JPH04131127A - 排気ガス浄化装置 - Google Patents
排気ガス浄化装置Info
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- JPH04131127A JPH04131127A JP2415262A JP41526290A JPH04131127A JP H04131127 A JPH04131127 A JP H04131127A JP 2415262 A JP2415262 A JP 2415262A JP 41526290 A JP41526290 A JP 41526290A JP H04131127 A JPH04131127 A JP H04131127A
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Landscapes
- Catalysts (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
[0001]
本発明は、内燃機関排気ガスの浄化方法およびその装置
に関するものである。 詳しく述べると、低温においても排気ガスの浄化作用に
優れ、かつ背圧特性および耐久性に優れた内燃機関排気
ガスの浄化方法およびその装置に関するものである。 [0002]
に関するものである。 詳しく述べると、低温においても排気ガスの浄化作用に
優れ、かつ背圧特性および耐久性に優れた内燃機関排気
ガスの浄化方法およびその装置に関するものである。 [0002]
自動車の排気ガス浄化において用いられる触媒は、通常
、炭化水素(HC)−酸化炭素(CO)および窒素酸化
物(NOx)を同時に除去する(以下「三元性能」とい
う)三元触媒が用いられている。 [0003] 近年、省燃費化エンジンの高出力化に伴い浄化性能に優
れた触媒が−強く求められている。また、現行よりさら
に強化された排気ガス規制、特に炭化水素規制が施行さ
れつつある。このような状況下において従来の三元触媒
では性能面で十分とは言い難い。 [0004] 従来、排気ガスの浄化性能を目的として、複数個の触媒
を用いた触媒装置が開示されているが(実開昭56−5
0,716) この発明に係る触媒装置には2つのノ
じカム触媒を必要とし、このうち排気ガス流入側に使用
されるノ1ニカムのセル密度を流出側の触媒に比べて、
こまかくすることを特徴としているものであるため、2
つの触媒の特別なスペースを必要とし、また、セル密度
の異なるものを設置しているため背圧が高くなる等の欠
点を有するものである。 [0005] さらに、触媒の組成の異なる触媒体を前後段に分は設置
した触媒コンバータ(特開昭55−164,715)が
開示されているが、前後の触媒体の間に拡散室を用いる
ことが必要であり、これを実施した場合に、触媒コンバ
ータ自体が巨大なものとなり、実用上適し難いものであ
る。 [0006] また、一般的に用いられる触媒は耐火性酸化物を担体基
材とし、この担体上に触媒活性成分を被覆してなるもの
が多く、一部特殊なものには金属を担体として用いてい
る例があるが、いずれもノじカム状であり、いずれの触
媒を使用しても背圧が高くなることは避けられないもの
であった。 この使用時の背圧の増加は、エンジン自体の出力の低下
をきたし、自動車の走行に少なからざる弊害をおよぼす
ものである。 [0007] 近年、エンジンの高出力化に伴い排気ガス中の炭化水素
、−酸化炭素および窒素酸化物量は、増加の方向に進み
、また現行より強化された排気ガス規制が施行されつつ
あり、これらの点を考慮した場合、触媒性能は、現行の
ものより一層の向上が望まれ、加えてエンジンの出力を
低下させないために、触媒装置の背圧は低く抑えること
が必要となる。 [0008]
、炭化水素(HC)−酸化炭素(CO)および窒素酸化
物(NOx)を同時に除去する(以下「三元性能」とい
う)三元触媒が用いられている。 [0003] 近年、省燃費化エンジンの高出力化に伴い浄化性能に優
れた触媒が−強く求められている。また、現行よりさら
に強化された排気ガス規制、特に炭化水素規制が施行さ
れつつある。このような状況下において従来の三元触媒
では性能面で十分とは言い難い。 [0004] 従来、排気ガスの浄化性能を目的として、複数個の触媒
を用いた触媒装置が開示されているが(実開昭56−5
0,716) この発明に係る触媒装置には2つのノ
じカム触媒を必要とし、このうち排気ガス流入側に使用
されるノ1ニカムのセル密度を流出側の触媒に比べて、
こまかくすることを特徴としているものであるため、2
つの触媒の特別なスペースを必要とし、また、セル密度
の異なるものを設置しているため背圧が高くなる等の欠
点を有するものである。 [0005] さらに、触媒の組成の異なる触媒体を前後段に分は設置
した触媒コンバータ(特開昭55−164,715)が
開示されているが、前後の触媒体の間に拡散室を用いる
ことが必要であり、これを実施した場合に、触媒コンバ
ータ自体が巨大なものとなり、実用上適し難いものであ
る。 [0006] また、一般的に用いられる触媒は耐火性酸化物を担体基
材とし、この担体上に触媒活性成分を被覆してなるもの
が多く、一部特殊なものには金属を担体として用いてい
る例があるが、いずれもノじカム状であり、いずれの触
媒を使用しても背圧が高くなることは避けられないもの
であった。 この使用時の背圧の増加は、エンジン自体の出力の低下
をきたし、自動車の走行に少なからざる弊害をおよぼす
ものである。 [0007] 近年、エンジンの高出力化に伴い排気ガス中の炭化水素
、−酸化炭素および窒素酸化物量は、増加の方向に進み
、また現行より強化された排気ガス規制が施行されつつ
あり、これらの点を考慮した場合、触媒性能は、現行の
ものより一層の向上が望まれ、加えてエンジンの出力を
低下させないために、触媒装置の背圧は低く抑えること
が必要となる。 [0008]
したがって、本発明の目的は、内燃機関排気ガスの浄化
方法およびその装置を提供することにある。 本発明の他の目的は、背圧を上昇させることなく、また
エンジンスタート直後の排気ガス低温時からの触媒の性
能を発揮でき、設置のスペースの問題もなくかつコスト
の安価な内燃機関排気ガスの浄化方法およびその装置を
提供することにある。 [0009]
方法およびその装置を提供することにある。 本発明の他の目的は、背圧を上昇させることなく、また
エンジンスタート直後の排気ガス低温時からの触媒の性
能を発揮でき、設置のスペースの問題もなくかつコスト
の安価な内燃機関排気ガスの浄化方法およびその装置を
提供することにある。 [0009]
これらの諸口的は、排気ガス流入側に、金網およびパン
チングメタルよりなる群から選ばれた少なくとも1種の
金属性基材に触媒物質を担持してなる第1の触媒を、ま
た排気ガス流出側に、ハニカム状モノリス担体に触媒物
質を担持してなる第2の触媒を配置してなる触媒システ
ムに排気ガスを流通させることよりなる排気ガスの浄化
方法により達成される。 [00101 これらの諸口的は、複数個の触媒を設置してなる触媒コ
ンバータ装置において、排気ガス流入側に、金網および
パンチングメタルよりなる群から選ばれた少なくとも1
種の金属性基材に触媒物質を担持してなる第1の触媒を
、また排気ガス流出側に、ハニカム状モノリス担体に触
媒物質を担持してなる第2の触媒を配置してなる排気ガ
スの浄化用装置によっても達成される。 [0011]
チングメタルよりなる群から選ばれた少なくとも1種の
金属性基材に触媒物質を担持してなる第1の触媒を、ま
た排気ガス流出側に、ハニカム状モノリス担体に触媒物
質を担持してなる第2の触媒を配置してなる触媒システ
ムに排気ガスを流通させることよりなる排気ガスの浄化
方法により達成される。 [00101 これらの諸口的は、複数個の触媒を設置してなる触媒コ
ンバータ装置において、排気ガス流入側に、金網および
パンチングメタルよりなる群から選ばれた少なくとも1
種の金属性基材に触媒物質を担持してなる第1の触媒を
、また排気ガス流出側に、ハニカム状モノリス担体に触
媒物質を担持してなる第2の触媒を配置してなる排気ガ
スの浄化用装置によっても達成される。 [0011]
排気ガス流入側の第1の触媒に用いられる金網および/
またはパンチングメタル担体の材質は、耐熱性の金属な
らいずれでも用いられるが、炭化水素または一酸化炭素
の燃焼により触媒表面カミ高温となるために、担体の材
質としては、アルミニウム(AI)およびクロム(Cr
)を含有するフェライト系ステンレスが好適に用いられ
る。アルミニウムおよびクロムの含有量は、それぞれ1
〜10重量%および5〜30重量%が好ましく、その他
イツトリウム(Y)やセリウム(Ce)などの希土類元
素を0.01〜1重量%含有しても良い。 [0012] また、金網は、線径0.1〜2.0mm、好ましくは0
.15〜1.8mm、目開きの間隔が0.3〜10mm
、好ましくは0.35〜9.1mm、であれば使用可能
であり、またパンチングメタルについては、空孔の形状
は問わないが、円形の空孔の場合、直径0.3〜10m
m、好ましくは0.35〜9.1mmで15〜0.4m
mピッチ、好ましくは13〜0.5mmピッチであれば
良く、その板厚は強度および加工性の点から、0.05
〜1.5mm、好ましくは0゜07〜1.4mmである
。 [0013] 第1の触媒の開口率は85%以上、好ましくは85〜9
9.7%、最も好ましくは90〜99%である。すなわ
ち、開口率が85%未満である場合には、背圧が高くな
り好ましくない。これに対し、開口率が85%以上で、
かつ排気ガス流入側の触媒の担体である金網またはパン
チングメタルを所定の形状にしたときに空間に占める体
積を排気ガス流入側の第1の触媒の嵩体積とした場合、
排気ガス流入側の第1の触媒の排気ガス流出側の第2の
触媒に対する嵩体積比が0.1〜4である場合には、そ
の触媒の形状には特に規定はなく、管壁に沿ったもの、
六角形、星状等様々の形状を選択することができる。な
お、ここで開口率とは、第1の触媒を充填したコンバー
タ、例えば排気管の排気ガス流通断面積に対する触媒の
充填断面積をいう。 [0014] 本発明に係る金網またはパンチングメタルの形状は、排
気ガス流入側の第1の触媒がエンジン等の排気管に内接
するように設置して使用されるために、排気管の形状に
合せた形状を有し、その形状は、円筒形、円錐台形、多
枝管形等が選ばれ、この形状物は、必ずしも一体物であ
る必要はなく、数個の部分より組み合された物であって
も良く、また、金網またはパンチングメタルは一層だけ
でなく多層にして用いることもできる。 [0015] また、排気ガス流出側の第2の触媒には、ハニカム型の
モノリス担体が用いられ、その材質としては、コージェ
ライト、ムライト等の耐火物や金属性のものが用いられ
、そのハニカムの穴の大きさは、200〜600セル(
開口数/平方インチ)のものであり、その穴の形状は三
角形、四角形、六角形がある。 [0016] この排気ガス流出側の第2の触媒に担持する触媒物質は
、排気ガス流入側の第1の触媒と同様なものが用いられ
、その被覆方法も同様な方法によりなされる。 排気ガス流入側に用いられる第1の触媒は、前記のごと
き金属性基材に触媒物質を担持させてなるものである。 この場合、担体となる金属性基材の表面をアルミナで被
覆することが好ましい。すなわち、金属性基材への触媒
物質の担持強度を上げるために以下の処理をすることが
好ましい。 [0017] 排気ガス流入側の第4の触媒として、金属性基材の表面
にアルミナを形成し、次いで、触媒物質を被覆してなる
触媒を用いることができる。また、排気ガス流入側の第
1の触媒として、金属性基材を酸処理することにより表
面にマクロポア−を形成後、触媒物質を被覆してなる触
媒を用いることができる。 [0018] また、上記排気ガス流入側の第1の触媒を製造する際、
その金属表面を酸により処理した後、触媒となすことが
でき、その酸源としては、硫酸、塩酸、硝酸等があり、
これら酸を水で希釈して用い、その酸濃度は0.01〜
5モル%、特に0.02〜4.5モル%の範囲が好まし
く、この処理により上記、金網およびパンチングメタル
担体上にマイクロポアーを形成することができる。 [0019] このマイクロポアーの細孔径は50μm〜0.1μmで
あることが好ましい。 その処理時間は1分〜4時間の範囲である事が好ましく
、これにより安定した50μm−0,1μmのポアーを
作り、その上、基材の腐食を最少限に止めることができ
る。硫酸は最も侵食性が強いので、酸濃度を低くして時
間を掛けた方がよく、硝酸は逆に酸濃度を上げることに
より時間を短くすることが好ましい。塩酸はその中間位
の条件で所定のポアーを得る事が可能となる。 [00201 また、金属性基材の表面にはアルミナを形成した後触媒
物質を被覆することもでき、そのアルミナを形成する方
法を以下に例示する。 [0021] (1)気相成長法(CDV法)により化学的にアルミナ
を基材上に被覆する方法(2)アルミニウムを基材上に
メツキした後、加熱することによりアルミニウムをアル
ミナにする方法 (3)ステンレス基材を加熱することにより基材に含ま
れるアルミニウムをアルミナとして基材の表面に形成す
る方法 等があげられる。 [0022] さらに、上記酸処理とアルミナ形成処理を併用すること
もできる。 例えば、アルミニウム含有のステンレスを酸処理した後
、800〜1000℃で加熱処理した場合、その表面に
はアルミナのウィスカーまたは板状のアルミナカ形成さ
れ50μm−0,1μmの溝やマクロポア−も同時に形
成されているのが走査型電子顕微鏡(SEM)の表面分
析によりわかった。 [0023] 第2の担持強度増強のための処理方法としては、以下の
ことが好ましい。すなわち、排気ガス流入側の第1の触
媒として、金属性基材を四価のセリウム塩溶液により表
面処理し、ついで触媒物質を被覆してなる触媒を用いる
ことができる。 四価のセリウム塩溶液は、硫酸塩、硝酸塩、酢酸塩、メ
タスルフォン酸塩等の溶液が使用できる。 [0024] これらの塩は、表面処理をする基材の材質により若干の
変動があるが、本発明に用いる鉄を主成分とするステン
レスに対し、耐火性金属酸化物を被覆する場合その被覆
強度を向上させる塩としては、硫酸第2セリウムおよび
硝酸第2セリウムが好適に用いられる。 [0025] また、これらの塩の濃度は、表面処理時間に応じて変り
うるものであり、濃い濃度の塩を用いた場合には、その
処理時間は短くなり、薄い濃度の塩を用いた場合は長く
なるものである。また、その溶液の温度によっても処理
時間とその塩の濃度が異なる。これらの条件は、使用す
る金属性基材の材質およびセリウム塩等により適宜調整
することができる。 [0026] 処理方法の具体例を以下に示す力ξ本発明の趣旨に反し
ない限り、これらに限定されることはない。 [0027] (1)金属性基材を脱脂後、四価の硫酸セリウム等の溶
液で表面処理して水洗した後、耐火性金属酸化物のスラ
リーまたはベーマイトゾル(場合により適当に混合して
得られるベーマイトジイル含有スラリー)に浸漬するか
、またはこれを金属性基村上に塗布した後、乾燥・焼成
することにより、金属性基材に耐火性金属酸化物を被覆
形成することが出来る。 更に、この被覆形成された金属性基材を触媒活性成分を
含有する溶液に浸漬し乾燥・焼成することにより、触媒
を得る。 [0028] (2)金属性基材を脱脂後、四価の硫酸セリウム等の溶
液で表面処理して水洗した後、触媒活性成分を予め担持
固定した耐火性金属酸化物のスラリーに浸漬するか、ま
たはこのスラリーを塗布した後、乾燥・焼成することに
より、触媒を得る[0029] (3)金属性基材を脱脂後、四価の硫酸セリウム等の溶
液で表面処理して水洗した後、触媒活性成分を含有する
溶液と耐火性金属酸化物とを混合し、湿式法で微粉砕し
て得られたスラリーに、表面処理した金属性基材を浸漬
するか、またはこのスラリーを塗布した後、乾燥・焼成
することにより、触媒を得る。 さらに、前記のごとき処理を行ったのち、アルミナ形成
処理を併用することができる。この処理は、前記したと
おりである。 [0030] 排気ガス流入側の第1の触媒物質には白金、ロジウムお
よびパラジウムよりなる群から選ばれる少なくとも1種
の貴金属と、耐火性無機酸化物とからなる触媒物質を用
いることができる。この白金、ロジウムおよびパラジウ
ムよりなる群から選ばれた少なくとも1種の貴金属、好
ましくは白金および/またはパラジウムが使用され、通
常、耐火性無機酸化物に担持された状態で使用され、そ
の量は金網またはパンチングメタル100cm2当り0
.1〜2.0g、特に0.2〜15gが好ましい。担持
量が0.1g未満である場合、所定の触媒活性が得られ
ず、一方、2.0gを越える場合には、触媒活性は向上
するが、その担持量に見合うほどの向上はみられず、ま
た、第1および第2の触媒の貴金属の全使用量が多くな
り、好ましくないものである。 [0031] 耐火性無機酸化物としては、アルミナ、シリカ、ジルコ
ニア等が上げられるが、本発明においては、γ、δまた
はθの結晶形をもつ活性アルミナが好ましい。 また、アルカリ土類金属または希土類金属によって安定
化された活性アルミナの使用、さらにニッケル、鉄、セ
リウム、ランタン、ジルコニウム等の助触媒成分の添加
により、本発明の触媒の性能は向上する。 [,0032] これらの耐火性無機酸化物は金網またはパンチングメタ
ル100cm2当り01〜2.0g、特に0.2〜1.
5g被覆されることが好ましい。すなわち、被覆量が0
.1g未満となる場合、触媒の耐火性無機金属酸化物の
担持量も減少することとなり、そのため触媒活性が低下
する。一方、被覆量が260gを越える場合、触媒活性
に関しては向上があるが、複数個の被覆工程を必要とす
る場合があり、不都合であり、さらには触媒物質が剥離
しやすくなる。 [0033] 金属性基材に触媒物質を被覆する方法としては、通常用
いられる方法、例えば(1)耐火性無機酸化物のゾルま
たは耐火性無機酸化物を湿式粉砕して得られるコロイド
状のスラリーを金属性基材に被覆後、所定量の貴金属を
含有する溶液に浸漬したのち、乾燥かつ焼成する方法。 [0034] (2)耐火性無機酸化物に予め貴金属を担持したのち、
湿式粉砕し、コロイド状シリカを得、これを金属性基材
に被覆する方法。 これらの貴金属と耐火性無機酸化物を金属性基材に被覆
する方法は、触媒調整工程の便宜を考慮し、適宜選択さ
れるべきものである。 [0035] 排気ガス流出側の第2の触媒の触媒物質には白金、パラ
ジウムおよびロジウムからなる群から選ばれる少なくと
も1種の貴金属と耐火性無機酸化物とからなる触媒物質
を排気ガス流出側の触媒に用いることができる。 例えば、第2の触媒として使用される三元触媒の調整方
法としては、以下のものが挙げられる。 [0036] (1)活性アルミナと酸化セリウムをを湿式粉砕し、得
られるスラリーをハニカム状モノリス担体に被覆し、つ
いで、前記貴金属化合物、例えば白金およびロジウムの
化合物の水溶液に含浸したのち、乾燥および焼成するこ
とにより得る方法[0037] (2)予め前記貴金属、例えばパラジウムおよびロジウ
ムを活性アルミナに担持したのち、酸化セリウムととも
に湿式粉砕してスラリーとし、これをノ入二カム状モノ
リス担体に被覆する方法等。 [0038] しかし、本発明の趣旨に反しない限り、種々の調整方法
を採ることができる。 前記のように、この排気ガス流出側の第2の触媒に担持
する触媒物質は、排気ガス流入側の第1の触媒と同様な
ものが用いられ、その被覆方法も同様な方法によりなさ
れる。ただし、耐火性無機酸化物の担持量は、モノリス
担体に対して10〜80重量%、好ましくは12〜78
重量%であり、また貴金属の担持量はモノリス担体に対
して0.02〜1.11重量%、好ましくは0.03〜
0.56重量%である。酸化セリウムの担持量はモノリ
ス担体に対して0〜32重量%、好ましくは1〜27重
量%である。 [0039] 炭化水素または一酸化炭素のみを除去するには、通常白
金またはパラジウム含有触媒が、また炭化水素、−酸化
炭素および窒素酸化物を同時に除去するには、通常、三
元触媒が好ましく用いられる。 [00401 排気ガス流入側の触媒の担体である金網又はパンチング
メタルを所定の形状にしたときに空間に占める体積を排
気ガス流入側の第1の触媒の嵩体積とした場合、排気ガ
ス流入側の第1の触媒の排気ガス流出側の第2の触媒に
対する嵩体積比は、0.1〜4.0で、好ましくは0.
15〜3.8である。すなわち、0. 1未満である場
合は、低温時の炭化水素または一酸化炭素浄化能に乏し
く、炭化水素または一酸化炭素の燃焼熱が十分得ること
ができず排気ガス流出側の触媒の特性を充分発揮させる
ことができないものである。一方、その比が4.0を越
える場合には、触媒の特性は十分であるが、排気ガス流
入側の第1の触媒を設置する空間に制限があり、用いる
には不適当である。 [0041] このような触媒システムは、例えば図1に示すように配
置された触媒コンバー夕として使用される。すなわち、
自動車10のエンジン12に連通ずる排気管14内に第
1の触媒16が充填され、該排気管に連通ずる主コンバ
ータ18内に第2の触媒20が充填されている。 [0042] 第1の触媒の充填形状は、いかなるものでもよいカミー
例を挙げると、例えば排気管14、この内面に沿って円
形状(図2A) 渦巻状(図2B)、六角形(図20
)、四角形(図2D)、三角形(図2E) 星形(図
2F)、円に−の字(図2G) 円に十の字(図2H
)等の断面形状の第1の触媒が充填される。 [0043]
またはパンチングメタル担体の材質は、耐熱性の金属な
らいずれでも用いられるが、炭化水素または一酸化炭素
の燃焼により触媒表面カミ高温となるために、担体の材
質としては、アルミニウム(AI)およびクロム(Cr
)を含有するフェライト系ステンレスが好適に用いられ
る。アルミニウムおよびクロムの含有量は、それぞれ1
〜10重量%および5〜30重量%が好ましく、その他
イツトリウム(Y)やセリウム(Ce)などの希土類元
素を0.01〜1重量%含有しても良い。 [0012] また、金網は、線径0.1〜2.0mm、好ましくは0
.15〜1.8mm、目開きの間隔が0.3〜10mm
、好ましくは0.35〜9.1mm、であれば使用可能
であり、またパンチングメタルについては、空孔の形状
は問わないが、円形の空孔の場合、直径0.3〜10m
m、好ましくは0.35〜9.1mmで15〜0.4m
mピッチ、好ましくは13〜0.5mmピッチであれば
良く、その板厚は強度および加工性の点から、0.05
〜1.5mm、好ましくは0゜07〜1.4mmである
。 [0013] 第1の触媒の開口率は85%以上、好ましくは85〜9
9.7%、最も好ましくは90〜99%である。すなわ
ち、開口率が85%未満である場合には、背圧が高くな
り好ましくない。これに対し、開口率が85%以上で、
かつ排気ガス流入側の触媒の担体である金網またはパン
チングメタルを所定の形状にしたときに空間に占める体
積を排気ガス流入側の第1の触媒の嵩体積とした場合、
排気ガス流入側の第1の触媒の排気ガス流出側の第2の
触媒に対する嵩体積比が0.1〜4である場合には、そ
の触媒の形状には特に規定はなく、管壁に沿ったもの、
六角形、星状等様々の形状を選択することができる。な
お、ここで開口率とは、第1の触媒を充填したコンバー
タ、例えば排気管の排気ガス流通断面積に対する触媒の
充填断面積をいう。 [0014] 本発明に係る金網またはパンチングメタルの形状は、排
気ガス流入側の第1の触媒がエンジン等の排気管に内接
するように設置して使用されるために、排気管の形状に
合せた形状を有し、その形状は、円筒形、円錐台形、多
枝管形等が選ばれ、この形状物は、必ずしも一体物であ
る必要はなく、数個の部分より組み合された物であって
も良く、また、金網またはパンチングメタルは一層だけ
でなく多層にして用いることもできる。 [0015] また、排気ガス流出側の第2の触媒には、ハニカム型の
モノリス担体が用いられ、その材質としては、コージェ
ライト、ムライト等の耐火物や金属性のものが用いられ
、そのハニカムの穴の大きさは、200〜600セル(
開口数/平方インチ)のものであり、その穴の形状は三
角形、四角形、六角形がある。 [0016] この排気ガス流出側の第2の触媒に担持する触媒物質は
、排気ガス流入側の第1の触媒と同様なものが用いられ
、その被覆方法も同様な方法によりなされる。 排気ガス流入側に用いられる第1の触媒は、前記のごと
き金属性基材に触媒物質を担持させてなるものである。 この場合、担体となる金属性基材の表面をアルミナで被
覆することが好ましい。すなわち、金属性基材への触媒
物質の担持強度を上げるために以下の処理をすることが
好ましい。 [0017] 排気ガス流入側の第4の触媒として、金属性基材の表面
にアルミナを形成し、次いで、触媒物質を被覆してなる
触媒を用いることができる。また、排気ガス流入側の第
1の触媒として、金属性基材を酸処理することにより表
面にマクロポア−を形成後、触媒物質を被覆してなる触
媒を用いることができる。 [0018] また、上記排気ガス流入側の第1の触媒を製造する際、
その金属表面を酸により処理した後、触媒となすことが
でき、その酸源としては、硫酸、塩酸、硝酸等があり、
これら酸を水で希釈して用い、その酸濃度は0.01〜
5モル%、特に0.02〜4.5モル%の範囲が好まし
く、この処理により上記、金網およびパンチングメタル
担体上にマイクロポアーを形成することができる。 [0019] このマイクロポアーの細孔径は50μm〜0.1μmで
あることが好ましい。 その処理時間は1分〜4時間の範囲である事が好ましく
、これにより安定した50μm−0,1μmのポアーを
作り、その上、基材の腐食を最少限に止めることができ
る。硫酸は最も侵食性が強いので、酸濃度を低くして時
間を掛けた方がよく、硝酸は逆に酸濃度を上げることに
より時間を短くすることが好ましい。塩酸はその中間位
の条件で所定のポアーを得る事が可能となる。 [00201 また、金属性基材の表面にはアルミナを形成した後触媒
物質を被覆することもでき、そのアルミナを形成する方
法を以下に例示する。 [0021] (1)気相成長法(CDV法)により化学的にアルミナ
を基材上に被覆する方法(2)アルミニウムを基材上に
メツキした後、加熱することによりアルミニウムをアル
ミナにする方法 (3)ステンレス基材を加熱することにより基材に含ま
れるアルミニウムをアルミナとして基材の表面に形成す
る方法 等があげられる。 [0022] さらに、上記酸処理とアルミナ形成処理を併用すること
もできる。 例えば、アルミニウム含有のステンレスを酸処理した後
、800〜1000℃で加熱処理した場合、その表面に
はアルミナのウィスカーまたは板状のアルミナカ形成さ
れ50μm−0,1μmの溝やマクロポア−も同時に形
成されているのが走査型電子顕微鏡(SEM)の表面分
析によりわかった。 [0023] 第2の担持強度増強のための処理方法としては、以下の
ことが好ましい。すなわち、排気ガス流入側の第1の触
媒として、金属性基材を四価のセリウム塩溶液により表
面処理し、ついで触媒物質を被覆してなる触媒を用いる
ことができる。 四価のセリウム塩溶液は、硫酸塩、硝酸塩、酢酸塩、メ
タスルフォン酸塩等の溶液が使用できる。 [0024] これらの塩は、表面処理をする基材の材質により若干の
変動があるが、本発明に用いる鉄を主成分とするステン
レスに対し、耐火性金属酸化物を被覆する場合その被覆
強度を向上させる塩としては、硫酸第2セリウムおよび
硝酸第2セリウムが好適に用いられる。 [0025] また、これらの塩の濃度は、表面処理時間に応じて変り
うるものであり、濃い濃度の塩を用いた場合には、その
処理時間は短くなり、薄い濃度の塩を用いた場合は長く
なるものである。また、その溶液の温度によっても処理
時間とその塩の濃度が異なる。これらの条件は、使用す
る金属性基材の材質およびセリウム塩等により適宜調整
することができる。 [0026] 処理方法の具体例を以下に示す力ξ本発明の趣旨に反し
ない限り、これらに限定されることはない。 [0027] (1)金属性基材を脱脂後、四価の硫酸セリウム等の溶
液で表面処理して水洗した後、耐火性金属酸化物のスラ
リーまたはベーマイトゾル(場合により適当に混合して
得られるベーマイトジイル含有スラリー)に浸漬するか
、またはこれを金属性基村上に塗布した後、乾燥・焼成
することにより、金属性基材に耐火性金属酸化物を被覆
形成することが出来る。 更に、この被覆形成された金属性基材を触媒活性成分を
含有する溶液に浸漬し乾燥・焼成することにより、触媒
を得る。 [0028] (2)金属性基材を脱脂後、四価の硫酸セリウム等の溶
液で表面処理して水洗した後、触媒活性成分を予め担持
固定した耐火性金属酸化物のスラリーに浸漬するか、ま
たはこのスラリーを塗布した後、乾燥・焼成することに
より、触媒を得る[0029] (3)金属性基材を脱脂後、四価の硫酸セリウム等の溶
液で表面処理して水洗した後、触媒活性成分を含有する
溶液と耐火性金属酸化物とを混合し、湿式法で微粉砕し
て得られたスラリーに、表面処理した金属性基材を浸漬
するか、またはこのスラリーを塗布した後、乾燥・焼成
することにより、触媒を得る。 さらに、前記のごとき処理を行ったのち、アルミナ形成
処理を併用することができる。この処理は、前記したと
おりである。 [0030] 排気ガス流入側の第1の触媒物質には白金、ロジウムお
よびパラジウムよりなる群から選ばれる少なくとも1種
の貴金属と、耐火性無機酸化物とからなる触媒物質を用
いることができる。この白金、ロジウムおよびパラジウ
ムよりなる群から選ばれた少なくとも1種の貴金属、好
ましくは白金および/またはパラジウムが使用され、通
常、耐火性無機酸化物に担持された状態で使用され、そ
の量は金網またはパンチングメタル100cm2当り0
.1〜2.0g、特に0.2〜15gが好ましい。担持
量が0.1g未満である場合、所定の触媒活性が得られ
ず、一方、2.0gを越える場合には、触媒活性は向上
するが、その担持量に見合うほどの向上はみられず、ま
た、第1および第2の触媒の貴金属の全使用量が多くな
り、好ましくないものである。 [0031] 耐火性無機酸化物としては、アルミナ、シリカ、ジルコ
ニア等が上げられるが、本発明においては、γ、δまた
はθの結晶形をもつ活性アルミナが好ましい。 また、アルカリ土類金属または希土類金属によって安定
化された活性アルミナの使用、さらにニッケル、鉄、セ
リウム、ランタン、ジルコニウム等の助触媒成分の添加
により、本発明の触媒の性能は向上する。 [,0032] これらの耐火性無機酸化物は金網またはパンチングメタ
ル100cm2当り01〜2.0g、特に0.2〜1.
5g被覆されることが好ましい。すなわち、被覆量が0
.1g未満となる場合、触媒の耐火性無機金属酸化物の
担持量も減少することとなり、そのため触媒活性が低下
する。一方、被覆量が260gを越える場合、触媒活性
に関しては向上があるが、複数個の被覆工程を必要とす
る場合があり、不都合であり、さらには触媒物質が剥離
しやすくなる。 [0033] 金属性基材に触媒物質を被覆する方法としては、通常用
いられる方法、例えば(1)耐火性無機酸化物のゾルま
たは耐火性無機酸化物を湿式粉砕して得られるコロイド
状のスラリーを金属性基材に被覆後、所定量の貴金属を
含有する溶液に浸漬したのち、乾燥かつ焼成する方法。 [0034] (2)耐火性無機酸化物に予め貴金属を担持したのち、
湿式粉砕し、コロイド状シリカを得、これを金属性基材
に被覆する方法。 これらの貴金属と耐火性無機酸化物を金属性基材に被覆
する方法は、触媒調整工程の便宜を考慮し、適宜選択さ
れるべきものである。 [0035] 排気ガス流出側の第2の触媒の触媒物質には白金、パラ
ジウムおよびロジウムからなる群から選ばれる少なくと
も1種の貴金属と耐火性無機酸化物とからなる触媒物質
を排気ガス流出側の触媒に用いることができる。 例えば、第2の触媒として使用される三元触媒の調整方
法としては、以下のものが挙げられる。 [0036] (1)活性アルミナと酸化セリウムをを湿式粉砕し、得
られるスラリーをハニカム状モノリス担体に被覆し、つ
いで、前記貴金属化合物、例えば白金およびロジウムの
化合物の水溶液に含浸したのち、乾燥および焼成するこ
とにより得る方法[0037] (2)予め前記貴金属、例えばパラジウムおよびロジウ
ムを活性アルミナに担持したのち、酸化セリウムととも
に湿式粉砕してスラリーとし、これをノ入二カム状モノ
リス担体に被覆する方法等。 [0038] しかし、本発明の趣旨に反しない限り、種々の調整方法
を採ることができる。 前記のように、この排気ガス流出側の第2の触媒に担持
する触媒物質は、排気ガス流入側の第1の触媒と同様な
ものが用いられ、その被覆方法も同様な方法によりなさ
れる。ただし、耐火性無機酸化物の担持量は、モノリス
担体に対して10〜80重量%、好ましくは12〜78
重量%であり、また貴金属の担持量はモノリス担体に対
して0.02〜1.11重量%、好ましくは0.03〜
0.56重量%である。酸化セリウムの担持量はモノリ
ス担体に対して0〜32重量%、好ましくは1〜27重
量%である。 [0039] 炭化水素または一酸化炭素のみを除去するには、通常白
金またはパラジウム含有触媒が、また炭化水素、−酸化
炭素および窒素酸化物を同時に除去するには、通常、三
元触媒が好ましく用いられる。 [00401 排気ガス流入側の触媒の担体である金網又はパンチング
メタルを所定の形状にしたときに空間に占める体積を排
気ガス流入側の第1の触媒の嵩体積とした場合、排気ガ
ス流入側の第1の触媒の排気ガス流出側の第2の触媒に
対する嵩体積比は、0.1〜4.0で、好ましくは0.
15〜3.8である。すなわち、0. 1未満である場
合は、低温時の炭化水素または一酸化炭素浄化能に乏し
く、炭化水素または一酸化炭素の燃焼熱が十分得ること
ができず排気ガス流出側の触媒の特性を充分発揮させる
ことができないものである。一方、その比が4.0を越
える場合には、触媒の特性は十分であるが、排気ガス流
入側の第1の触媒を設置する空間に制限があり、用いる
には不適当である。 [0041] このような触媒システムは、例えば図1に示すように配
置された触媒コンバー夕として使用される。すなわち、
自動車10のエンジン12に連通ずる排気管14内に第
1の触媒16が充填され、該排気管に連通ずる主コンバ
ータ18内に第2の触媒20が充填されている。 [0042] 第1の触媒の充填形状は、いかなるものでもよいカミー
例を挙げると、例えば排気管14、この内面に沿って円
形状(図2A) 渦巻状(図2B)、六角形(図20
)、四角形(図2D)、三角形(図2E) 星形(図
2F)、円に−の字(図2G) 円に十の字(図2H
)等の断面形状の第1の触媒が充填される。 [0043]
次に実施例により本発明を更に詳細に説明する力板本発
明はこれら実施例のみに限定されるものではない事は言
うまでもない。 [0044] 実施例1 アルミニウム含有フェライトステンレス(図4)(5A
l : 20Cr : 75Fe)製金網(200mm
(幅) 、300mm (長) 22メツシユ、線径
0. 35mm)を硫酸0.1モル%、液温25℃の水
溶液に1時間浸漬して酸処理した後、水洗し、乾燥した
。 このときの表面の金属組織を走査型電子顕微鏡(SEM
)で測定すると長さ50〜2μm、幅5〜1μmの溝が
生じていることがわかった(図5)。 [0045] 次いで、930℃で2時間空気中で焼成し、アルミナウ
ィスカーを発生させた。このときの表面の金属組織を走
査型電子顕微鏡(SEM)で測定すると、上記の溝の周
囲にウィスカーが発生していることがわかった(図3)
。 [0046] この金網担体を活性アルミナスラリー中(固形分濃度3
0%)に、1分間浸漬した後引き上げて余分なスラリー
を加圧空気により吹き飛ばした。次いで乾燥語中で20
0℃で10時間乾燥した後、600℃で2時間焼成して
アルミナ担持担体を得た。そのアルミナ担持量は2.8
2gであった。 [0047] 次に、硝酸パラジウム溶液(パラジウム=100g/リ
ットル)に、前記アルミナ担持担体を10秒間浸漬した
後、余分な液を加圧空気にて吹き飛ばした。次いで、乾
燥機中で200℃で5時間乾燥した後、500℃で2時
間焼成してパラジウムを担持固定した。その時のパラジ
ウム担持量は、0.32gであった。 [0048] 次に硝酸白金溶液(白金=100g/リットル)に、前
記のパラジウムを担持固定したアルミナ担持担体を10
秒間浸漬した後、余分な液を加圧空気にて吹き飛ばした
。次いで、乾燥機中で200℃で5時間乾燥した後、6
00℃で2時間焼成して完成触媒を得た。その時の白金
担持量は、0.64gであった。 [0049] 実施例2 アルミニウム含有フェライトステンレス(5Al :
20Cr : 75Fe)製板(200mm(幅) 、
300mm (長) 、0.05rnm (厚す))に
、直径2mm1ピツチ3mmで穴を明けたパンチングメ
タルを硝酸1モル%、液温25℃の水溶液に1時間浸漬
し酸処理した後水洗、乾燥した物を930℃で2時間空
気中で焼成し、アルミナウィスカーを発生させた。この
パンチングメタルを、予め、パラジウムの触媒成分を担
持した活性アルミナスラリー中(固形分濃度30%)に
、1分間浸漬した後、引き上げて余分なスラリーを加圧
空気により吹き飛ばした。次いで乾燥機中で200℃で
5時間乾燥した後、600℃で2時間焼成して完成触媒
を得た。その時の触媒物質のトータル担持量は、3.l
1gであった。 そのうち、パラジウム担持量は、0.81gであった。 [0050] 実施例3 実施例1に於て、酸処理を除き、ウィスカーを発生させ
た(図6および図7)事態外は実施例1と同様にして触
媒を得た。この触媒には、アルミナ2.73gパラジウ
ムが0.31g、白金が0.63g担持していた。 [0051] 実施例4 実施例2に於て、酸処理を除いた事態外は実施例2と同
様にして触媒を得た。 この触媒には、アルミナが2.18g、パラジウムが0
.77g担持していた。 [0052] 実施例5 実施例1において用いた金網と同様の金網を1.1.1
−)リクロロエタン溶媒に1分間浸漬し、脱脂した後、
液温50℃に保持した硫酸第2セリウム溶液(セリウム
として0.15モル/1モルの硫酸水溶液1リツトル)
に2時間浸漬し表面処理した。その後引き上げ、脱イオ
ン水で水洗し、200℃で3時間乾燥した後、実施例1
と同様な手順により活性アルミナ、パラジウムおよび白
金を担持した。その担持量は、活性アルミナが2.83
g、パラジウムが0.32gおよび゛白金が0.65g
であった。 [0053] 比較例1 コージェライトのハニカム担体(直径76mm、長さ8
8mm、400セル、6ミル(インチ/1000)、約
400cc)を、予め、パラジウムを担持したアルミナ
スラリー中(固形分濃度37%)に、1分間浸漬した後
引き上げて余分なスラリーを加圧空気により吹き飛ばし
た。次いで120℃の熱風で5時間通風乾燥した後、乾
燥機中で200℃で5時間乾燥後、600℃で2時間焼
成して完成触媒を得た。その時の触媒物質の全担持量は
47.9gであった。そのうちパラジウム担持量は0.
9gであった。 [0054] 比較例2 実施例1において得られた触媒を外径が25mm、長さ
200mmの円筒に成形した。その体積は0.098リ
ツトルであった。 [0055] 実施例6 排気ガス流入側の第1の触媒として実施例1〜5 (図
2Aに示すように断面円形に成形)および比較例1およ
び2(断面円形に成形)で得られた触媒を用いた上記の
第1の触媒の取付は方法は、実施例1〜5および比較例
2で得られた金属担体を使用した触媒を、内径48rn
mのエンジン排気口のマニフォールドパイプの内側に挿
入してスポット溶接により固定し、比較例1の触媒は、
コンバータに入れ、実施例1〜5および比較例2の触媒
と同じ位置になるように設置した。 排気ガス浄化性能測定条件 排気ガス流出側の第2の触媒:三元触媒セラミック触媒 貴金属担持量 1.41g/触媒1リットル、白金とロ
ジウムの比は5対1触媒容積 1.7リツトル セ ル 400 耐久条件 触媒出口 850℃、100時間測定車
:エンジン1809cc 測定方法:LA−4モード により第2の触媒の出口での一酸化炭素(CO)、炭化
水素(HC)および窒素酸化物(NOx)のガス分析を
行い、排気ガス流入側、流出側の触媒の組み合せととも
に、分析の結果を表1に示した。 [0056]
明はこれら実施例のみに限定されるものではない事は言
うまでもない。 [0044] 実施例1 アルミニウム含有フェライトステンレス(図4)(5A
l : 20Cr : 75Fe)製金網(200mm
(幅) 、300mm (長) 22メツシユ、線径
0. 35mm)を硫酸0.1モル%、液温25℃の水
溶液に1時間浸漬して酸処理した後、水洗し、乾燥した
。 このときの表面の金属組織を走査型電子顕微鏡(SEM
)で測定すると長さ50〜2μm、幅5〜1μmの溝が
生じていることがわかった(図5)。 [0045] 次いで、930℃で2時間空気中で焼成し、アルミナウ
ィスカーを発生させた。このときの表面の金属組織を走
査型電子顕微鏡(SEM)で測定すると、上記の溝の周
囲にウィスカーが発生していることがわかった(図3)
。 [0046] この金網担体を活性アルミナスラリー中(固形分濃度3
0%)に、1分間浸漬した後引き上げて余分なスラリー
を加圧空気により吹き飛ばした。次いで乾燥語中で20
0℃で10時間乾燥した後、600℃で2時間焼成して
アルミナ担持担体を得た。そのアルミナ担持量は2.8
2gであった。 [0047] 次に、硝酸パラジウム溶液(パラジウム=100g/リ
ットル)に、前記アルミナ担持担体を10秒間浸漬した
後、余分な液を加圧空気にて吹き飛ばした。次いで、乾
燥機中で200℃で5時間乾燥した後、500℃で2時
間焼成してパラジウムを担持固定した。その時のパラジ
ウム担持量は、0.32gであった。 [0048] 次に硝酸白金溶液(白金=100g/リットル)に、前
記のパラジウムを担持固定したアルミナ担持担体を10
秒間浸漬した後、余分な液を加圧空気にて吹き飛ばした
。次いで、乾燥機中で200℃で5時間乾燥した後、6
00℃で2時間焼成して完成触媒を得た。その時の白金
担持量は、0.64gであった。 [0049] 実施例2 アルミニウム含有フェライトステンレス(5Al :
20Cr : 75Fe)製板(200mm(幅) 、
300mm (長) 、0.05rnm (厚す))に
、直径2mm1ピツチ3mmで穴を明けたパンチングメ
タルを硝酸1モル%、液温25℃の水溶液に1時間浸漬
し酸処理した後水洗、乾燥した物を930℃で2時間空
気中で焼成し、アルミナウィスカーを発生させた。この
パンチングメタルを、予め、パラジウムの触媒成分を担
持した活性アルミナスラリー中(固形分濃度30%)に
、1分間浸漬した後、引き上げて余分なスラリーを加圧
空気により吹き飛ばした。次いで乾燥機中で200℃で
5時間乾燥した後、600℃で2時間焼成して完成触媒
を得た。その時の触媒物質のトータル担持量は、3.l
1gであった。 そのうち、パラジウム担持量は、0.81gであった。 [0050] 実施例3 実施例1に於て、酸処理を除き、ウィスカーを発生させ
た(図6および図7)事態外は実施例1と同様にして触
媒を得た。この触媒には、アルミナ2.73gパラジウ
ムが0.31g、白金が0.63g担持していた。 [0051] 実施例4 実施例2に於て、酸処理を除いた事態外は実施例2と同
様にして触媒を得た。 この触媒には、アルミナが2.18g、パラジウムが0
.77g担持していた。 [0052] 実施例5 実施例1において用いた金網と同様の金網を1.1.1
−)リクロロエタン溶媒に1分間浸漬し、脱脂した後、
液温50℃に保持した硫酸第2セリウム溶液(セリウム
として0.15モル/1モルの硫酸水溶液1リツトル)
に2時間浸漬し表面処理した。その後引き上げ、脱イオ
ン水で水洗し、200℃で3時間乾燥した後、実施例1
と同様な手順により活性アルミナ、パラジウムおよび白
金を担持した。その担持量は、活性アルミナが2.83
g、パラジウムが0.32gおよび゛白金が0.65g
であった。 [0053] 比較例1 コージェライトのハニカム担体(直径76mm、長さ8
8mm、400セル、6ミル(インチ/1000)、約
400cc)を、予め、パラジウムを担持したアルミナ
スラリー中(固形分濃度37%)に、1分間浸漬した後
引き上げて余分なスラリーを加圧空気により吹き飛ばし
た。次いで120℃の熱風で5時間通風乾燥した後、乾
燥機中で200℃で5時間乾燥後、600℃で2時間焼
成して完成触媒を得た。その時の触媒物質の全担持量は
47.9gであった。そのうちパラジウム担持量は0.
9gであった。 [0054] 比較例2 実施例1において得られた触媒を外径が25mm、長さ
200mmの円筒に成形した。その体積は0.098リ
ツトルであった。 [0055] 実施例6 排気ガス流入側の第1の触媒として実施例1〜5 (図
2Aに示すように断面円形に成形)および比較例1およ
び2(断面円形に成形)で得られた触媒を用いた上記の
第1の触媒の取付は方法は、実施例1〜5および比較例
2で得られた金属担体を使用した触媒を、内径48rn
mのエンジン排気口のマニフォールドパイプの内側に挿
入してスポット溶接により固定し、比較例1の触媒は、
コンバータに入れ、実施例1〜5および比較例2の触媒
と同じ位置になるように設置した。 排気ガス浄化性能測定条件 排気ガス流出側の第2の触媒:三元触媒セラミック触媒 貴金属担持量 1.41g/触媒1リットル、白金とロ
ジウムの比は5対1触媒容積 1.7リツトル セ ル 400 耐久条件 触媒出口 850℃、100時間測定車
:エンジン1809cc 測定方法:LA−4モード により第2の触媒の出口での一酸化炭素(CO)、炭化
水素(HC)および窒素酸化物(NOx)のガス分析を
行い、排気ガス流入側、流出側の触媒の組み合せととも
に、分析の結果を表1に示した。 [0056]
【表1】
また、図8〜図11では、触媒組合わせNo、I、II
、i、iiのLA−4モードテストのエンジンスタート
時から170秒までの触媒入口のA/F (空気/燃料
)値、触媒入口温度、炭化水素濃度と、第2の触媒の出
口での炭化水素転化率を示した。 [0057] 実施例7 実施例6で使用した触媒の組み合せにおいて下記の条件
下で背圧を測定した。 その結果を表2に示した。 [0058]
、i、iiのLA−4モードテストのエンジンスタート
時から170秒までの触媒入口のA/F (空気/燃料
)値、触媒入口温度、炭化水素濃度と、第2の触媒の出
口での炭化水素転化率を示した。 [0057] 実施例7 実施例6で使用した触媒の組み合せにおいて下記の条件
下で背圧を測定した。 その結果を表2に示した。 [0058]
【表2】
風量: 2NM3/min、20℃
実施例8
実施例1においてパラジウムと白金の担持量を各々0.
11gと0.21gにした以外は、実施例1と同様にし
て完全触媒を3枚得た。これらの触媒を体積が15リツ
トルとなるように成型した。この成型した触媒の貴金属
担持量はパラジウムが0.33gおよび白金が0.63
gであった。 [0059] 実施例9 実施例1においてパラジウムと白金の担持量を各々0.
025gと0.049gにした以外は、実施例1と同様
にして実施例1と同じ形状の完成触媒を13枚得た。こ
れらの触媒を体積が6.3リツトルとなるように成型し
た。この成型した触媒の貴金属担持量はパラジウムが0
.33gおよび白金が0.64gであった。
11gと0.21gにした以外は、実施例1と同様にし
て完全触媒を3枚得た。これらの触媒を体積が15リツ
トルとなるように成型した。この成型した触媒の貴金属
担持量はパラジウムが0.33gおよび白金が0.63
gであった。 [0059] 実施例9 実施例1においてパラジウムと白金の担持量を各々0.
025gと0.049gにした以外は、実施例1と同様
にして実施例1と同じ形状の完成触媒を13枚得た。こ
れらの触媒を体積が6.3リツトルとなるように成型し
た。この成型した触媒の貴金属担持量はパラジウムが0
.33gおよび白金が0.64gであった。
【0060】
比較例3
実施例1において、金網の大きさを、幅200mm、長
さ150mmにした以外は、実施例1と同様にして完成
触媒を得た。これを外径48mm、長さ55mmで体積
が0.1リツトルとなるように成型した。この成型した
触媒の貴金属担持量はパラジウムが0.31gおよび白
金が0.63gであった。
さ150mmにした以外は、実施例1と同様にして完成
触媒を得た。これを外径48mm、長さ55mmで体積
が0.1リツトルとなるように成型した。この成型した
触媒の貴金属担持量はパラジウムが0.31gおよび白
金が0.63gであった。
【006月
実施例10
実施例1.8および9および比較例3で得られた成型触
媒と実施例6で用いた第2の触媒を実施例6と同様にエ
ンジン排気口の取り付け、排ガス浄化性能を測定した。 その結果を表3に示した。また、排気ガス流出側の第2
の触媒のみを用いて、同様の測定を行い、その結果を表
3に示した。 [0062] 【表3】 [0063]
媒と実施例6で用いた第2の触媒を実施例6と同様にエ
ンジン排気口の取り付け、排ガス浄化性能を測定した。 その結果を表3に示した。また、排気ガス流出側の第2
の触媒のみを用いて、同様の測定を行い、その結果を表
3に示した。 [0062] 【表3】 [0063]
本発明によれば、セラミックスに比べ熱伝導率の高し)
金属を網状またはパンチング状とし、さらにこれらの材
料を排気管の形状に合わせ任意に成形してなる金属性基
材に触媒物質を担持して得られる第1の触媒を排気ガス
流入側に、またハニカム状モノリス担体に触媒物質を担
持してなる第2の触媒を排気ガス流出側に配置して使用
することにより排気ガスの浄化性能は向上し、背圧も低
いものとなり、かつエンジンスタート直後の排気ガスの
低温時でも浄化性能がみられ、従来方法に比較して優れ
たものである。
金属を網状またはパンチング状とし、さらにこれらの材
料を排気管の形状に合わせ任意に成形してなる金属性基
材に触媒物質を担持して得られる第1の触媒を排気ガス
流入側に、またハニカム状モノリス担体に触媒物質を担
持してなる第2の触媒を排気ガス流出側に配置して使用
することにより排気ガスの浄化性能は向上し、背圧も低
いものとなり、かつエンジンスタート直後の排気ガスの
低温時でも浄化性能がみられ、従来方法に比較して優れ
たものである。
【図1】
本発明による内燃機関排気ガスの浄化用装置の概略断面
図である。
図である。
【図2】
本発明の第1の触媒の充填断面を示す概略図である。
【図3】
未処理の基材を0.1モル%の硫酸水溶液で1時間の処
理後、空気中において930℃で2時間焼成した後の基
材表面の金属組織を表わす電子顕微鏡写真である。
理後、空気中において930℃で2時間焼成した後の基
材表面の金属組織を表わす電子顕微鏡写真である。
【図4】
未処理の基材表面の金属組織を表わす電子顕微鏡写真で
ある。
ある。
【図5】
基材を0.1モル%の硫酸水溶液で1時間処理後の基材
表面の金属組織の電子顕微鏡写真である。
表面の金属組織の電子顕微鏡写真である。
【図6】
基材を空気中において930℃で2時間焼成後の基材表
面の金属組織の電子顕微鏡写真である。
面の金属組織の電子顕微鏡写真である。
【図7】
基材を空気中において930℃で2時間焼成後の基材表
面の金属組織の電子顕微鏡写真である。
面の金属組織の電子顕微鏡写真である。
【図8】
本発明方法による実験結果を示すモードの炭化水素浄化
パターンを示すグラフである。
パターンを示すグラフである。
【図9】
本発明方法による実験結果を示すモードの炭化水素浄化
パターンを示すグラフである。
パターンを示すグラフである。
【図101
比較のための実、験結果を示すモードの炭化水素浄化パ
ターンを示すグラフである。 【図11】 比較のための実験結果を示すモードの炭化水素浄化パタ
ーンを示すグラフである。
ターンを示すグラフである。 【図11】 比較のための実験結果を示すモードの炭化水素浄化パタ
ーンを示すグラフである。
自動車
エンジン
排気管
第1の触媒
主コンバータ
第2の触媒
【図1】
図面
[図21
【図31
【図4−1
【図5】
【図61
【図71
[図81
項A/■
[図91
■A/V
【図10】
【図11】
WA/V
[出願番号]
【手続補正 1】
【手続補正 2】
【手続補正 3】
手続補正書
平成3年3月18日
Claims (21)
- 【請求項1】排気ガス流入側に、金網およびパンチング
メタルよりなる群から選ばれた少なくとも1種の金属性
基材に触媒物質を担持してなる第1の触媒を、また排気
ガス流出側に、ハニカム状モノリス担体に触媒物質を担
持してなる第2の触媒を配置してなる触媒システムに排
気ガスを流通させることよりなる排気ガスの浄化方法。 - 【請求項2】該第1の触媒の該第2の触媒に対する嵩体
積比を0.1〜4.0に構成してなる請求項1記載の方
法。 - 【請求項3】該第1の触媒の開口率が85%以上である
請求項1記載の方法。 - 【請求項4】排気ガス流入側の第1の触媒として、金属
性基材の表面にアルミナ層を形成し、ついで該アルミナ
層に触媒物質を被覆してなる触媒を用いてなる請求項1
記載の方法。 - 【請求項5】該第1の触媒として、金属性基材を酸処理
することにより表面にマクロポアーを形成したのち、触
媒物質を担持してなる触媒を用いてなる請求項1記載の
方法。 - 【請求項6】該第1の触媒として、金属性基材を酸処理
することによりマクロポアーを形成し、その表面にアル
ミナ層を形成したのち、触媒物質を担持してなる触媒を
用いてなる請求項1記載の方法。 - 【請求項7】該マクロポアーの細孔径が50〜0.1μ
mである請求項5または6記載の方法。 - 【請求項8】酸が硫酸、塩酸または硝酸の溶液であり、
かつその濃度が0.01〜5モル%の範囲である請求項
5または6記載の方法。 - 【請求項9】表面に形成されるアルミナがウイスカー状
である請求項4記載の方法。 - 【請求項10】該第1の触媒として、金属性基材を四価
のセリウム塩溶液により表面処理したのち、該処理部に
触媒物質を担持してなる触媒を用いてなる請求項1記載
の方法。 - 【請求項11】該第1の触媒として、金属性基材を四価
のセリウム塩溶液により表面処理したのち、その表面に
アルミナ層を形成し、ついで該アルミナ層に触媒物質を
担持してなる触媒を用いてなる請求項1記載の方法。 - 【請求項12】該四価のセリウム塩溶液が硫酸塩または
硝酸塩の水溶液である請求項10または11記載の方法
。 - 【請求項13】該第1の触媒の触媒物質が白金、パラジ
ウムおよびロジウムよりなる群から選ばれた少なくとも
1種の貴金属である請求項1記載の方法。 - 【請求項14】排気ガス流出側の第2の触媒の触媒物質
が白金、パラジウムおよびロジウムよりなる群から選ば
れた少なくとも1種の貴金属と耐火性無機酸化物とから
なるものである請求項1記載の方法。 - 【請求項15】該第1の触媒の該第2の触媒に対する嵩
体積比が0.15〜3.8である請求項1記載の方法。 - 【請求項16】該第1の触媒の開口率が85〜99.7
%である請求項15記載の方法。 - 【請求項17】複数個の触媒を設置してなる排気ガス浄
化装置において、排気ガス流入側に、金網およびパンチ
ングメタルよりなる群から選ばれた少なくとも1種の金
属性基材に触媒物質を担持してなる第1の触媒を、また
排気ガス流出側に、ハニカム状モノリス担体に触媒物質
を担持してなる第2の触媒を配置してなる排気ガスの浄
化装置。 - 【請求項18】該第1の触媒の該第2の触媒に対する嵩
体積比が0.1〜4.0である請求項17記載の方法。 - 【請求項19】該第1の触媒の開口率が85%以上であ
る請求項17記載の装置。 - 【請求項20】該第1の触媒はエンジンの排気管に、ま
た第2の触媒は主コンバータに充填されてなる請求項1
7記載の方法。 - 【請求項21】該第1の触媒の該第2の触媒に対する嵩
体積比が0.15〜3.8である請求項18記載の装置
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2415262A JPH04131127A (ja) | 1989-12-27 | 1990-12-27 | 排気ガス浄化装置 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1-336515 | 1989-12-27 | ||
JP33651589 | 1989-12-27 | ||
JP2415262A JPH04131127A (ja) | 1989-12-27 | 1990-12-27 | 排気ガス浄化装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04131127A true JPH04131127A (ja) | 1992-05-01 |
Family
ID=26575503
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2415262A Pending JPH04131127A (ja) | 1989-12-27 | 1990-12-27 | 排気ガス浄化装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04131127A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0655034A (ja) * | 1992-06-10 | 1994-03-01 | Shimadzu Corp | 排気ガス浄化装置及びその製造方法 |
JP2007216227A (ja) * | 1994-12-06 | 2007-08-30 | Engelhard Corp | 近位連結触媒 |
-
1990
- 1990-12-27 JP JP2415262A patent/JPH04131127A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0655034A (ja) * | 1992-06-10 | 1994-03-01 | Shimadzu Corp | 排気ガス浄化装置及びその製造方法 |
JP2007216227A (ja) * | 1994-12-06 | 2007-08-30 | Engelhard Corp | 近位連結触媒 |
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