JPH0412796Y2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0412796Y2 JPH0412796Y2 JP10347484U JP10347484U JPH0412796Y2 JP H0412796 Y2 JPH0412796 Y2 JP H0412796Y2 JP 10347484 U JP10347484 U JP 10347484U JP 10347484 U JP10347484 U JP 10347484U JP H0412796 Y2 JPH0412796 Y2 JP H0412796Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- phase
- voltage
- voltage output
- circuit
- phase voltage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 1
Description
【考案の詳細な説明】
〈考案の属する技術分野〉
本考案は３相インバータに係り、特にスイツチ
素子と、このスイツチ素子を駆動する駆動回路を
用いて直流電圧を３相交流電圧に変換する３相イ
ンバータの改良に関する。
素子と、このスイツチ素子を駆動する駆動回路を
用いて直流電圧を３相交流電圧に変換する３相イ
ンバータの改良に関する。
〈従来技術〉
以下、従来技術を図面を用いて説明する。
従来公知の３相インバータは、例えば昭和58年
電気学会全国大会No.485「インバータにおけるス
イツチング損失の計算」（図１）にみられる。第
３図はこの３相インバータの構成を示すブロツク
線図である。
電気学会全国大会No.485「インバータにおけるス
イツチング損失の計算」（図１）にみられる。第
３図はこの３相インバータの構成を示すブロツク
線図である。
第３図において、１〜３は相電圧出力回路であ
る。相電圧出力回路１は、トランジスタを用いた
スイツチ素子Q1と、このスイツチ素子Q1を駆動
（オン・オフ制御）する駆動要素Ｉとから成るス
イツチ回路１ａと、同様の構成でスイツチ回路１
ａとオン・オフ制御に基づき出力される波形の位
相（以下単に「位相」という）が180度異なる動
作をするスイツチ回路１ｂとが直列に接続され、
その接続点（以下「中点」という。以下同様）α
から相電圧U1を取出す構成となつている。相電
圧出力回路２は相電圧出力回路１に対して位相が
120度位相が遅れて動作する構成から成り、その
構成は、スイツチ素子Q3と駆動要素とから成
るスイツチ回路２ａと、同様の構成でスイツチ回
路２ａと位相が180度異なる動作をするスイツチ
回路２ｂとが直列に接続され、中点βから相電圧
V1を取出す構成となつている。相電圧出力回路
３は、相電圧出力回路１に対して240度位相が遅
れて動作する構成から成り、その構成は、スイツ
チ素子Q5と駆動要素から成るスイツチ回路３
ａと、同様の構成でスイツチ回路３ａと位相が
180度異なる動作をするスイツチ回路３ｂとが直
列に接続され、中点γから相電圧W1を取出す構
成となつている。４は互いに並列接続された相電
圧出力回路１〜３に直流電圧を供給する直流電圧
源、５は３相交流U1，V1，W1で駆動される３相
交流モータである。
る。相電圧出力回路１は、トランジスタを用いた
スイツチ素子Q1と、このスイツチ素子Q1を駆動
（オン・オフ制御）する駆動要素Ｉとから成るス
イツチ回路１ａと、同様の構成でスイツチ回路１
ａとオン・オフ制御に基づき出力される波形の位
相（以下単に「位相」という）が180度異なる動
作をするスイツチ回路１ｂとが直列に接続され、
その接続点（以下「中点」という。以下同様）α
から相電圧U1を取出す構成となつている。相電
圧出力回路２は相電圧出力回路１に対して位相が
120度位相が遅れて動作する構成から成り、その
構成は、スイツチ素子Q3と駆動要素とから成
るスイツチ回路２ａと、同様の構成でスイツチ回
路２ａと位相が180度異なる動作をするスイツチ
回路２ｂとが直列に接続され、中点βから相電圧
V1を取出す構成となつている。相電圧出力回路
３は、相電圧出力回路１に対して240度位相が遅
れて動作する構成から成り、その構成は、スイツ
チ素子Q5と駆動要素から成るスイツチ回路３
ａと、同様の構成でスイツチ回路３ａと位相が
180度異なる動作をするスイツチ回路３ｂとが直
列に接続され、中点γから相電圧W1を取出す構
成となつている。４は互いに並列接続された相電
圧出力回路１〜３に直流電圧を供給する直流電圧
源、５は３相交流U1，V1，W1で駆動される３相
交流モータである。
第４図は第３図のタイムチヤートであり、横軸
に時間ｔを取つて表わす。
に時間ｔを取つて表わす。
第４図において、〈ｉ〉は相電圧出力回路１の
動作波形、〈〉は相電圧出力回路２の動作波形、
〈〉は相電圧出力回路３の動作波形、〈〉は相
電流U1−V1の交流出力波形、〈〉は相電流V1
−W1の交流出力波形、〈〉は相電流W1−U1の
交流出力波形である。
動作波形、〈〉は相電圧出力回路２の動作波形、
〈〉は相電圧出力回路３の動作波形、〈〉は相
電流U1−V1の交流出力波形、〈〉は相電流V1
−W1の交流出力波形、〈〉は相電流W1−U1の
交流出力波形である。
ここで、〈〉の交流出力波形を見る（ここで
１ｂ，２ｂ，３ｂはそれぞれ１ａ，２ａ，３ａと
位相が180度異なるのみなので記載を省略する）。
１ｂ，２ｂ，３ｂはそれぞれ１ａ，２ａ，３ａと
位相が180度異なるのみなので記載を省略する）。
スイツチ回路１ａがオンでスイツチ回路２ａ
がオフの時電圧出力は２Ｅとなり、 スイツチ回路１ａはオンを継続しスイツチ回
路２ａがオンに変化した時電圧出力はＯとな
り、 スイツチ回路２ａがオンを継続しスイツチ回
路１ａがオフに変化した時電圧出力は−２Ｅと
なり、 スイツチ回路１ａがオフを継続しスイツチ回
路２ａがオフに変化した時出力電圧出力はＯと
なる。
がオフの時電圧出力は２Ｅとなり、 スイツチ回路１ａはオンを継続しスイツチ回
路２ａがオンに変化した時電圧出力はＯとな
り、 スイツチ回路２ａがオンを継続しスイツチ回
路１ａがオフに変化した時電圧出力は−２Ｅと
なり、 スイツチ回路１ａがオフを継続しスイツチ回
路２ａがオフに変化した時出力電圧出力はＯと
なる。
以下、〈〉の交流出力波形はスイツチ回路２
ａ，２ｂと３ａ，３ｂの関係から、〈〉の交流
出力波形はスイツチ回路３ａ，３ｂと１ａ，１ｂ
の関係から得られる。
ａ，２ｂと３ａ，３ｂの関係から、〈〉の交流
出力波形はスイツチ回路３ａ，３ｂと１ａ，１ｂ
の関係から得られる。
〈考案に係る問題点〉
上述した３相インバータは、６個のスイツチ回
路を必要とするので装置が大型となり、高価であ
る。
路を必要とするので装置が大型となり、高価であ
る。
〈考案の目的〉
本考案は上述の問題に鑑みて成されたもので、
少ないスイツチ回路で３相交流を得ることが可能
な３相インバータを提供することを目的とする。
少ないスイツチ回路で３相交流を得ることが可能
な３相インバータを提供することを目的とする。
〈考案の構成〉
上述の目的を達成するために本考案の３相イン
バータの構成を、 180度異る位相でオン・オフ制御される２つの
スイツチ回路を直列に接続して、この直列に接続
した接続点から相電圧を取出す相電圧出力回路を
複数並列接続し、該複数の相電圧出力回路の両端
に直流電圧源を用いて直流電圧を供給する構成の
３相インバータにおいて、 前記相電圧出力回路を２組用いて並列接続し、
該２組の相電圧出力回路６，７の相互を一方が他
方に対してオン・オフ制御される位相が遅れ60度
又は進み300度の位相差を有する構成として、該
２組の相電圧出力回路の夫々の接続点δ，εから
２系統の相電圧U2，V2を取出し、 直流電圧源８を直列接続される２組の直流電圧
源E2，E3で構成して、前記相電圧出力回路の
夫々の両端に直流電圧を供給すると共に前記２組
の直流電圧源の接続点ηから他の１系統の相電圧
W2を取出すようにしたこと、とした。
バータの構成を、 180度異る位相でオン・オフ制御される２つの
スイツチ回路を直列に接続して、この直列に接続
した接続点から相電圧を取出す相電圧出力回路を
複数並列接続し、該複数の相電圧出力回路の両端
に直流電圧源を用いて直流電圧を供給する構成の
３相インバータにおいて、 前記相電圧出力回路を２組用いて並列接続し、
該２組の相電圧出力回路６，７の相互を一方が他
方に対してオン・オフ制御される位相が遅れ60度
又は進み300度の位相差を有する構成として、該
２組の相電圧出力回路の夫々の接続点δ，εから
２系統の相電圧U2，V2を取出し、 直流電圧源８を直列接続される２組の直流電圧
源E2，E3で構成して、前記相電圧出力回路の
夫々の両端に直流電圧を供給すると共に前記２組
の直流電圧源の接続点ηから他の１系統の相電圧
W2を取出すようにしたこと、とした。
〈考案の実施例〉
以下、本考案の具体的実施例を第１図及び第２
図を用いて詳細に説明する。
図を用いて詳細に説明する。
第１図は３相インバータのブロツク線図であ
る。
る。
第１図において、６，７は相電圧出力回路であ
る。相電圧出力回路６はスイツチ素子Q7と、こ
のスイツチ素子Q7を駆動する駆動要素から成
るスイツチ回路６ａと、このスイツチ回路６ａと
同様の構成で位相が180度異るスイツチ回路６ｂ
が直列に接続され、中点δから相電圧（例えば
U2）を取出す構成となつている。相電圧出力回
路７は相電圧出力回路６に対して位相が60度遅れ
た位相の動作をする構成から成り、スイツチ素子
Q9と駆動要素から成るスイツチ回路７ａと、
このスイツチ回路７ａと同様の構成で位相が180
度異るスイツチ回路７ｂが直列に接続され、中点
εから相電圧（例えばV2）を取出す構成となつ
ている。８は直流電圧源であり、この直流電圧源
８は並列接続された相電圧出力回路６，７の両端
に直流電圧を供給すると共に中点ηから相電圧
（例えばW2）が取出し可能な２組の直流電圧源
E2，E3から構成される。
る。相電圧出力回路６はスイツチ素子Q7と、こ
のスイツチ素子Q7を駆動する駆動要素から成
るスイツチ回路６ａと、このスイツチ回路６ａと
同様の構成で位相が180度異るスイツチ回路６ｂ
が直列に接続され、中点δから相電圧（例えば
U2）を取出す構成となつている。相電圧出力回
路７は相電圧出力回路６に対して位相が60度遅れ
た位相の動作をする構成から成り、スイツチ素子
Q9と駆動要素から成るスイツチ回路７ａと、
このスイツチ回路７ａと同様の構成で位相が180
度異るスイツチ回路７ｂが直列に接続され、中点
εから相電圧（例えばV2）を取出す構成となつ
ている。８は直流電圧源であり、この直流電圧源
８は並列接続された相電圧出力回路６，７の両端
に直流電圧を供給すると共に中点ηから相電圧
（例えばW2）が取出し可能な２組の直流電圧源
E2，E3から構成される。
第２図は第１図のタイムチヤートであり、横軸
に時間ｔを取つて表わす。
に時間ｔを取つて表わす。
第２図において、ａは相電圧出力回路６の動作
波形、ｂは相電圧出力回路７の動作波形、ｃは相
電流U2−W2の交流出力波形、ｄは相電流V2−
W2の交流出力波形、ｅは相電流U2−V2の交流出
力波形である。
波形、ｂは相電圧出力回路７の動作波形、ｃは相
電流U2−W2の交流出力波形、ｄは相電流V2−
W2の交流出力波形、ｅは相電流U2−V2の交流出
力波形である。
以下、第１図の３相インバータの各部の動作を
第２図のタイムチヤートに基づいて説明する。
第２図のタイムチヤートに基づいて説明する。
第２図から相電圧U2−W2は相電圧出力回路６
のスイツチ回路６ａのオン・オフに対応し、相電
圧V2−W2は相電圧出力回路７のスイツチ回路７
ａのオン・オフに対応することが判る。
のスイツチ回路６ａのオン・オフに対応し、相電
圧V2−W2は相電圧出力回路７のスイツチ回路７
ａのオン・オフに対応することが判る。
一方、相電圧U2−V2の交流出力波形は、
スイツチ回路６ａがオンでスイツチ回路７ａ
がオフの時電圧出力は２Ｅとなり、 スイツチ回路６ａはオンを継続しスイツチ回
路７ａがオンに変化した時電圧出力はＯとな
り、 スイツチ回路７ａがオンを継続しスイツチ回
路６ａがオフに変化した時電圧出力は−２Ｅと
なり、 スイツチ回路６ａがオフを継続しスイツチ回
路７ａがオフに変化した時出力電圧出力はＯと
なる。
がオフの時電圧出力は２Ｅとなり、 スイツチ回路６ａはオンを継続しスイツチ回
路７ａがオンに変化した時電圧出力はＯとな
り、 スイツチ回路７ａがオンを継続しスイツチ回
路６ａがオフに変化した時電圧出力は−２Ｅと
なり、 スイツチ回路６ａがオフを継続しスイツチ回
路７ａがオフに変化した時出力電圧出力はＯと
なる。
ところで第２図の本考案の３相インバータは第
４図のように完全３相交流波形のようにはならな
いが、第２図において、U2−V2の基本波成分は
V2−W2の基本波成分に対して120度位相がずれ
ており且つ電圧値は２Ｅであるので、結局、U2
−V2／V2−W2／W2−U2について基本波成分で
見れば完全３相交流波形となり、従つて、例えば
モータ負荷の場合には実用上全く差支え無い。本
出願人は本考案の回路を、方位信号を出力するジ
ヤイロコンパスに用いて実験したところ、従来の
３相インバータと同様に用いることが可能である
ことを確認できた。
４図のように完全３相交流波形のようにはならな
いが、第２図において、U2−V2の基本波成分は
V2−W2の基本波成分に対して120度位相がずれ
ており且つ電圧値は２Ｅであるので、結局、U2
−V2／V2−W2／W2−U2について基本波成分で
見れば完全３相交流波形となり、従つて、例えば
モータ負荷の場合には実用上全く差支え無い。本
出願人は本考案の回路を、方位信号を出力するジ
ヤイロコンパスに用いて実験したところ、従来の
３相インバータと同様に用いることが可能である
ことを確認できた。
尚、第１図のスイツチ素子はトランジスタに限
定されるものではなく、例えば半導体スイツチの
ようなものでもよいことはいうまでもない。
定されるものではなく、例えば半導体スイツチの
ようなものでもよいことはいうまでもない。
又、相電圧出力回路７は６に対して300度進ん
だ位相を出力することができる構成としてもよ
い。
だ位相を出力することができる構成としてもよ
い。
更に又、直流電圧源８の中点ηを接地し、相電
圧W2を接地部分から取出すように構成してもよ
い。
圧W2を接地部分から取出すように構成してもよ
い。
〈考案の効果〉
以上、本考案を具体的実施例と共に詳細に述べ
たように、いずれかが60度遅れた位相（又は300
度進んだ位相）で動作する２組の並列接続された
相電圧出力回路から２系統の相電圧を取出し、相
電圧出力回路に直流電圧を供給する直流電圧源の
中点から他の１系統の相電圧を取出す構成の本考
案の３相インバータは、部品点数を従来回路の約
30％減とすることができるので製造時間を短縮で
き装置を安価に提供できる。又、装置全体を小形
化でき、加えて部品点数が少ないので信頼性を向
上させることができる。更に又、第３の相電圧が
電源の中点となるので、負荷によつては中点接地
が可能となり、安定性が向上することになる。
たように、いずれかが60度遅れた位相（又は300
度進んだ位相）で動作する２組の並列接続された
相電圧出力回路から２系統の相電圧を取出し、相
電圧出力回路に直流電圧を供給する直流電圧源の
中点から他の１系統の相電圧を取出す構成の本考
案の３相インバータは、部品点数を従来回路の約
30％減とすることができるので製造時間を短縮で
き装置を安価に提供できる。又、装置全体を小形
化でき、加えて部品点数が少ないので信頼性を向
上させることができる。更に又、第３の相電圧が
電源の中点となるので、負荷によつては中点接地
が可能となり、安定性が向上することになる。
第１図は本考案の３相インバータのブロツク線
図、第２図は第１図のタイムチヤート、第３図は
従来技術の３相インバータのブロツク線図、第４
図は第３図のタイムチヤートである。 １〜３，６〜７……相電圧出力回路、４，８…
…直流電圧源、５……３相交流モータ。
図、第２図は第１図のタイムチヤート、第３図は
従来技術の３相インバータのブロツク線図、第４
図は第３図のタイムチヤートである。 １〜３，６〜７……相電圧出力回路、４，８…
…直流電圧源、５……３相交流モータ。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 180度異る位相でオン・オフ制御される２つの
スイツチ回路を直列に接続して、この直列に接続
した接続点から相電圧を取出す相電圧出力回路を
複数並列接続し、該複数の相電圧出力回路の両端
に直流電圧源を用いて直流電圧を供給する構成の
３相インバータにおいて、 前記相電圧出力回路を２組用いて並列接続し、
該２組の相電圧出力回路６，７の相互を一方が他
方に対してオン・オフ制御される位相が遅れ60度
又は進み300度の位相差を有する構成として、該
２組の相電圧出力回路の夫々の接続点δ，εから
２系統の相電圧U2，V2を取出し、 直流電圧源８を直列接続される２組の直流電圧
源E2，E3で構成して、前記相電圧出力回路の
夫々の両端に直流電圧を供給すると共に前記２組
の直流電圧源の接続点ηから他の１系統の相電圧
W2を取出すようにしたことを特徴とする３相イ
ンバータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10347484U JPS6117889U (ja) | 1984-07-09 | 1984-07-09 | ３相インバ−タ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10347484U JPS6117889U (ja) | 1984-07-09 | 1984-07-09 | ３相インバ−タ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6117889U JPS6117889U (ja) | 1986-02-01 |
| JPH0412796Y2 true JPH0412796Y2 (ja) | 1992-03-26 |
Family
ID=30662867
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10347484U Granted JPS6117889U (ja) | 1984-07-09 | 1984-07-09 | ３相インバ−タ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6117889U (ja) |
-
1984
- 1984-07-09 JP JP10347484U patent/JPS6117889U/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6117889U (ja) | 1986-02-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7430132B2 (en) | Medium voltage inverter system | |
| JPH02261062A (ja) | 直流リンクにスイッチを使用した交流―交流変換装置 | |
| JPH0799959B2 (ja) | 巻線切替機能付インバ−タ | |
| US20100254171A1 (en) | Medium Voltage Inverter System | |
| JP2003018853A (ja) | コモンモード電流低減方法 | |
| JP2003047253A (ja) | 多重結合インバータ装置 | |
| JPH08126352A (ja) | 電力変換装置 | |
| JPH0412796Y2 (ja) | ||
| JPS6036711B2 (ja) | インバ−タ装置 | |
| JP2821181B2 (ja) | インバータ装置 | |
| JPH0956173A (ja) | ハーフブリッジ型インバータの入力電源回路 | |
| JP3151130B2 (ja) | バッテリー電源を共用化したハーフブリッジ型インバータの±直流２電源の昇圧チョッパ回路 | |
| JP2755057B2 (ja) | 直流ブラシレスモータの駆動回路 | |
| JPH0777515B2 (ja) | 単相−３相変換回路 | |
| EP0099232A2 (en) | Burst length modulation for switching power supplies | |
| CN109428534B (zh) | 电动机控制系统 | |
| JPH0584151B2 (ja) | ||
| SU1103341A1 (ru) | Устройство дл управлени токопараметрическим тиристорным преобразователем | |
| JPH0279775A (ja) | Ｐｗｍ制御インバータ装置 | |
| JPH0274163A (ja) | インバータ回路 | |
| SU1298882A1 (ru) | Трехфазный тиристорный выключатель | |
| JPH02211090A (ja) | 台形波出力回路 | |
| CN108964494A (zh) | 一种自均压五电平电压源型变换装置及控制方法 | |
| JPS63124609A (ja) | Ｐｗｍ電力増幅器のドライブ回路 | |
| JPS6057763B2 (ja) | パルス幅変調増幅器 |