JPH04127829A - 保護継電器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 【産業上の利用分野】

この発明は電力系統を保護する保護継電器に関するもの
である。

【従来の技術】

第２図は、例えば「電気協同研究、第４１巻４号ディジ
タルリレーＪＰ４５の第４−１−３表の方式、積形Ｃに
示されたディジタル演算形電力方向継電器に関し、その
アルゴリズムを説明するための図である。 電力方向を得る演算原理式として、１掲の表には式（１
）が示されている。 ■ ■ ｃｏｓθ＝　ｖｌＩｉ　ｌＩ十Ｖ、−３ｉ　、−３・・
・　　（１） 但し、 Ｖ、Ｉ；電圧、を流の振巾値 θ；電圧、ｉｉｔ流の位相差 ｉ＠＊　ｖ＠　　；時刻ｍの時点の電流、電圧のサンプ
リング・データ １１ｊ−３＋　ｖ＠−３；時刻ｍより３サンプル前の電
流、電圧のサンプリ ング・データ 更に、ここでは、サンプリング時間巾βを電聾角で３０
°の場合について示しており、時刻ｍＯ−時の電流、電
圧の内積値と、この時刻ｍより９０゜隔った時点の内積
値の和を得るものである。 今、継電器への入力電気量を第２図に示すように、 ｉ　（ｔ）　＝　Ｉ　、　５ｉｎ（ω。ｔ）　　　　・
　・　・（２）ｙ　（ｔ）　＝　Ｖ、　５ｉｎ（ωｏｔ
＋θ）・・・（３）とし、時刻ｍ時点におけるωｏｔの
値をαとすれば、各サンプル値は（４）　（５）式で与
えられる。 ｉ、＝Ｉ、ｓｉｎα　　　　・・・（４）ｖ、＝Ｖ、　
５ｉｎ（α＋θ）　　・・・（５）更に、ｍ　−ｋ時点
におけるサンプル値は式（６）％式％ 但し、Ｉ、、Ｖ、；電流、電圧の振巾値、θ；電流、電
圧の位相差、 ｋ；に＝１．　２．　３　　・　・　・である。 ここで、式（１）の右辺に着目すると、下記が判明する
。 １ｌＩｖ１＋ｖｌＩ ゴｖＩＩ ３　＝　Ｉｐｓｉｎ　αＶ、５ｉｎ（α＋θ）　＋　１
．５ｉｎ（α−３β）Ｖｐｓｉｎ（α−３β＋θ）＝Ｉ
ｐＶｐ　　（ｓｉｎα５ｉｎ（α＋θ）＋５ｉｎ（α−
３β）ｓｉｎ（α−３β＋θ））＝Ｉ、Ｖ、　（ｓｉｎ
ｏ！５ｉｎ（α十θ）　＋　ｃｏｓ　αｃｏｓ　（α＋
θ）） ＝　Ｉ　、Ｖ、ｃｏｓθ　　　・　・　・　・　・　・
　・　・（８）即ち、データの３サンプル分の隔たりは
、電気角９０°の隔たりと言うことになる。

【発明が解決しようとする課題】

従来の保護継電器は以上のように構成されているので、
ｒ系統周波数は常に一定であり、ディジタル・リレーと
して成立させるためには、５０Ｈｚ。 ６０Ｈｚ等の周波数に対応してサンプリング時間巾βを
正確に定める必要がある。」の前提のもとに演算原理式
が構成されている。 このため、系統の周波数変動に対しては、式（８％式％ （α＋θ）の前提が崩れて等号が成立しなくなり演算原
理上、保護能力的に無視し得ない影響を受ける他、周波
数によってサンプリング時間巾βを変えないと誤差が大
となって実用的でなくなるという課題があった。 更には、系統周波数に従属して、サンプリング時間巾β
を３０°の倍数に設定する必要があり、式（８）の場合
、電力方向リレーとして有効な演算結果を得るためには
、電気角で９０’（６０Ｈｚの場合には４．　１６７ｍ
ｓ、　　５０Ｈｚの場合には５　ｍｓ）相当の時間が必
要（処理装置の処理に要する時間は、これを無視しであ
る）であり、従来の演算原理では、これ以上に検出時間
を短縮するのは困難で、高速度動作に対しては、限界が
ある等の課題があった。 この発明は上記のような課題を解消するためになされた
もので、周波数変動による特性変化を改善すると共に、
扱う周波数によってサンプリング時間巾βを変更する必
要のない、即ち５０Ｈｚ、６０Ｈｚ共用形の演算処理回
路で対応が可能な保護継電器を得ることを目的とする。

【課題を解決するための手段】

この発明に係る保護継電器は、電力系統の電流。 電圧を検出した電流データ及び電圧データを所定のサン
プリング時間巾でサンプリングし量子化して一時保管す
る電流データの一時的保管室及び電圧データの一時的保
管室と、前記データの一時的保管室に格納された電流、
及び電圧データのサンプリング値及び演算順序を規定し
て、演算処理する演算回路により第１の電気量及び第２
の電気量を演算処理して出力する四則演算回路と、前記
電力系統の電流の振巾値及び電圧の振巾値の４乗との積
量を被除数とした第１のサンプリング演算式からなる前
記第１の電気量を、電圧の振巾値の３乗を除数とした第
２のサンプリング演算式からなる第２の電気量で除して
電力方向成分を求め、該電力方向成分が零より大か否か
を判定して、そＣ判定結果を出力する判定量導出部を設
けたちのである。

【作　用】

この発明における保護継電器は、電力系統の霜流、電圧
のサンプリングデータの積量を導出して第１の電気量及
び第２の電気量を求め、該電気量から電力方向成分を得
て、判定基準に照らし判定する。そして、該電気量の３
つの成分、すなわち電流、電圧の位相差（θ）に関連す
る成分と、第２調波（２α）に関連する成分及びサンプ
リング時間巾（β）に関する成分のうちサンプリング時
間巾と第２調波に関する成分を位相差成分から除去して
電流、！圧の位相差に関する成分のみとするように入力
サンプリングデータの取込み順序を規定するので、周波
数変動に対しても高精度、かつ安定な継電器が得られる
。

【実施例】

以下、この発明の一実施例を図について説明する。 第１図において、１はディジタル量化された電流データ
の配分路、２は電圧データの配分路、３４は電流データ
の一時的保管室、５〜９は電圧データの一時的保管室、
１０，１３，１５，１６゜１８は加算回路、１９．２５
は減算回路、１１゜１２．１４，１７，２０，２１，２
６．２８は乗算回路、２２〜２４．２７は除算回路、２
９は判定量導出部である。 次に動作について説明する。まず、電流、電圧データの
配分路１．２には、夫々ディジタル・データ列・・・ｉ
、−１・・・ｉ、。１・・・及び・・・Ｖ、−ｇ、　ｖ
ＩＩ−１ｔ　ｖ、。 ■、。ｌ＋■ｍ＋！・・・が常に一定のサンプリング時
間巾β（この発明では、従来のディジタル・リレーのよ
うに、系統周波数に従属して、電気角３０゜又はその倍
数に規定する必要はない。）おきに流れており、電流、
電圧データの一時的保管室３，４゜５〜９には、今、夫
々ｌ１ｌ−１＋１ｍ。ｌ＋　ｖＩｍ−Ｚ＋　ｖＩＩ−Ｉ
ｔｖ、、ｖ、。Ｉ＋ｖｌ１１＋２が保管されているもの
とする。 このデータの一時的保管室３〜９のデータの出し入れは
、別の制御系（図示せず）によって制御されている。 例えば、最新のデータとして、ｉ□、がデータ配分路１
に現われるとくもちろん、これと同期して、データ配分
路２にもｖ、、３が現れている。）電流データの一時的
保管室４でデータ１１１１４１がクリアされ、次のデー
タｉ、。２が収納される。 電流データの一時的保管室３では、データｉ。 がクリアされて、データｉ、がクリアされる。この時、
電流データの一時的保管室３，４のデータのクリアや収
納の制御も別の制御系によって制御されている。 電圧データの一時的保管室５〜９の動作についても電流
データの一時的保管室と全く同様の動作を行う。 即ち、電圧データの一時的保管室９には、■、、。 同８には■、。２．同７にはＶ□１．同６にはｖ、、同
５にはＶ、−８が夫々収納される。 そこで、加算回路１０には、電流データの一時的保管室
３，４からの出力を夫々入力し、式（９）を導出して、
出力している。 １　ｓ＋１＋　１　ｓ−１＝　　Ｉ　ｐｓｌｎ（（ｒ＋
β）＋　Ｉ　、５ｉｎ（α−β）＝　２　　Ｉ　、ｓｉ
ｎα・ｃｏｓβ　　・・−（９）また、乗算回路１１で
は、電流データの一時的保管室３及び電圧データの一時
的保管室６からの出力を夫々人力して、式（１０）を導
出して、出力し、・　・　・　・　・（１０） 乗算回路１２では、電流データの一時的保管室４及び電
圧データの一時的保管室８からの出力を夫々入力して、
式（１１）を導出し出力している。 次に、加算回路１３では、電圧データの一時的保管室６
．８からの出力を夫々入力して、式（１２）を導出して
出力し、 ＶＬＮ４１　＋　ＶＬＮ−＋−シ、５ｉｎ（α十β十θ
）＋ν、５ｉｎ（α〜β＋θ）−２Ｖ、５ｉｎ（α＋β
）ＣＯ５β　・　・　・　・　・（１２）乗算回路１４
では、電圧データの一時的保管室７からの出力を入力し
て２■いを導出し、出力している。 また、加算回路１５では、電圧データの一時的保管室５
，９からの出力を夫々入力して、式（１３）を導出して
出力し、 Ｖ□２＋ｖ、−□＝Ｖ、５ｉｎ（α＋２β千〇）＋Ｖｐ
ｓｉｎ（α−２β＋θ）−２Ｖ、５ｉｎ（α十〇）ｃｏ
ｓ２β　・　・　・　・（１３）加算回路１６では、乗
算回路ＩＩ、１２からの出力を夫々入力して、式（１４
）を導出し、出力している。 １＠４１Ｖ＠＋ｌ＋Ｉ、Ｉ ｌν信−１３ ■２ν２ （ｃｏｓθ ｃｏｓ（２α＋ ２β十〇月＋　　　Ｉ　、ｖ、　（ｃｏｓθｃｏｓ（２
α−２β÷θ）） ＝ＩｐＶｐ（ｃｏｓθ−ｃｏｓ　（２α＋θ）ｃｏｓ２
β）・　・　・　・　・　（１４） 更に、乗算回路１７では、加算回路１０．１３からの出
力を夫々入力して、式（１５）を導出して出力し、 （１１１＋＋＋ｘ＋ｓ−＋）（Ｖｍ＋＋＋Ｖａ−＋）＝
　２　Ｉｐ　　Ｓｉｎαｃｏｓβ　・２ν、５ｉｎ（α
＋β）ｃｏｓβ ＝　Ｉ、Ｖｐ（１＋ｃｏｓ２β） （ｃｏｓθ−ｃｏｓ　（２α＋θ）） ・　・　・　・　・　（１５） 加算回路１８では、乗算回路１４及び加算回路１５から
の出力を夫々入力して、式（１６）を導出し出力してい
る。 Ｖｓ＋ｚ＋Ｖ＋ａ−ｚ＋２Ｖ＋１＝２ＶｐｓＩｎ（α十
θ）ｃｏｓ２β＋２Ｖｐｓｉｎ（α＋β）−２Ｖ、５ｉ
ｎ（α＋β）　（ｃｏｓ２β＋１）　　・−−−（１６
）減算回路１９では、乗算回路１４及び加算回路１５か
らの出力を夫々入力して、式（１７）を導出して出力し
、 ｖｌＩ−２＋ＶＩＩ−２−２Ｖｍ　＝　２Ｖｐｓｉｎ　
（α十〇）ｃｏｓ２β−２νｐｓｉｎ（α＋β）−２Ｖ
、５ｉｎ（α斗θ）　（ｃｏｓ２β−１）　・　・　・
　・（１７）除算回路２２では、乗算回路１４及び加算
回路１５からの出力を夫々人力して、式（１８）を導出
し出力している（但し、ｖｓ＋ｚ＋Ｖｓ−ｚ　≠Ｑ、Ｖ
、ｃｏｓ２β≠Ｑ、　　Ｖｐｓｉｎ（α＋β）≠０とす
る）。 ■、◆ｚ＋Ｖｓ Ｖｐｓｉｎ（α＋２β＋θ）＋Ｖｐｓｉｎ（α２β十〇
） Ｖｐｃｏｓ２β また、乗算回路２１では、加算回路１６及び除算回路２
２からの出力を夫々入力して、式（１９）を導出して、
出力しく但し、■、。ｚ＋Ｖ＋＊−ｚ　≠０．■９ｓｉ
ｎ（α＋β） ≠Ｏ２ ｃｏｓ２β≠０とする。 Ｖ　ｍ　＋　ｚ　＋　Ｖ　ＩＩ Ｖ。 除算回路２ ３では、 乗算回路工 ４及び加算回路 ８からの出力を夫々入力して式（２ｏ）を演算し導出し
ている（但し、■、。ｚ　＋２ｖ、＋ｖい一２≠０■ｐ ｓｉｎ（α＋β） ≠０゜ ■９ （ｃｏｓ　２β＋１） ≠０ とする） ２ｖ。 Ｖｓ＋ｚ＋２Ｖｓ＋ＶＢ （ｓｉｎ（α＋２β＋θ）＋２ｓｉｎ（α＋β）＋５ｉ
ｎ（α−２β＋θ））Ｖ。 ・（２０） Ｖ、（ｃｏｓ２β＋１） 乗算回路２０では、乗算回路１７．除算回路２３からの
出力を夫々入力して、式（２１）を演算して出力しく但
し、Ｖｐ（ｃｏｓ２β＋１）≠Ｏとする。）、Ｖｍ＋ｚ
＋２Ｖ＊＋Ｖｆｆｉ−２ 除算回路２４では、乗算回路１ １９からの出力を夫々入力して、 出力している（但し、Ｖ、、、　−２ ０、Ｖ、　５ｉｎ（α＋β）≠０．Ｖ９≠０とする）。 ｖｓ Ｖｍ＋２−２Ｖ鋤＋シー−２ ４及び減算回路 式（２２）を導出し、 ｖ、＋ｖ、２　≠ （ｃｏｓ　２β−１） Ｖｐ （ｓｉｎ（α＋２β＋θ） Ｖ。 Ｖｐ（ｃｏｓ２β−１） ２ｓｉｎ（α＋β）＋５ｉｎ（α ２β＋θ）） そして、除算回路２７では、乗算回路１４及び加算回路
１５からの出力を夫々入力して式（２３）を導出して出
力しく但し、Ｖ８≠０　、Ｖｐｓｉｌｌ（α＋β）≠０
とする。）、 ｖｓ ２Ｖ、５ｉｎ（α＋β） Ｖｐ 減算回路２５では、乗算回路２０．２１からの出力を夫
々入力して式（２４）を導出して、出力している（イ旦
し、ｖｅａ　＋　２　＋２　Ｖ　ａ　＋　Ｖ　ｍ　−ｚ
　≠Ｏ＋　　ｖ、、２＋ｖ、−２≠Ｑ、　　Ｖ、　ｃｏ
ｓ　２β≠Ｏ，Ｖ、（ｃｏｓ２β＋１）≠０とする）。 シａ＋ｔ＋Ｖｌ！ｌ−１ Ｖゎ ・　・　・　・　・　（２４） 乗算回路２８では、除算回路２４．２７からの出力を夫
々入力して、式（２５）を導出して、出力しく但し、　
（〜ｍｏｗ　　　２　Ｖｓ　＋　ｖ、−＝　）　　Ｖ＋
＊　≠０゜Ｖ、（ｃｏｓ２β−１）≠０とする）、・　
・　・　・　・（２５） 乗算回路２６では、減算回路２５及び乗算回路２８から
の出力を夫々入力して、弐（２６）を導出し、出力して
いる（但し、（Ｖ□ｔ　　　２ｖ、＋ｙ□２）■、≠Ｏ
＋　　ｖｌｌ、２＋　２　Ｖ＋ｅ　＋ｖ、−１≠Ｏ＋　
　ｖ、、２＋ｖｍ−１≠０．Ｖｖ　（ｃｏｓ２β−１）
≠０．Ｖ、ｃｏｓ２β（ｃｏｓ　２β＋１）≠０とする
）。 ２ｖ−Ｖｐ１．ｇ＋ＶＩＩ−１２ｖ＠ （× Ｖｓ＋ｚ−２ＶＩＩ＋Ｖ１１−ｚ　　　　　　　　　　
　２ｖｓ　　　　　　　　　　　Ｖ＠＋ｚ＋２ＶＩＩ＋
シー−２（１，１＋ｉゆ− ）（Ｖｍ＋１＋ｖ、Ｉ υ ＶＩＩ＋ｇ＋ＶＩＮ ｖ、、・　ｃｏｓ２β（ｃｏｓ２β＋１）＝　Ｉ　ｐＶ
、ｃｏｓθ ・　・　・　・　・（２６） 最後に判定量導出部２９は、乗算回路２６の演算結果よ
り電力方向成分■、ＶｐＣＯ３θを導出する６以上の説
明では、各演算式中の分母が零にならない場合について
述べているが、分母が零となる場合には、演算結果を棄
てる等の別途処理を行うことは言うまでもない。 電力方向継電器としては、式（２６）を下記の式（２７
）の条件で判定する（図示せず）。 Ｉｐ■ｐＣＯ５θ≧０・・・・・（２７）式（２７）で
、正又は零の条件が成立した時リレーとしての動作信号
を出力する。 なお、上記実施例の変形は、２つに大別することが可能
である。 その１は、弐（２６）に於いて、ｍを変化させてもこの
発明のデータの制御手順に従えば、その２式目のβをｃ
ｏｓ　２βとしたまＸ型力方向成分を得ることが可能で
ある。 一般化して、式（２６）のｍをｍ＋ｋ　（ｋは整数とす
る）で置換すると下式を得る。 ｖｍ◆に＋Ｚ ２　Ｖ　＠＊ｙ　＋　　Ｖ　ＩＩ＋ｙ−２２Ｖ　＠４＠
（１＠＊１４＋ ＋ ｌ　ｌＩ◆に− ）　（ｖ＊＋に＋Ｉ　＋Ｖｎ＋に−１）■−命命令＋ ２ＶＩＩｈｋ−１ （ｃｏｓθ （２α＋２（ｋ＋１）β＋θ） ＋ｃｏｓθ （２α＋２（ｋ １）β＋θ） 〕 】 ■詩９（ＣＯ３２β＋１） （ｃｏｓθ ｃｏｓ　（２ｃｘ　＋２にβ＋θ）） ■。 但し、 （Ｖｓ＊に＋２−２Ｖｓ＋に＋Ｖｓ＊にＶ＠＋ｋ　ｆＯ
＋Ｖｓ＋に＋２＋２Ｖ＋ｓ＋に＋Ｖ＋ｓ＊に−２ ≠０　＋Ｖｓ＋に＊ｌ＋Ｖｓ＋に ！≠０．Ｖｐｓｉｎ（α＋にβ＋θ）　ｃｏｓ２β≠Ｏ
，ｃｏｓ２β±１≠０とする。 弐（２６）は、ｋ＝ｏの場合に相当する。 さて、その２は式（２６）に於いて、ｍを変化させても
、この発明のデータの制御手順に従えば、その２式目の
βをｃｏｓ２１β（１は整数とする）としても、電力方
向成分を得ることが可能である。 −齢化して、各添数字にｌを付して示すが、ｉ、。 ｖｌＩについては、添字ｌとは無関係とすることが必要
である。 ２シー　　　　　　　　　　　　シー◆ｚａ　　＋Ｖｓ
−ｚｊ９、。２．−２Ｖｍ＋Ｖ＊−１゜　　　　　　２
ｖａＶ、今２１　＋シー （ｓｉｎ（α＋２１β＋θ） ２ｓｉｎ（α十〇）＋５ｉｎ（α ２Ｉ！　β＋θ）） ２Ｖ、５ｉｎ（α十〇） Ｖ。 シＩ、ｃｏｓ２　ｊ！β Ｖｐ（ｃｏｓ２ｆβ ■） Ｖ。 ｖ、。 （ｃｏｓ２１β＋１） （ｃｏｓθ ｃｏｓ　（２α＋θ） Ｖゎ Ｖ、３（ＣＯ５２Ｚ　ｐ Ｖｐ′（ｃｏｓ２１　β １）（ｃｏｓＺ　１　β＋１）ｃｏｓ２ｆ　　μ＝　　
ＩｐＶｐｃｏｓθ　　　・　・　・　・　・　・　・　
・　・　・　・　・　・（２９）但し、（Ｖ＋ｗ＋Ｚｊ
　−２Ｖ＊＋Ｖａ−２Ｊ）Ｖａ≠０　、Ｖｓ＋Ｚｍ　＋
２１Ｉ＋ショー２．≠０．シ＠＊２Ｊ　＋Ｖ＊−２ｊ　
≠Ｑ、Ｖｐｓｉｎ（α＋θ）（ｃｏｓ２β＋１）≠Ｏ，
ｃｏｓ２Ｊβ−１≠０とする。）式（２６）はＪ＝１の
場合に相当する。 これは、式（２６）の２式目が で示されていたのが、 ｌとすると、 が得られることを示す。 この２種類の変化形は、第１の実施例のみについて、あ
てはまるものではなく、全実施例についてあてはまるこ
とはいうまでもない。 上述したように、この発明の主旨は、電流、！圧のサン
プリング値を求め、そのサンプリング値を所要回路を用
いて式（２４）又は式（３１）右辺の乗算式を演算処理
し、判定量を導出することにある。 すなわち、判定量演算の除算式は、その分子を第１の電
気量としてＩ　、　Ｖ　、’ｃｏｓ　２β（ｃｏｓ　２
β−１）（ｃｏｓ　２β＋１）ｃｏｓθを導出する。ま
た、分母を第２の電気量としてＶｐ’ｃｏｓ２β（ｃｏ
ｓ２β−１）（ｃｏｓ２β＋１）を導出する。前記演算
式は演算結果の第２調波を除去し、電圧と電流の位相差
の振巾値に関係した量を導出するごとく電流、電圧のサ
ンプリングデータの取込みを規定するようにしている。 そして、除算式の演算は、第１の電気量を第２の電気量
で除して得た電力方向成分ＩｐＶ、ｃｏｓθが零より大
か否かを判定基準に照らして判定し、保護継電器の出力
を得るようにしている。 ここで、第１及び第２の電気量算出式の電流。 電圧の位相差（θ）に関する成分及びサンプリング時間
巾（β）の成分に関する関連項を以下のように呼称する
。 ｃｏｓ２β（ｃｏｓ　２β−１）（ｃｏｓ２β＋１　）
　ｃｏｓθを第１のサンプリング演算式、ｃｏｓ　２β
（ｃｏｓ　２β−１）（ｃｏｓ　２β＋１）を第２のサ
ンプリング演算式。 従って、この発明によれば、サンプリング時間巾βを、
系統周波数に無関係に設定できるため、５０Ｈｚ、６０
Ｈｚで、サンプリング時間巾βを共用化することが可能
となる他、処理装置の処理能力が向上すれば、する程、
サンプリング時間巾βを短く設定し得ることになる。 具体的には、電力方向リレーとして解を得るためには、
ｍ−２〜ｍ＋２までの５サンプル・データ（従来リレー
はｍ　−ｍ　−３迄の４サンプル・データ）であるが、
この発明の場合、これを電気角で９０°以内に収めるこ
とは可能である。 即ち、高速度動作が可能となる。 更には、この５サンプル・データの間、系統の周波数が
ほぼ一定と見なし得る程度の周波数変動であれば、即ち
、水力発電機が起動して、定格周波数に達するまでの間
の保護等にも適用可能である。 また、この発明の付随した特徴点として、時限協調が従
来リレーに比べて容易になることである。 即ち、従来リレーは、タップ値、抑制スブリング、接点
間隔等でハードウェア的に電源端から負荷端までの時限
協調を取っているが、この発明では、負荷側程、サンプ
リング時間巾βを短く、電源端側程サンプリング時間巾
βを長く設定すれば、事故時には、各端をほぼ同一電流
が貫通して、事故点に向って流れるため、同一原理のリ
レーで確実に時限協調が図れることになる。 この時、あわせて、演算結果の照合回数を電源端側程多
くする等、配慮すれば信頼度向上にも資する。 更に、この発明の考え方は、インピーダンス・リレーへ
応用してもよく、上記実施例と同様の効果を奏する。

【発明の効果】

以上のように、この発明によれば、電流、電圧のサンプ
リング値を用いて所要関係式を満たす四則演算回路によ
り第１及び第２の電気量を求め、前記第１の電気量を第
２の電気量で除算して求めた電力方向成分が零より大か
否かを判定するように回路構成したので、周波数変動に
も安定した特性が得られ、５０Ｈｚ、６０Ｈｚサンプリ
ング時間巾を共用化した継電器となし得る効果がある。 また、時限協調に優れていることから高速動作可能な継
電器が得られる効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の一実施例による保護継電器のブロン
ク構成図、第２図は従来の電力方向継電器のアルゴリズ
ムを説明する波形図である。 図において、３〜４は電流データの一時的保管室、５〜
９は電圧データの一時的保管室、１０〜２８は四則演算
回路、２９は判定量導出部である。 なお、図中、同一符号は同一または相当部分を示す。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 電力系統の電圧、電流を検出した電圧データ及び電流デ
   ータを所定のサンプリング時間巾でサンプリングし量子
   化して一時保管する電流データの一時的保管室及び電圧
   データの一時的保管室と、前記データの一時的保管室に
   格納された電流、電圧のサンプリング値を用いて系統保
   護の所要関係式を求め、該所要関係式を満足する第１の
   電気量及び第２の電気量を演算処理して出力する四則演
   算回路と、前記電力系統の電流の振巾値及び電圧の振巾
   値の４乗との積量を被除数とした第１のサンプリング演
   算式からなる前記第１の電気量を、電圧振巾値の３乗を
   除数とした第２のサンプリング演算式からなる第２の電
   気量で除して電力方向成分を求め、該電力方向成分が零
   より大か否かを判定して、その判定結果を出力する判定
   量導出部とを備えた保護継電器。