JPH04120191A - Co↓2とh↓2からの液状炭化水素の製造法 - Google Patents
Co↓2とh↓2からの液状炭化水素の製造法Info
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- JPH04120191A JPH04120191A JP2240453A JP24045390A JPH04120191A JP H04120191 A JPH04120191 A JP H04120191A JP 2240453 A JP2240453 A JP 2240453A JP 24045390 A JP24045390 A JP 24045390A JP H04120191 A JPH04120191 A JP H04120191A
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、COよおよびH2がら液体燃料として使用可
能な液状炭化水素を一挙に得る工業的な方法に関するも
のである。
能な液状炭化水素を一挙に得る工業的な方法に関するも
のである。
従来の技術
近年、CO□の蓄積による地球の温暖化が深刻な環境問
題となっており、CO2の排出量の削減が急務となって
いる。もしCO8を液体燃料等の有用成分に変換し再資
源化することができれば、地球温暖化の問題および石油
資源の節減が一挙に達成できることになる。
題となっており、CO2の排出量の削減が急務となって
いる。もしCO8を液体燃料等の有用成分に変換し再資
源化することができれば、地球温暖化の問題および石油
資源の節減が一挙に達成できることになる。
<COtの接触水素化によるメタノールの合成〉Cot
の接触水素化によりメタノールを得ることについては種
々の提案がなされており、そのためのメタノール合成触
媒の研究も進行している。
の接触水素化によりメタノールを得ることについては種
々の提案がなされており、そのためのメタノール合成触
媒の研究も進行している。
この目的の触媒としては、次に列挙するような酸化物系
触媒、金属触媒、合金触媒があげられる。
触媒、金属触媒、合金触媒があげられる。
醇」J1五」1博
ZnO5
Z r O2、
Cu / Z n Ol
Cu 10xide 。
Cr * Os / Z n OlCu/ Z n
010xide 、Cu / Z n O/ A
12 * 0 * 、Z n O/ oxide 倉XM−凰 Pd、PtまたはReを次の如き担体、すなわち、A氾
* Os 、That 、5ift、Lag Os 、
Nbz Os 、MgO,Sm* 0.s。
010xide 、Cu / Z n O/ A
12 * 0 * 、Z n O/ oxide 倉XM−凰 Pd、PtまたはReを次の如き担体、すなわち、A氾
* Os 、That 、5ift、Lag Os 、
Nbz Os 、MgO,Sm* 0.s。
Ti Os 、ZrOs 、Ndt Ox 、Y* O
s、IntOsなどに担持させたもの 1衾旦1 AI2−Cu−Znラネー合金、し77− スーCu合
金、Nd−Cuなど 〈メタノールからの液状炭化水素の合成〉メタノールか
らの炭化水素の合成触媒につし1では、特開昭53−5
8499号公報に、M zyllO: A 12 t
Os : (8〜50) S i Ot(Mは原子価n
のカチオン)の組成を有し、特定のX線粉末回折パター
ンおよび特定のn−へキサン吸着能を有する結晶性アル
ミノシリケートゼオライト触媒を用いた報告がある。
s、IntOsなどに担持させたもの 1衾旦1 AI2−Cu−Znラネー合金、し77− スーCu合
金、Nd−Cuなど 〈メタノールからの液状炭化水素の合成〉メタノールか
らの炭化水素の合成触媒につし1では、特開昭53−5
8499号公報に、M zyllO: A 12 t
Os : (8〜50) S i Ot(Mは原子価n
のカチオン)の組成を有し、特定のX線粉末回折パター
ンおよび特定のn−へキサン吸着能を有する結晶性アル
ミノシリケートゼオライト触媒を用いた報告がある。
また本発明者らは、次に示すような一連の出願を行って
いる。
いる。
・特開昭57−63135号公報
結晶性アルミノシリケートゼオライト触媒、すなわち、
M本/llO: Aβgos:(8〜70) S i
O*(Mは原子価nのカチオン)の組成を有し、特定の
X線粉末回折パターンおよび特定の結晶形態を有する触
媒を使用。
O*(Mは原子価nのカチオン)の組成を有し、特定の
X線粉末回折パターンおよび特定の結晶形態を有する触
媒を使用。
・特開昭57−144038号公報
結晶性アルミノシリケートゼオライト触媒、すなわち、
組成がモル比で、 S i Ot / A℃、O,=8〜70、OH−/
S i Os = 0.2〜1.6、Hz O/ S
iO* =10〜30、M / S i Ot = 0
.2〜1.7、R/ S iOx = 0.0086〜
0.20、R7M + R= 0.0005〜0.40
、K、 O/Mt O=0.05〜0.3(式中、
Rはテトラアルキルアンモニウムカチオンであって、ア
ルキル基はメチルまたはエチル、Mは原子価nのカチオ
ンであってアルカリ金属イオン)である混合物に、金属
または金属酸化物を担持した骨材または結晶成長核を添
加して結晶化した触媒を使用。
組成がモル比で、 S i Ot / A℃、O,=8〜70、OH−/
S i Os = 0.2〜1.6、Hz O/ S
iO* =10〜30、M / S i Ot = 0
.2〜1.7、R/ S iOx = 0.0086〜
0.20、R7M + R= 0.0005〜0.40
、K、 O/Mt O=0.05〜0.3(式中、
Rはテトラアルキルアンモニウムカチオンであって、ア
ルキル基はメチルまたはエチル、Mは原子価nのカチオ
ンであってアルカリ金属イオン)である混合物に、金属
または金属酸化物を担持した骨材または結晶成長核を添
加して結晶化した触媒を使用。
・特開昭59−62348号公報
アミン修飾高シリカゼオライト触媒、すなわち、S i
/ Aβのモル比100〜3200の高シリカゼオラ
イトを、触媒細孔には入りにくい分子の大きさを持つ有
機アミン蒸気で処理した触媒を使用。
/ Aβのモル比100〜3200の高シリカゼオラ
イトを、触媒細孔には入りにくい分子の大きさを持つ有
機アミン蒸気で処理した触媒を使用。
・特開昭59−62349号公報
高シリカゼオライト触媒、すなわち、Aβ塩、含窒素有
機カチオンおよび無機酸を含む水溶液からなるA液、ケ
イ酸塩水溶液からなるB液、イオン調整剤水溶液からな
るC液を用い、特定の方法により触媒を製造。
機カチオンおよび無機酸を含む水溶液からなるA液、ケ
イ酸塩水溶液からなるB液、イオン調整剤水溶液からな
るC液を用い、特定の方法により触媒を製造。
・特開昭59−136386号公報
高シリカゼオライト触媒、すなわち、組成がモル比で、
Si/Al2=15以上、
OH−/ S iOz = 0.3〜1.0、Hx O
/ S iO□=30〜100、R/R+M=0.05
〜0.15、 N a CE / Ht O= 0.01〜0106(
式中、Rは第4級アルキルアンモニウムカチオン、Mは
Naまたはにイオン)で表わされる高シリカゼオライト
触媒にメタノールを接触反応させるに際し、C数2〜4
0オレフィンまたは反応過程においてオレフィンを生成
しやすいアルコールまたはアルコール前駆物質を少量併
用。
/ S iO□=30〜100、R/R+M=0.05
〜0.15、 N a CE / Ht O= 0.01〜0106(
式中、Rは第4級アルキルアンモニウムカチオン、Mは
Naまたはにイオン)で表わされる高シリカゼオライト
触媒にメタノールを接触反応させるに際し、C数2〜4
0オレフィンまたは反応過程においてオレフィンを生成
しやすいアルコールまたはアルコール前駆物質を少量併
用。
・特開昭60−12135号公報
メタロシリケート触媒、すなわち、高シリカゼオライト
触媒において、八βの代りにGa、Ti、Zr、Ge、
La、Mn、Cr、Scまたは■を用いた触媒を使用。
触媒において、八βの代りにGa、Ti、Zr、Ge、
La、Mn、Cr、Scまたは■を用いた触媒を使用。
そのほか、本発明者らの発表にかかるJournalo
f Catalyst、 98.491−501 (1
9861には、H型の鉄−シリケート触媒を用いてメタ
ノールから炭化水素を得る方法が示されている。
f Catalyst、 98.491−501 (1
9861には、H型の鉄−シリケート触媒を用いてメタ
ノールから炭化水素を得る方法が示されている。
発明が解決しようとする課題
Cotの接触水素化によるメタノール合成については上
記のように種々の検討がなされており、メタノールから
の炭化水素の合成についても上記のように種々の検討が
なされている。
記のように種々の検討がなされており、メタノールから
の炭化水素の合成についても上記のように種々の検討が
なされている。
しかしながら、CO8の接触水素化により得た反応物を
そのまま炭化水素の合成のための原料として用いること
については、未だ不成功の段階にある。というのは、第
1段のCOlの接触水素化反応後の導出ガスには未反応
物(殊にH,)が大量に含まれているので、第2段の炭
化水素合成反応に際し水素化が優先し、目的とする反応
が円滑に進まないからである。
そのまま炭化水素の合成のための原料として用いること
については、未だ不成功の段階にある。というのは、第
1段のCOlの接触水素化反応後の導出ガスには未反応
物(殊にH,)が大量に含まれているので、第2段の炭
化水素合成反応に際し水素化が優先し、目的とする反応
が円滑に進まないからである。
なお、上に述べたメタノールからの液状炭化水素の合成
触媒のうち特開昭53−58499号公報に開示の結晶
性アルミノシリケートゼオライト触媒は、メタノールを
出発物質として用いてもC4〜C4の炭化水素しか得ら
れない。
触媒のうち特開昭53−58499号公報に開示の結晶
性アルミノシリケートゼオライト触媒は、メタノールを
出発物質として用いてもC4〜C4の炭化水素しか得ら
れない。
特開昭57−63135号公報や特開昭57−1440
38号公報に開示の結晶性アルミノシリケートゼオライ
ト触媒は、メタノールを出発物質として用いても、事実
上01〜C4の炭化水素までにしか変換せず、C1以上
の液状炭化水素の選択率は5〜9%程度と小さい。
38号公報に開示の結晶性アルミノシリケートゼオライ
ト触媒は、メタノールを出発物質として用いても、事実
上01〜C4の炭化水素までにしか変換せず、C1以上
の液状炭化水素の選択率は5〜9%程度と小さい。
特開昭59−62348号公報に開示のアミン修飾高シ
リカゼオライト触媒、特開昭59−62349号公報や
特開昭59−136386号公報に開示の高シリカゼオ
ライトを用いた場合は、相当量の05以上の脂肪族およ
び芳香族炭化水素が得られ、特開昭60−12135号
公報に開示のメタロシリケート触媒を用いた場合も同様
に相当量のC1以上の脂肪族および芳香族炭化水素が得
られる。しかしながら本発明者らの検討によれば、これ
らの触媒を用いても、出発原料中にメタノール以外に多
量のHlが含まれていると水素化が優先して起こり、オ
レフィン選択率や液状炭化水素選択率が著滅する。
リカゼオライト触媒、特開昭59−62349号公報や
特開昭59−136386号公報に開示の高シリカゼオ
ライトを用いた場合は、相当量の05以上の脂肪族およ
び芳香族炭化水素が得られ、特開昭60−12135号
公報に開示のメタロシリケート触媒を用いた場合も同様
に相当量のC1以上の脂肪族および芳香族炭化水素が得
られる。しかしながら本発明者らの検討によれば、これ
らの触媒を用いても、出発原料中にメタノール以外に多
量のHlが含まれていると水素化が優先して起こり、オ
レフィン選択率や液状炭化水素選択率が著滅する。
Journal of Catalyst、 98.4
91−501 (19861に記載の方法は、H型の鉄
−シリケート触媒を用いてメタノールから炭化水素を得
るものであるが、H2を多量に含むメタノールにも適用
できるかどうかについては何ら開示がない。
91−501 (19861に記載の方法は、H型の鉄
−シリケート触媒を用いてメタノールから炭化水素を得
るものであるが、H2を多量に含むメタノールにも適用
できるかどうかについては何ら開示がない。
本発明は、このような背景において、CO8およびHl
から液体燃料として使用可能な液状炭化水素を一挙に得
る工業的な方法を提供することを目的になされたもので
ある。
から液体燃料として使用可能な液状炭化水素を一挙に得
る工業的な方法を提供することを目的になされたもので
ある。
課題を解決するための手段
本発明のCO3とH2からの液状炭化水素の製造法は、
C08およびH3を主成分とする混合ガスを第1反応器
に供給し、還元処理したCuO−ZnOCr*0s−A
β101系触媒との接触によりメタノールに富むガスに
変換する第1工程、該第1工程からの導出ガスを引き続
き第2反応器に供給し、H型のFe−シリケート触媒と
の接触により液状炭化水素に富む成分に変換する第2工
程 からなることを特徴とするものである。
に供給し、還元処理したCuO−ZnOCr*0s−A
β101系触媒との接触によりメタノールに富むガスに
変換する第1工程、該第1工程からの導出ガスを引き続
き第2反応器に供給し、H型のFe−シリケート触媒と
の接触により液状炭化水素に富む成分に変換する第2工
程 からなることを特徴とするものである。
以下本発明の詳細な説明する。
1社1ユ
原料ガスとしては、CO2およびH8を主成分とする混
合ガスが用いられる。
合ガスが用いられる。
このうちCO8は、発電所や製鉄所から排出される燃焼
ガス、天然ガス、石油精製ガス、アンモニア合成副生ガ
ス、コークス炉ガスなどから、膜分離法、圧力スイング
分離法、吸収分離法等の手段により分離取得することが
できる。
ガス、天然ガス、石油精製ガス、アンモニア合成副生ガ
ス、コークス炉ガスなどから、膜分離法、圧力スイング
分離法、吸収分離法等の手段により分離取得することが
できる。
H2は、水の電気分解により得られるHz、工場内の他
のプロセスあるいは他工場から供給されるH2などを用
いることができる。
のプロセスあるいは他工場から供給されるH2などを用
いることができる。
COtとH2の混合比は、理論的にはモル比で1=3に
設定するが、2:8〜7:3程度の範囲であれば許容さ
れる。COを含む場合はCO2の割合を適度に調整後、
原料ガスとして供給すればよい。
設定するが、2:8〜7:3程度の範囲であれば許容さ
れる。COを含む場合はCO2の割合を適度に調整後、
原料ガスとして供給すればよい。
なお原料ガスは、本発明の趣旨を損なわない限りにおい
て、CO3とH2以外の成分、たとえばNt 、Co、
Hz O1炭化水素、アルコールなどを含んでいても差
し支えない、ただし、触媒毒となるおそれのある含イオ
ウ化合物や窒素酸化物、反応速度を遅延するおそれのあ
る0、は、許容限度以下にまで除去しておくことが望ま
しい。
て、CO3とH2以外の成分、たとえばNt 、Co、
Hz O1炭化水素、アルコールなどを含んでいても差
し支えない、ただし、触媒毒となるおそれのある含イオ
ウ化合物や窒素酸化物、反応速度を遅延するおそれのあ
る0、は、許容限度以下にまで除去しておくことが望ま
しい。
1上工1
第1工程は、CO3およびH8を主成分とする混合ガス
を第1反応器に供給し、還元処理したCuOZn0−C
rz Os −AI2t 01系触媒との接触によりメ
タノールに富むガスに変換する工程である。
を第1反応器に供給し、還元処理したCuOZn0−C
rz Os −AI2t 01系触媒との接触によりメ
タノールに富むガスに変換する工程である。
この第1工程で使用される触媒、つまり還元処理したC
uO−Zn0−Crt 0s−Aj2.0x系触媒は、
好適には次の方法により調製される。
uO−Zn0−Crt 0s−Aj2.0x系触媒は、
好適には次の方法により調製される。
すなわち、まず、Cu、Zn、CrおよびAj2の水溶
性塩(たとえば硝酸塩)を水に溶解して水溶液を調製す
る。塩の添加順序は任意である。塩の濃度はできるだけ
高濃度にすることが望ましい。
性塩(たとえば硝酸塩)を水に溶解して水溶液を調製す
る。塩の添加順序は任意である。塩の濃度はできるだけ
高濃度にすることが望ましい。
次に、この水溶液を静置状態でNH,ガスと接触させて
ゲル化させる。水溶液の温度は室温ないし70℃程度と
するのが通常であり、殊に50〜60℃前後とすること
が望ましい。N Hsガスとの接触は、NH,ガスを用
いる方法、NH,水がらNH,ガスを揮散させる方法な
どが採用される。いずれの場合にも、水溶液自体は実質
的に撹拌せず、水溶液表面からNH,ガスを吸収させる
ようにすることが好ましい、ゲル化時の圧力は常圧で行
うが、多少加圧しても差し支えない。
ゲル化させる。水溶液の温度は室温ないし70℃程度と
するのが通常であり、殊に50〜60℃前後とすること
が望ましい。N Hsガスとの接触は、NH,ガスを用
いる方法、NH,水がらNH,ガスを揮散させる方法な
どが採用される。いずれの場合にも、水溶液自体は実質
的に撹拌せず、水溶液表面からNH,ガスを吸収させる
ようにすることが好ましい、ゲル化時の圧力は常圧で行
うが、多少加圧しても差し支えない。
ゲル化後は、乾燥を行った後、高温で(たとえば300
〜500℃程度で)焼成し、必要に応じ打錠、破砕、篩
分は等を行う。
〜500℃程度で)焼成し、必要に応じ打錠、破砕、篩
分は等を行う。
その後、さらに使用の前にHオ (通常はN、などの不
活性ガスで稀釈したH2を使用)で還元処理を行う。
活性ガスで稀釈したH2を使用)で還元処理を行う。
上に述べた方法は、同じ材料を用いて通常の共沈法によ
り得られた触媒に比し、活性が著しく高い。
り得られた触媒に比し、活性が著しく高い。
上記還元処理したC u O−Z n OCr z O
*−Aβ20.系触媒の還元処理前の組成は、各成分の
合計量を100重量%とするとき、Cu O1,5〜3
5重量%、 ZnO20〜50重量%、 Cr t On 0.6〜5重量%、A℃toe
25〜40重量% に設定することが望ましく、このような組成において最
適のCO3転化率およびメタノール選択率が得られる。
*−Aβ20.系触媒の還元処理前の組成は、各成分の
合計量を100重量%とするとき、Cu O1,5〜3
5重量%、 ZnO20〜50重量%、 Cr t On 0.6〜5重量%、A℃toe
25〜40重量% に設定することが望ましく、このような組成において最
適のCO3転化率およびメタノール選択率が得られる。
上記の触媒は、さらにPdを添加して修飾することがで
きる。Pdによる修飾は、CO!転化率の向上およびメ
タノール選択率の向上に貢献する。Pdの添加は、たと
えばCu O−Z n O−Crz ol −Aj2z
Os系触媒のA I2 * Os成分を減じておき、
その減じた分のAgtO−(通常はγ−アルミナを使用
する)に通常の含浸法によりPdの水溶性塩を含浸させ
てから乾燥し、これを加熱分解後水素還元して、CuO
−Zn0−Crx Os −Act Ox系触媒に物理
的に混合すればよい。Pdの添加量は、触媒全体の0.
5〜8重量置型度、殊に1〜7重量%を占めるようにす
るのが適当であり、その割合が余りに少ないときはPd
添加効果が充分には得られず、一方その割合が余りに多
いときは、Pdのシンタリングなどを伴って効果が減少
するおそれがあり、なおかつ触媒コストが極端に高くな
り、実用性を損なうようになる。なお、Pdに代えてR
hやRuを用いることも可能であるが、Rhの場合は反
応抑制作用があってCO2転化率が減少し、RuはCO
8転化率を顕著に向上させるものの、メタノール選択率
が著減してメタンが生成してしまう傾向があるので、P
dに比しては実用性が劣る。
きる。Pdによる修飾は、CO!転化率の向上およびメ
タノール選択率の向上に貢献する。Pdの添加は、たと
えばCu O−Z n O−Crz ol −Aj2z
Os系触媒のA I2 * Os成分を減じておき、
その減じた分のAgtO−(通常はγ−アルミナを使用
する)に通常の含浸法によりPdの水溶性塩を含浸させ
てから乾燥し、これを加熱分解後水素還元して、CuO
−Zn0−Crx Os −Act Ox系触媒に物理
的に混合すればよい。Pdの添加量は、触媒全体の0.
5〜8重量置型度、殊に1〜7重量%を占めるようにす
るのが適当であり、その割合が余りに少ないときはPd
添加効果が充分には得られず、一方その割合が余りに多
いときは、Pdのシンタリングなどを伴って効果が減少
するおそれがあり、なおかつ触媒コストが極端に高くな
り、実用性を損なうようになる。なお、Pdに代えてR
hやRuを用いることも可能であるが、Rhの場合は反
応抑制作用があってCO2転化率が減少し、RuはCO
8転化率を顕著に向上させるものの、メタノール選択率
が著減してメタンが生成してしまう傾向があるので、P
dに比しては実用性が劣る。
CuO−ZnO−Cr2O5A 42 t Om系触媒
(Pdを添加したものを含む)の還元処理は、N2をN
2などの不活性ガスで稀釈して用い、温度200〜60
0℃程度にて数分ないし数時間(たと^ば10分〜5時
間)処理することによりなされる。
(Pdを添加したものを含む)の還元処理は、N2をN
2などの不活性ガスで稀釈して用い、温度200〜60
0℃程度にて数分ないし数時間(たと^ば10分〜5時
間)処理することによりなされる。
第1反応器内部には、上記の触媒が固定床または流動床
として充填される。なお上記の還元処理は、CuO−Z
n0−Crt On −AI2t Ox系触媒を反応器
に充填してから行ってもよい。この反応器は、加熱可能
に構成される。
として充填される。なお上記の還元処理は、CuO−Z
n0−Crt On −AI2t Ox系触媒を反応器
に充填してから行ってもよい。この反応器は、加熱可能
に構成される。
第1工程における反応圧力は20〜120気圧程度、殊
に30〜100気圧程度、反応温度は150〜300℃
、殊に200〜280℃程度が適当である。圧力が余り
に低いときはco、転化率、メタノール選択率が低下し
、圧力が余りに高くなると装置コスト、エネルギーコス
トの点で不利となる。温度が余りに低いときはCO2転
化率、メタノール選択率が低下し、温度が余りに高いと
きは優先的にメタン化反応が生ずる上、エネルギー的に
不利となる。
に30〜100気圧程度、反応温度は150〜300℃
、殊に200〜280℃程度が適当である。圧力が余り
に低いときはco、転化率、メタノール選択率が低下し
、圧力が余りに高くなると装置コスト、エネルギーコス
トの点で不利となる。温度が余りに低いときはCO2転
化率、メタノール選択率が低下し、温度が余りに高いと
きは優先的にメタン化反応が生ずる上、エネルギー的に
不利となる。
第1工程を経た導出物は、その一部を第1反応器の前に
リサイクルすることもできる。
リサイクルすることもできる。
第2工程
第2工程は、第1工程からの導出ガスを引き続き第2反
応器に供給し、H型のFe−シリケート触媒との接触に
より液状炭化水素に富む成分1こ変換する工程である。
応器に供給し、H型のFe−シリケート触媒との接触に
より液状炭化水素に富む成分1こ変換する工程である。
この第2工程で使用される触媒、つまりH型のFe−シ
リケート触媒は、水溶性Fe塩、含窒素有機カチオンお
よび無機酸を含有する水溶液G1とケイ酸塩水溶液G、
とをイオン調整剤水溶液G、に添加して激しく撹拌し、
生成した沈澱ゲルを分離して播潰し、ついでこれを不活
性ガス雰囲気下で水熱合成し、得られた結晶を洗浄後、
乾燥し、さらに高温で焼成した後、硝酸アンモニウム水
溶液を用いてイオン交換反応させ、洗浄、乾燥を行って
から、さらに空気中で焼成することにより得られる。こ
こで含窒素有機カチオンとしては、テトラプロピルアン
モニウムブロマイド、テトラメチルアンモニウムヒドロ
キシド、テトラエチルアンモニウムヒドロキシドなどが
用いられ、無機酸としては硫酸などが用いられ、イオン
調整剤としては塩化ナトリウムなどが用いられる。
リケート触媒は、水溶性Fe塩、含窒素有機カチオンお
よび無機酸を含有する水溶液G1とケイ酸塩水溶液G、
とをイオン調整剤水溶液G、に添加して激しく撹拌し、
生成した沈澱ゲルを分離して播潰し、ついでこれを不活
性ガス雰囲気下で水熱合成し、得られた結晶を洗浄後、
乾燥し、さらに高温で焼成した後、硝酸アンモニウム水
溶液を用いてイオン交換反応させ、洗浄、乾燥を行って
から、さらに空気中で焼成することにより得られる。こ
こで含窒素有機カチオンとしては、テトラプロピルアン
モニウムブロマイド、テトラメチルアンモニウムヒドロ
キシド、テトラエチルアンモニウムヒドロキシドなどが
用いられ、無機酸としては硫酸などが用いられ、イオン
調整剤としては塩化ナトリウムなどが用いられる。
Fe含量の大きいH型のFe−シリケート触媒を得ると
きは、水溶性Fe塩の水溶液にSin。
きは、水溶性Fe塩の水溶液にSin。
含量の多いケイ素塩水溶液とアンモニア水を添加混合し
、生成した沈澱ゲルにつき上記と同様の操作を施せばよ
い。
、生成した沈澱ゲルにつき上記と同様の操作を施せばよ
い。
第2反応器内部には、上記の触媒が固定床または流動床
として充填される。この反応器は加熱可能に構成される
。
として充填される。この反応器は加熱可能に構成される
。
第2工程における反応圧力は通常常圧に設定するが、も
し必要なら加圧または減圧下に行ってもよい0反応温度
は250〜400℃、殊に270〜350℃程度が適当
である。温度が余りに低いときは転化率が低くなり、温
度が余りに高いときはエネルギー的に不利となる上、液
状炭化水素選択率が低下するようになる。
し必要なら加圧または減圧下に行ってもよい0反応温度
は250〜400℃、殊に270〜350℃程度が適当
である。温度が余りに低いときは転化率が低くなり、温
度が余りに高いときはエネルギー的に不利となる上、液
状炭化水素選択率が低下するようになる。
第2工程の反応に際しては、第2反応器の前に、低級オ
レフィン、第2反応器からの導出物の一部、環状オレフ
ィンまたは易オレフィン生成性アルコールを追加供給す
ることができ、これにより液状炭化水素の選択率が向上
する。
レフィン、第2反応器からの導出物の一部、環状オレフ
ィンまたは易オレフィン生成性アルコールを追加供給す
ることができ、これにより液状炭化水素の選択率が向上
する。
ここで低級オレフィンとしては、エチレン、プロピレン
、ブチレン、イソブチレンなどがあげられる。第2反応
器からの導出物には低級オレフィンも含まれるので、こ
の低級オレフィンが利用されることになる。環状オレフ
ィンとしては、シクロヘキセンなどがあげられる。易オ
レフィン生成性アルコールとしては、エタノール、イン
プロパツール、アリルアルコール、シクロヘキサノール
などがあげられ、これらのアルコールは触媒表面でオレ
フィンに変換されることになる。
、ブチレン、イソブチレンなどがあげられる。第2反応
器からの導出物には低級オレフィンも含まれるので、こ
の低級オレフィンが利用されることになる。環状オレフ
ィンとしては、シクロヘキセンなどがあげられる。易オ
レフィン生成性アルコールとしては、エタノール、イン
プロパツール、アリルアルコール、シクロヘキサノール
などがあげられ、これらのアルコールは触媒表面でオレ
フィンに変換されることになる。
作 用
第1工程においては、主として
Cot +3H* −CHI OH+Hi Oの反応が
起こるが、生成物には種々の副反応物(Co、メタン等
の炭化水素、02〜C4のアルコール、ジメチルエーテ
ル等、殊にCOとCH4)や多量の未反応物が混在する
。
起こるが、生成物には種々の副反応物(Co、メタン等
の炭化水素、02〜C4のアルコール、ジメチルエーテ
ル等、殊にCOとCH4)や多量の未反応物が混在する
。
第1工程における触媒としてPdを添加したものを用い
ると、同じ圧力であればCO2転化率およびメタノール
選択率が向上する。
ると、同じ圧力であればCO2転化率およびメタノール
選択率が向上する。
第2工程においては、メタノールからC2〜C6の飽和
または不飽和の脂肪族炭化水素が合成され、芳香族成分
も生成する。H型のFe−シリケート触媒は適度に弱い
酸性を有するため、未反応のH2が大過剰あるにもかか
わらず中間体は水素化を受けがたい、第2工程の前に低
級オレフィン、第2反応器からの導出物の一部、環状オ
レフィンまたは易オレフィン生成性アルコールを追加添
加したときも、オレフィンの水素化は促進されず、むし
ろ自己触媒的にオリゴメリゼーションが促進されるもの
と考えられる。
または不飽和の脂肪族炭化水素が合成され、芳香族成分
も生成する。H型のFe−シリケート触媒は適度に弱い
酸性を有するため、未反応のH2が大過剰あるにもかか
わらず中間体は水素化を受けがたい、第2工程の前に低
級オレフィン、第2反応器からの導出物の一部、環状オ
レフィンまたは易オレフィン生成性アルコールを追加添
加したときも、オレフィンの水素化は促進されず、むし
ろ自己触媒的にオリゴメリゼーションが促進されるもの
と考えられる。
実 施 例
次に実施例をあげて本発明をさらに説明する。
実施例1
1工 の虫媒の告
第1工程用の触媒を次のようにして製造した。
Cu (NOmlt ・3H* 01Zn(Nobl
!・6H,O,Cr (Nos)s ・9Ht 01
Aj2(NOs)s ・9Ht O−1:+よび水を
それぞれ3.82g 、 7.57g 、 0.29g
、 11.83g、50.Og宛秤量し、これらの
塩を水に溶解して73.5 gの高濃度水溶液を調製し
た。各成分の百分率は次の通りとなる。
!・6H,O,Cr (Nos)s ・9Ht 01
Aj2(NOs)s ・9Ht O−1:+よび水を
それぞれ3.82g 、 7.57g 、 0.29g
、 11.83g、50.Og宛秤量し、これらの
塩を水に溶解して73.5 gの高濃度水溶液を調製し
た。各成分の百分率は次の通りとなる。
Cu (Not)i ・3H* 0 5.2重
量%Zn (Not)i ’ 6H* 0 10
.3重量%Cr (NOsls ・9H! 0
0.4重量%AA (NO,11・9H,016,
1重量%水
−」1−ul」Lに合計 100 重量% この水溶液73.5gをトレイに入れて温度60℃の恒
温槽内に静置し、さらにこの恒温槽内に28重量%濃度
のアンモニア水150m1を入れたトレイを置き、15
分間放置した。これにより、揮散したNH,ガスが水溶
液に吸収され、水溶液がゲル化した。
量%Zn (Not)i ’ 6H* 0 10
.3重量%Cr (NOsls ・9H! 0
0.4重量%AA (NO,11・9H,016,
1重量%水
−」1−ul」Lに合計 100 重量% この水溶液73.5gをトレイに入れて温度60℃の恒
温槽内に静置し、さらにこの恒温槽内に28重量%濃度
のアンモニア水150m1を入れたトレイを置き、15
分間放置した。これにより、揮散したNH,ガスが水溶
液に吸収され、水溶液がゲル化した。
得られたゲルを温度120℃で一夜乾燥した後、空気雰
囲気下に、室温から150℃まで30分かけて昇温し、
引き続き150℃から350℃まで2時間かけて昇温し
、さらに350℃で3時間焼成した。
囲気下に、室温から150℃まで30分かけて昇温し、
引き続き150℃から350℃まで2時間かけて昇温し
、さらに350℃で3時間焼成した。
焼成物を放冷後、打錠成型してから破砕し、篩分けによ
り10〜24メツシユの部分を取得した。
り10〜24メツシユの部分を取得した。
これにより、
Cu O25,0重量%
Z n O41,5重量%
Cr*Os 1.2重量%
八β*Om 32.3重量%
の組成を有するCuO−Zn0−Crx Ox −A1
1zOs系触媒が得られた。
1zOs系触媒が得られた。
ついでこの触媒をステンレス鋼製の管に充填し、N!で
稀釈した1容皿%濃度のH,ガスを流速100 ml/
ff1inにて通し、室温〜500℃で1時間、さらに
500℃で30分分間光処理した。
稀釈した1容皿%濃度のH,ガスを流速100 ml/
ff1inにて通し、室温〜500℃で1時間、さらに
500℃で30分分間光処理した。
、2工呈 の虫 のパ告
第2工程用の触媒を次のようにして製造した。
FeCf1.’6H* 0 0.22g、Ht So
。
。
3.38m1、テトラプロピルアンモニウムブロマイド
5.75g 、 N a Cj2 11.95gおよび
水60m1よりなる水溶液G、と、水ガラス69g、水
45ff11よりなる水溶液G2とを、N a C12
40,6g、Ha S O41,55m1、テトラプロ
ピルアンモニウムブロマイド2.16g、NaOH2,
4gおよび水208m1よりなる水溶液に添加し、pH
を9〜11に保ちながら室温にて激しく撹拌した。生成
した沈澱ゲルを遠心分離により分離し、1時間擢潰した
。
5.75g 、 N a Cj2 11.95gおよび
水60m1よりなる水溶液G、と、水ガラス69g、水
45ff11よりなる水溶液G2とを、N a C12
40,6g、Ha S O41,55m1、テトラプロ
ピルアンモニウムブロマイド2.16g、NaOH2,
4gおよび水208m1よりなる水溶液に添加し、pH
を9〜11に保ちながら室温にて激しく撹拌した。生成
した沈澱ゲルを遠心分離により分離し、1時間擢潰した
。
別途、水60ye1. Fe CQ m ・6 Hz
OO,23g、 Hz 5o43.38m1、テトラプ
ロヒルアンモニウムブロマイド7、53 gよりなる水
溶液と、水45m1.水ガラス6.0gよりなる水溶液
とを、水104+Ill、N a C(126,3gよ
りなる水溶液に添加して混合水溶液を調製すると共に、
その水溶液の上澄み液を取得した。
OO,23g、 Hz 5o43.38m1、テトラプ
ロヒルアンモニウムブロマイド7、53 gよりなる水
溶液と、水45m1.水ガラス6.0gよりなる水溶液
とを、水104+Ill、N a C(126,3gよ
りなる水溶液に添加して混合水溶液を調製すると共に、
その水溶液の上澄み液を取得した。
上記の福潰物と上記の上澄み液とを混合してオートクレ
ーブに入れ、オートクレーブ内の雰囲気をN2ガスで3
kg/cm” Gに置換した。室温から160℃にま
で1.5℃/ff1inの速度で昇温し、さらに12℃
/ninの速度で210℃まで昇温した。得られた結晶
をCI2イオンが検出されなくなるまで蒸留水で洗浄後
、120℃で3時間乾燥し、さらに空気流中で540℃
にて3.5時間焼成した。これをIMの硝酸アンモニウ
ム水溶液を用いて2回イオン交換反応させ、蒸留水で洗
浄後、100℃で一夜乾燥を行ってから、さらに空気中
で540℃にて 3.5時間焼成した。これにより、H
型のFe−シリケート触媒が得られた。
ーブに入れ、オートクレーブ内の雰囲気をN2ガスで3
kg/cm” Gに置換した。室温から160℃にま
で1.5℃/ff1inの速度で昇温し、さらに12℃
/ninの速度で210℃まで昇温した。得られた結晶
をCI2イオンが検出されなくなるまで蒸留水で洗浄後
、120℃で3時間乾燥し、さらに空気流中で540℃
にて3.5時間焼成した。これをIMの硝酸アンモニウ
ム水溶液を用いて2回イオン交換反応させ、蒸留水で洗
浄後、100℃で一夜乾燥を行ってから、さらに空気中
で540℃にて 3.5時間焼成した。これにより、H
型のFe−シリケート触媒が得られた。
艮−且
内径10+nmのステンレス鋼製の第1反応器に上記の
還元処理したCCu0−Zn0−Cr Os −Aβ、
03系触媒1.8a+1を充填した。
還元処理したCCu0−Zn0−Cr Os −Aβ、
03系触媒1.8a+1を充填した。
また、内径10mmのステンレス鋼製の第2反応器に上
記のH型のFe−シリケート触媒3.61を充填した。
記のH型のFe−シリケート触媒3.61を充填した。
第1反応器と第2反応器とを直列につなぎ、それぞれを
オーブン中にセットした。また、CO225容量%、H
375容量%の混合ガスを充填したボンベ、ストップバ
ルブ、減圧弁、ニードル弁、流量計、圧力計、熱電対、
温度記録計、ガスサンプラー、ヒーター等を付設した。
オーブン中にセットした。また、CO225容量%、H
375容量%の混合ガスを充填したボンベ、ストップバ
ルブ、減圧弁、ニードル弁、流量計、圧力計、熱電対、
温度記録計、ガスサンプラー、ヒーター等を付設した。
また分析のために、インチグラ−を備えたガスクロマト
グラフを設置した。
グラフを設置した。
ボンベから混合ガスを第1反応器に供給すると共に、下
記の条件で反応を行った。第1反応器からの導出ガスは
、分析のためのサンプリング量を除き、全量第2反応器
に送った。
記の条件で反応を行った。第1反応器からの導出ガスは
、分析のためのサンプリング量を除き、全量第2反応器
に送った。
第1反応器
圧力 80気圧、
温度 250℃、
空間速度 4700hr−’
第2反応器
圧力 1気圧、
温度 300℃、
空間速度 1680hr−’
第1反応器からの導出ガスをサンプリングして分析した
ところ、CO雪雪化化率32,1%であった。メタノー
ル選択率は24.9%(77,6Cwt%)、COO択
率は7.2%(22,4Cwt%)であり、メタンは痕
跡量しか生成しなかった。
ところ、CO雪雪化化率32,1%であった。メタノー
ル選択率は24.9%(77,6Cwt%)、COO択
率は7.2%(22,4Cwt%)であり、メタンは痕
跡量しか生成しなかった。
また、第2反応器からの導出物中の炭化水素の分析結果
は次の通りであった。メタノール転化率は32.1%、
炭化水素選択率は1パスの場合で77.6%であった。
は次の通りであった。メタノール転化率は32.1%、
炭化水素選択率は1パスの場合で77.6%であった。
C0成分 0.4%
C8成分(飽和)0.0%
C露成分(不飽和)8.1%
C1成分(飽和)3.1%
C3成分(不飽和) 17.3%C4成分(飽和
)9.8% C4成分(不飽和”) 15.8%C@成分
14,5% 06以上成分(脂肪族) 28.2%芳芳香族分
2,8% C1成分、06以上成分(脂肪族)および芳香族成分の
合計量、つまりガソリン成分は45.5%であった。
)9.8% C4成分(不飽和”) 15.8%C@成分
14,5% 06以上成分(脂肪族) 28.2%芳芳香族分
2,8% C1成分、06以上成分(脂肪族)および芳香族成分の
合計量、つまりガソリン成分は45.5%であった。
実施例2
第2反応器の前部からプロピレンを第1反応器からの導
出ガス中のメタノールに対し47.2 Cut倍量(含
有炭素台皿換算)添加したほかは実施例1を繰り返した
。
出ガス中のメタノールに対し47.2 Cut倍量(含
有炭素台皿換算)添加したほかは実施例1を繰り返した
。
このときの第2反応器からの導出物中の炭化水素の分析
結果は次の通りであった。
結果は次の通りであった。
C2成分 0.0%
C諺成分(飽和)0.0%
C8成分(不飽和)1.6%
C,成分(飽和)3.2%
C3成分(不飽和)5.5%
C4成分(飽和) 10.6%C4成分(不飽
和) 17.7%Cs成分 25
.4% 06以上成分(脂肪族) 33.0%芳香族成分
3.0% C6成分、06以上成分(脂肪族)および芳香族成分の
合計量、つまりガソリン成分は61.4%であった。
和) 17.7%Cs成分 25
.4% 06以上成分(脂肪族) 33.0%芳香族成分
3.0% C6成分、06以上成分(脂肪族)および芳香族成分の
合計量、つまりガソリン成分は61.4%であった。
実施例3
第1反応器における圧力を50気圧としたほかは、他の
条件については実施例1と同一にして実施例1の反応を
繰り返した。
条件については実施例1と同一にして実施例1の反応を
繰り返した。
第1反応器からの導出ガスをサンプリングして分析した
ところ、CO8転化率は20.5%であった。メタノー
ル選択率は10.5%(51,2Cat%)、CO選択
率はl010%(48,8Cat%)であり、メタンは
痕跡量であった。
ところ、CO8転化率は20.5%であった。メタノー
ル選択率は10.5%(51,2Cat%)、CO選択
率はl010%(48,8Cat%)であり、メタンは
痕跡量であった。
実施例4
実施例1の第1工程用の触媒の製造にあたり、A℃塩を
2/3に減じてCuO−Zn0−Cr寞0s−Aβ、0
.系触媒を作成した。すなわち、下記の試薬を所定量秤
量して水溶液を調製し、以下実施例1と同様にして、ゲ
ル化、乾燥、焼成、打錠成型、破砕、篩分けを行った。
2/3に減じてCuO−Zn0−Cr寞0s−Aβ、0
.系触媒を作成した。すなわち、下記の試薬を所定量秤
量して水溶液を調製し、以下実施例1と同様にして、ゲ
ル化、乾燥、焼成、打錠成型、破砕、篩分けを行った。
Cu (Not)s ・3H* 0 3.82gZn
(NOs)s ・6Ht O7,57gCr (No
ses −9H1O0,29gAn (Noses
・9H,07,89g水
」鵞[旦−五合計 84.6 g A A * Os成分の残りの1/3については、γ−
A I2 x Osに通常の含浸法によりPdを担持さ
せた。すなわち、P d (N Osls G、69
gを水1.0gに溶解して水溶液を調製し、これをγ
−八へ! Os 0.55 gに含浸させてから乾燥
し、さらに加熱分解後、水素還元した。
(NOs)s ・6Ht O7,57gCr (No
ses −9H1O0,29gAn (Noses
・9H,07,89g水
」鵞[旦−五合計 84.6 g A A * Os成分の残りの1/3については、γ−
A I2 x Osに通常の含浸法によりPdを担持さ
せた。すなわち、P d (N Osls G、69
gを水1.0gに溶解して水溶液を調製し、これをγ
−八へ! Os 0.55 gに含浸させてから乾燥
し、さらに加熱分解後、水素還元した。
これを上記のCuO−Zn0−Cry Ox −へβ、
0.系触媒と機械的に混合した。Pdの担持量は、触媒
全体の6.0重量%となるようにした。
0.系触媒と機械的に混合した。Pdの担持量は、触媒
全体の6.0重量%となるようにした。
これにより、
Cu O23,7重量%
Z n O38,9重量%
Cr、Om 1.1重量%
Aβson 30.3重量%
Pd 6.0重量%
の組成を有するC u OZ n O−Cr * Os
−Aβ5Os−Pd系触媒が得られた。
−Aβ5Os−Pd系触媒が得られた。
このようにして得た触媒を、使用に先立ち実施例1の場
合と同様にして還元処理した。
合と同様にして還元処理した。
第1反応器における圧力を50気圧としたほかは、他の
条件については実施例1と同一にして実施例1の反応を
繰り返した。
条件については実施例1と同一にして実施例1の反応を
繰り返した。
第1反応器からの導出ガスをサンプリングして分析した
ところ、CO宏転化率は30.3%であった。メタノー
ル選択率は18.9%(62,4Cwt%)、CO選択
率は11.4%(37,6Cwt%)であり、メタンは
検出されなかった。
ところ、CO宏転化率は30.3%であった。メタノー
ル選択率は18.9%(62,4Cwt%)、CO選択
率は11.4%(37,6Cwt%)であり、メタンは
検出されなかった。
また、第2反応器からの導出物中の炭化水素の分析結果
は次の通りであった。メタノール転化率は33.0%、
炭化水素選択率はlパスの場合で80.0%であった。
は次の通りであった。メタノール転化率は33.0%、
炭化水素選択率はlパスの場合で80.0%であった。
C3成分 0.4%
C8成分(飽和)0.0%
C3成分(不飽和)8.0%
C1成分(飽和)3.2%
C8成分(不飽和) 18.3%C4成分(飽和
)8.8% C4成分(不飽和)15.9% C6成分 14.4% 06以上成分(脂肪族) 28.3%芳香族成分
2.7% C1成分、06以上成分(脂肪族)および芳香族成分の
合計量、つまりガソリン成分は45.4%であった。
)8.8% C4成分(不飽和)15.9% C6成分 14.4% 06以上成分(脂肪族) 28.3%芳香族成分
2.7% C1成分、06以上成分(脂肪族)および芳香族成分の
合計量、つまりガソリン成分は45.4%であった。
発明の効果
本発明によれば、第1工程におけるco!転化率および
メタノール選択率が大きく、また第2工程においては第
1工程からの導出物中に未反応のH2が大過剰あるにも
かかわらず水素化を受けがたい、そのため、CO8およ
びH2から液体燃料として使用可能な液状炭化水素を工
業的に一挙に得ることができる。
メタノール選択率が大きく、また第2工程においては第
1工程からの導出物中に未反応のH2が大過剰あるにも
かかわらず水素化を受けがたい、そのため、CO8およ
びH2から液体燃料として使用可能な液状炭化水素を工
業的に一挙に得ることができる。
従って本発明により、地球の温暖化の原因とされている
CO2の大気中への排出量を削減でき、しかも石油資源
の節減が達成できる。
CO2の大気中への排出量を削減でき、しかも石油資源
の節減が達成できる。
特許出願人 乾 智 行
特許出願人 関西熱化学株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、CO_2およびH_2を主成分とする混合ガスを第
1反応器に供給し、還元処理したCuO−ZnO−Cr
_2O_3−Al_2O_3系触媒との接触によりメタ
ノールに富むガスに変換する第1工程、該第1工程から
の導出ガスを引き続き第2反応器に供給し、H型のFe
−シリケート触媒との接触により液状炭化水素に富む成
分に変換する第2工程からなることを特徴とするCO_
2およびH_2からの液状炭化水素の製造法。 2、還元処理したCuO−ZnO−Cr_2O_3−A
l_2O_3系触媒の還元処理前の組成が、CuO15
〜35重量%、 ZnO20〜50重量%、 Cr_2O_30.6〜5重量%、 Al_2O_325〜40重量% である請求項1記載の製造法。 3、第2工程において、第2反応器の前に、低級オレフ
ィン、第2反応器からの導出物の一部、環状オレフィン
または易オレフィン生成性アルコールを追加供給するこ
とを特徴とする請求項1記載の製造法。 4、還元処理したCuO−ZnO−Cr_2O_3−A
l_2O_3系触媒が、Cu、Zn、CrおよびAlの
水溶性塩の水溶液を静置状態でNH_3ガスと接触させ
てゲル化した後、乾燥、焼成し、さらに使用の前にH_
2で還元処理したものである請求項1記載の製造法。 5、還元処理したCuO−ZnO−Cr_2O_3−A
l_2O_3系触媒が、さらに触媒全体に対して0.5
〜8重量%のPdを含むものである請求項1記載の製造
法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2240453A JP2941022B2 (ja) | 1990-09-10 | 1990-09-10 | Co▲下2▼とh▲下2▼からの液状炭化水素の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2240453A JP2941022B2 (ja) | 1990-09-10 | 1990-09-10 | Co▲下2▼とh▲下2▼からの液状炭化水素の製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04120191A true JPH04120191A (ja) | 1992-04-21 |
JP2941022B2 JP2941022B2 (ja) | 1999-08-25 |
Family
ID=17059727
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2240453A Expired - Fee Related JP2941022B2 (ja) | 1990-09-10 | 1990-09-10 | Co▲下2▼とh▲下2▼からの液状炭化水素の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2941022B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1993003837A1 (en) * | 1991-08-21 | 1993-03-04 | Tomoyuki Inui | Oxide catalyst, production thereof, and catalytic hydrogenation of co2 using same |
US5952540A (en) * | 1995-07-31 | 1999-09-14 | Korea Research Institute Of Chemical Technology | Process for preparing hydrocarbons |
JPWO2001098237A1 (ja) * | 2000-06-23 | 2004-01-08 | 日揮株式会社 | 低級オレフィンの製造方法 |
JP2004516918A (ja) * | 2000-09-01 | 2004-06-10 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | フィッシャー−トロプシュ触媒の向上 |
JP2014051472A (ja) * | 2012-09-10 | 2014-03-20 | Kitakyushu Foundation For The Advancement Of Industry Science And Technology | 炭化水素の製造方法 |
-
1990
- 1990-09-10 JP JP2240453A patent/JP2941022B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1993003837A1 (en) * | 1991-08-21 | 1993-03-04 | Tomoyuki Inui | Oxide catalyst, production thereof, and catalytic hydrogenation of co2 using same |
GB2264654A (en) * | 1991-08-21 | 1993-09-08 | Tomoyuki Inui | Oxide catalyst,production thereof,and catalytic hydrogenation of co2 using same |
US5393793A (en) * | 1991-08-21 | 1995-02-28 | Inui; Tomoyuki | Oxide-based catalyst, production thereof, and catalytic hydrogenation of CO2 using said catalyst |
GB2264654B (en) * | 1991-08-21 | 1995-08-23 | Tomoyuki Inui | Oxide-based catalyst, production thereof, and catalytic hydrogenation of CO2 using same |
US5952540A (en) * | 1995-07-31 | 1999-09-14 | Korea Research Institute Of Chemical Technology | Process for preparing hydrocarbons |
JPWO2001098237A1 (ja) * | 2000-06-23 | 2004-01-08 | 日揮株式会社 | 低級オレフィンの製造方法 |
JP2004516918A (ja) * | 2000-09-01 | 2004-06-10 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | フィッシャー−トロプシュ触媒の向上 |
JP2014051472A (ja) * | 2012-09-10 | 2014-03-20 | Kitakyushu Foundation For The Advancement Of Industry Science And Technology | 炭化水素の製造方法 |
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Publication number | Publication date |
---|---|
JP2941022B2 (ja) | 1999-08-25 |
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