JPH0411496B2 - - Google Patents
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- JPH0411496B2 JPH0411496B2 JP59261083A JP26108384A JPH0411496B2 JP H0411496 B2 JPH0411496 B2 JP H0411496B2 JP 59261083 A JP59261083 A JP 59261083A JP 26108384 A JP26108384 A JP 26108384A JP H0411496 B2 JPH0411496 B2 JP H0411496B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B7/00—Hydraulic cements
- C04B7/14—Cements containing slag
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/10—Production of cement, e.g. improving or optimising the production methods; Cement grinding
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Disintegrating Or Milling (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は、ガラス質高炉スラグを原料とした水
硬性材料及びその製造方法に関する。 従来から、高炉水砕スラグに代表されるガラス
質高炉スラグ（以下スラグと略称する）を原料と
して、スラグ系セメントが製造されているが、こ
のスラグ系セメントは水和硬化、特に初期材令に
おける水和硬化が遅いことが欠点とされている。
このためスラグを用いて高炉セメントを製造する
場合、必要に応じて細かく粉砕して、水和硬化を
早めるようにしている。しかし通常、スラグの微
粉化は、ブレーン比表面積がたかだか4200cm2／ｇ
程度となるまでしか行つてない。 このように従来は、スラグをあまり高い粉末度
に粉砕することを行つていないが、その理由とし
て次のものが挙げられる。第１には、比較的低廉
な普通ポルトランドセメントなど既存セメントの
品質で実用上問題のないこと、第２にスラグを微
粉化するために粉砕能率が低下し、粉砕コストが
かかることである。即ち、通常、粉砕が進行する
と、二次粒子が形成されて、粉砕時間に対する比
表面積の増加率が低下し、微粉化を進めようとす
ればするほど、能率の悪い粉砕を強いられること
になる。とくに後述する開回路粉砕の場合、この
傾向が著しい。またボールミルなどの通常の粉砕
手段を用いて、スラグを粉砕すると、いわゆるメ
カノケミカル効果などにより、表面の活性度が低
下することも考えられる。このようにスラグを高
い粉末度に粉砕することは、いたずらに時間とエ
ネルギーをかけることとなり、実用化されていな
いのが現状である。 また従来は、微細なスラグ粉末は初期材令に効
果があるが、長期材令に対しては強度低下がある
と考えられており、スラグの分布を微粉側に調整
することはおこなわれているが、微細なスラグ粉
末のみを使用するという発想はなかつた。たとえ
ば、セメント協会研究所「昭和41年セメント技術
年報XX」第176〜180頁には＜20μｍで比表面積
6930cm2／ｇのスラグ粉末からなる試料（No.2）
が記載されているが、この試料は、粗粒子、中間
粒子、微細粒子の各特性を解析するために試製さ
れた基準スラグ粉末の一つであり、この試料にか
かるスラグ粉末を水硬性材料として使用すること
に関して、何等記載されていない。ここではむし
ろ、粗粒子、中間粒子、微細粒子をどの様に配合
すればよいか、すなわち各々の粒子を配合した時
の役割を研究しており、粗粒子や中間粒子を配合
することが前提となつている。 一方、セメントは、キルンで焼成されたクリン
カーと少量のセツコウをボールミルと呼ばれる粉
砕機で粉砕して製造されるが、これには開回路粉
砕と、閉回路粉砕の２方式がある。 開回路粉砕は、分級機（セパレーター）を用い
ることなく、ミルのみで製品を得る方法である。
しかし、この方式はミルの中でセメントの過粉砕
が起こりやすく、製品の粒子組成がブロードにな
りすぎるばかりでなく、粉砕温度が高くなりやす
く、セメントの品質上好ましくない。 閉回路粉砕はセパレーターを粉砕系に組み込ん
だもので、開回路粉砕のように高い比表面積まで
粉砕する必要がない。このため粉砕系全体の電力
原単位も開回路粉砕より低い。この閉回路粉砕は
現在のボールミル粉砕のほとんどに利用されてお
りこの粉砕方式の中で、ミルの大型化や高効率セ
パレーターの導入など多くの技術開発が進められ
てきた。 この閉回路粉砕で使用するセパレーターは、ミ
ルで粉砕された産物を、微粉（製品）粗粉（戻
粉）に分級する装置である。わが国のセメント工
場で最も普及しているセパレーターは、スターテ
バント型とサイクロン型である。スターテバント
型セパレーターは、微粉の一部がセパレーター内
を循環するので分級効率が悪く、得られた製品の
粒子組成も悪い。サイクロン型セパレーターは微
粉をサイクロンで捕集するので、スターテバント
型のように微粉がセパレーター内で循環すること
がなく、分級効率も良く、粒子組成も良い。 しかし、現在のセメント工業では三千数百〜
4000cm2／ｇ程度のブレーン比表面積のセメントを
製造しており、分級操作もあくまでも粉砕工程の
補助的手段として行われているにすぎない。この
ことは、開回路粉砕（セパレーターを用いない粉
砕操作のみの粉砕工程）も実用的に用いられてい
ることからも明らかである。 このように従来のセメント工業では、分級工程
を主要工程としてとり入れておらず、特定の分級
点で積極的に分級するという方式が行われなかつ
た。その理由は、通常のポルトランドセメントク
リンカーなどの粉砕では、分級により鉱物組成が
変化することによる。すなわち、ポルトランドセ
メントクリンカーの構成鉱物（複数）の被粉砕特
性（粉砕の難易度など）に差があるため、粉砕し
たものを分級することにより製品中の鉱物組成が
粉砕前のものと変わる現象（鉱物の分離）が起こ
る。このことが、セメント工業で分級工程をとり
入れた製造方式が考えにくく、製造技術としてか
えりみられなかつた理由のひとつと推察される。 これに対し、スラグの場合、ポルトランドクリ
ンカーと異なり均質であるため、分級を行つても
上記のような組織の分離は起こらないと本発明者
らは考え、実験によりその点を確認した。 本発明は、上記知見にもとづいてなされたもの
で、従来の知識からの予想に反して、粉砕後分級
された微細スラグ粒子を水硬性材料として利用す
ることにより、水硬性の高いスラグ粉を得ること
ができ、しかもこの水硬性材料を効率よく低コス
トで製造できる水硬性材料及びその製造方法を提
供するものである。 すなわち本発明は、ガラス質高炉スラグを粉砕
する工程と、粉砕したスラグを分級してブレーン
比表面積7000〜12000cm2／ｇの微粉側のスラグ粉
末を得る分級工程とを具備し、分級工程は、微粉
側の目標とする最大粒径である分級点を5μｍ〜
10μｍとする水硬性材料の製造方法及びこの方法
で得られた水硬性材料である。 本発明では、例えば3600〜4200cm2／ｇに粉砕し
たスラグ粉末（通常製造される粉末度）を10μｍ
の粒径により分級することにより、ブレーン比表
面積7000cm2／ｇ程度の粉末度のスラグ粉末を得
る。 この方法によれば、粉砕工程は通常の粉砕でよ
く、単に分級工程を付加すればよいので、製造コ
ストが安く、また生産効率が高い。 しかも本発明方法で得られたスラグ微粉は、粉
砕手段だけを用いて得られた同じブレーン比表面
積の微粉よりも水硬性（試製セメントのモルタル
強さで評価）が高いものである。例えば、本発明
方法で得たブレーン比表面積7000cm2／ｇのスラグ
粉の水硬性（JISモルタル強さ）は、ボールミル
で7000cm2／ｇで粉砕したスラグ粉よりも大きい。
このような知見は、本発明者らの実験（後に実施
例として詳述する）により明らかとなつたもので
ある。このように本発明によれば、水硬性材料の
品質そのものを改良することができる。本発明に
おいてブレーン比表面積を限定したのは次の理由
による。 ブレーン比表面積7000cm2／ｇ未満では、通常の
粉砕工程による粉砕だけを用いても製造すること
ができ、別工程としての分級工程を設置する工業
的メリツトは小さいものと判断される。 また、ブレーン比表面積12000cm2／ｇを越える
と、7000cm2／ｇの場合のように通常の粉砕工程に
よる粉砕だけを用いて製造することは実用上極め
て困難であり、本発明の方法による分級工程が不
可欠である。しかし本発明の方法による分級を実
施する場合、本発明者らの検討結果によれば分級
点を5μｍ以下としなくてはならず、工業的規膜
の生産量をあげるためには極めて大規模の設備を
設置しなくてはならず、工業的メリツトは小さい
ものとなる。本発明の範囲のブレーン比表面積の
ものを得るには、分級点がおよそ10μｍ以下、5μ
ｍ以上の範囲とすることが好適である。 また本発明では、粉砕工程時にスラグに予め石
膏を添加するのが好ましい。この添加により、石
膏が分級工程でほぼ完全に微粉側に移動し、かつ
微粉と均一に混合される。このことは本発明者ら
の実験により得られた知見である。なおここでい
う石膏の添加は、スラグを水和硬化材として用い
るときに広く行われているもので、例えば高炉セ
メントでも数％SO3として添加されている。石膏
添加の主目的は、普通ポルトランドセメントでは
凝結調整、高炉セメントでは初期強度の増進など
である。 以下に実施例と実験例を示す。 実施例 １ 実機ボールミルによりスラグをブレーン比表面
積3800cm2／ｇに粉砕し、このスラグを気流分級機
（機名、ホソカワミクロンセパレータMS−１型）
により、分級点を10μｍとして分級して、ブレー
ン比表面積7000cm2／ｇの本発明スラグ微粉を得
た。 一方小型ボールミル（JIS Ｍ 4002用ミルを準
用した）のみでブレーン比表面積7000cm2／ｇに粉
砕して比較材のスラグを得た。 本発明のスラグ微粉と比較材のスラグは同一ロ
ツトのものであり、高炉スラグを通常の方法で水
砕化したもので、ほぼ完全にガラス化している。
使用したスラグの化学成分を第１表に示す。本発
明のスラグ微粉と比較材のスラグの粒度分布（コ
ールタカウンタ法により測定）を図面に示す。 本発明のスラグ微粉と比較材のスラグは、ブレ
ーン比表面積が7000cm2／ｇと等しいにもかかわら
ず、5μｍ以下の粒子の割合は、本発明のスラグ
微粉の方が1.3〜1.4倍も多い。このスラグと混合
し高炉セメントを試製造するための普通ポルトラ
ンドセメントのJIS Ｒ 5201の物理試験結果を第
２表に示す。 試製造した高炉セメントは普通ポルトランドセ
メント60重量部と、スラグ40重量部を混合したも
のである。 試製造した高炉セメントのJIS Ｒ 5201規定の
強さ試験（モルタル）を行い、本発明の方法の効
果を確認した。 結果を第３表に示す。 第３表の結果から本発明の効果が顕著であるこ
とが明らかである。 実験例 １ 本発明の効果が起こる理由を検討するために、
スラグ粉末の粒度構成と水硬性の関係を検討し
た。 乾燥した（高炉水砕）スラグを、ボールミル
（JIS Ｍ 4002用ミルを準用した）でブレーン比
表面積3600cm2／ｇまで粉砕し、粉砕した試料（第
４表の試料）を、気流分級機で分級し、粒度分
布が異なる７試料（第４表の試料〜）を得
た。各試料（〜）の粒度構成（光透過式沈降
法により測定した）第４表に示す。 〜の試料スラグを用いて、スラグと普通ポ
ルトランドセメントを同重量配合して得た試製高
炉セメントについてJIS Ｒ 5201の方法により圧
縮強さを測定した。測定材令は７日と28日とし
た。その結果得られた圧縮強さと、各粒度区分の
単相関分析を行つた結果を第５表に示す。第５表
で、 ＊＊＊：99.9％の確率（有意水準）で相関有り、 ＊＊：99％の確率で相関有り、 ＊：95％の確率で相関有り、 である。 また、第５表中の負の符号（−）は負の相関関
係を示す。 表５から、2μｍ以下の粒は、７日強度と99.9％
の確立で高度の相関があり、28日強度に対して
は、99％の確立で高度の相関がみられる。２〜
5μｍの粒も、７日強度に対して99％の確立で高
度の相関があり、28日強度に対しても95％の確立
で相関が見られる。 実験例１の結果を、実施例１の結果に照らし合
わせてみると、本発明のスラグ微粉は圧縮強度と
正の相関がある5μｍ以下の粒子を多く含み、負
の相関の傾向がみられる10μｍ以上の粒子をほと
んど含まないことがわかる。 以上述べたように、本発明方法によれば、実施
例に示すように、スラグをしてきわめて有効な水
硬性材料とすることができる。 実験例１で示されたように、スラグの粒度が
5μｍ以下、より効果的には2μｍ以下で顕著な強
度発現効果を示すことから、スラグの水和硬化性
はブレーン比表面積よりも粒度構成と密接に関係
するものであることが示唆される。 第１表 使用したスラグの化学成分（単位重量
％） SiO2 Al2O3 Fe2O3 34.1 13.5 0.3 CaO MgO TiO2 42.3 4.9 1.6
硬性材料及びその製造方法に関する。 従来から、高炉水砕スラグに代表されるガラス
質高炉スラグ（以下スラグと略称する）を原料と
して、スラグ系セメントが製造されているが、こ
のスラグ系セメントは水和硬化、特に初期材令に
おける水和硬化が遅いことが欠点とされている。
このためスラグを用いて高炉セメントを製造する
場合、必要に応じて細かく粉砕して、水和硬化を
早めるようにしている。しかし通常、スラグの微
粉化は、ブレーン比表面積がたかだか4200cm2／ｇ
程度となるまでしか行つてない。 このように従来は、スラグをあまり高い粉末度
に粉砕することを行つていないが、その理由とし
て次のものが挙げられる。第１には、比較的低廉
な普通ポルトランドセメントなど既存セメントの
品質で実用上問題のないこと、第２にスラグを微
粉化するために粉砕能率が低下し、粉砕コストが
かかることである。即ち、通常、粉砕が進行する
と、二次粒子が形成されて、粉砕時間に対する比
表面積の増加率が低下し、微粉化を進めようとす
ればするほど、能率の悪い粉砕を強いられること
になる。とくに後述する開回路粉砕の場合、この
傾向が著しい。またボールミルなどの通常の粉砕
手段を用いて、スラグを粉砕すると、いわゆるメ
カノケミカル効果などにより、表面の活性度が低
下することも考えられる。このようにスラグを高
い粉末度に粉砕することは、いたずらに時間とエ
ネルギーをかけることとなり、実用化されていな
いのが現状である。 また従来は、微細なスラグ粉末は初期材令に効
果があるが、長期材令に対しては強度低下がある
と考えられており、スラグの分布を微粉側に調整
することはおこなわれているが、微細なスラグ粉
末のみを使用するという発想はなかつた。たとえ
ば、セメント協会研究所「昭和41年セメント技術
年報XX」第176〜180頁には＜20μｍで比表面積
6930cm2／ｇのスラグ粉末からなる試料（No.2）
が記載されているが、この試料は、粗粒子、中間
粒子、微細粒子の各特性を解析するために試製さ
れた基準スラグ粉末の一つであり、この試料にか
かるスラグ粉末を水硬性材料として使用すること
に関して、何等記載されていない。ここではむし
ろ、粗粒子、中間粒子、微細粒子をどの様に配合
すればよいか、すなわち各々の粒子を配合した時
の役割を研究しており、粗粒子や中間粒子を配合
することが前提となつている。 一方、セメントは、キルンで焼成されたクリン
カーと少量のセツコウをボールミルと呼ばれる粉
砕機で粉砕して製造されるが、これには開回路粉
砕と、閉回路粉砕の２方式がある。 開回路粉砕は、分級機（セパレーター）を用い
ることなく、ミルのみで製品を得る方法である。
しかし、この方式はミルの中でセメントの過粉砕
が起こりやすく、製品の粒子組成がブロードにな
りすぎるばかりでなく、粉砕温度が高くなりやす
く、セメントの品質上好ましくない。 閉回路粉砕はセパレーターを粉砕系に組み込ん
だもので、開回路粉砕のように高い比表面積まで
粉砕する必要がない。このため粉砕系全体の電力
原単位も開回路粉砕より低い。この閉回路粉砕は
現在のボールミル粉砕のほとんどに利用されてお
りこの粉砕方式の中で、ミルの大型化や高効率セ
パレーターの導入など多くの技術開発が進められ
てきた。 この閉回路粉砕で使用するセパレーターは、ミ
ルで粉砕された産物を、微粉（製品）粗粉（戻
粉）に分級する装置である。わが国のセメント工
場で最も普及しているセパレーターは、スターテ
バント型とサイクロン型である。スターテバント
型セパレーターは、微粉の一部がセパレーター内
を循環するので分級効率が悪く、得られた製品の
粒子組成も悪い。サイクロン型セパレーターは微
粉をサイクロンで捕集するので、スターテバント
型のように微粉がセパレーター内で循環すること
がなく、分級効率も良く、粒子組成も良い。 しかし、現在のセメント工業では三千数百〜
4000cm2／ｇ程度のブレーン比表面積のセメントを
製造しており、分級操作もあくまでも粉砕工程の
補助的手段として行われているにすぎない。この
ことは、開回路粉砕（セパレーターを用いない粉
砕操作のみの粉砕工程）も実用的に用いられてい
ることからも明らかである。 このように従来のセメント工業では、分級工程
を主要工程としてとり入れておらず、特定の分級
点で積極的に分級するという方式が行われなかつ
た。その理由は、通常のポルトランドセメントク
リンカーなどの粉砕では、分級により鉱物組成が
変化することによる。すなわち、ポルトランドセ
メントクリンカーの構成鉱物（複数）の被粉砕特
性（粉砕の難易度など）に差があるため、粉砕し
たものを分級することにより製品中の鉱物組成が
粉砕前のものと変わる現象（鉱物の分離）が起こ
る。このことが、セメント工業で分級工程をとり
入れた製造方式が考えにくく、製造技術としてか
えりみられなかつた理由のひとつと推察される。 これに対し、スラグの場合、ポルトランドクリ
ンカーと異なり均質であるため、分級を行つても
上記のような組織の分離は起こらないと本発明者
らは考え、実験によりその点を確認した。 本発明は、上記知見にもとづいてなされたもの
で、従来の知識からの予想に反して、粉砕後分級
された微細スラグ粒子を水硬性材料として利用す
ることにより、水硬性の高いスラグ粉を得ること
ができ、しかもこの水硬性材料を効率よく低コス
トで製造できる水硬性材料及びその製造方法を提
供するものである。 すなわち本発明は、ガラス質高炉スラグを粉砕
する工程と、粉砕したスラグを分級してブレーン
比表面積7000〜12000cm2／ｇの微粉側のスラグ粉
末を得る分級工程とを具備し、分級工程は、微粉
側の目標とする最大粒径である分級点を5μｍ〜
10μｍとする水硬性材料の製造方法及びこの方法
で得られた水硬性材料である。 本発明では、例えば3600〜4200cm2／ｇに粉砕し
たスラグ粉末（通常製造される粉末度）を10μｍ
の粒径により分級することにより、ブレーン比表
面積7000cm2／ｇ程度の粉末度のスラグ粉末を得
る。 この方法によれば、粉砕工程は通常の粉砕でよ
く、単に分級工程を付加すればよいので、製造コ
ストが安く、また生産効率が高い。 しかも本発明方法で得られたスラグ微粉は、粉
砕手段だけを用いて得られた同じブレーン比表面
積の微粉よりも水硬性（試製セメントのモルタル
強さで評価）が高いものである。例えば、本発明
方法で得たブレーン比表面積7000cm2／ｇのスラグ
粉の水硬性（JISモルタル強さ）は、ボールミル
で7000cm2／ｇで粉砕したスラグ粉よりも大きい。
このような知見は、本発明者らの実験（後に実施
例として詳述する）により明らかとなつたもので
ある。このように本発明によれば、水硬性材料の
品質そのものを改良することができる。本発明に
おいてブレーン比表面積を限定したのは次の理由
による。 ブレーン比表面積7000cm2／ｇ未満では、通常の
粉砕工程による粉砕だけを用いても製造すること
ができ、別工程としての分級工程を設置する工業
的メリツトは小さいものと判断される。 また、ブレーン比表面積12000cm2／ｇを越える
と、7000cm2／ｇの場合のように通常の粉砕工程に
よる粉砕だけを用いて製造することは実用上極め
て困難であり、本発明の方法による分級工程が不
可欠である。しかし本発明の方法による分級を実
施する場合、本発明者らの検討結果によれば分級
点を5μｍ以下としなくてはならず、工業的規膜
の生産量をあげるためには極めて大規模の設備を
設置しなくてはならず、工業的メリツトは小さい
ものとなる。本発明の範囲のブレーン比表面積の
ものを得るには、分級点がおよそ10μｍ以下、5μ
ｍ以上の範囲とすることが好適である。 また本発明では、粉砕工程時にスラグに予め石
膏を添加するのが好ましい。この添加により、石
膏が分級工程でほぼ完全に微粉側に移動し、かつ
微粉と均一に混合される。このことは本発明者ら
の実験により得られた知見である。なおここでい
う石膏の添加は、スラグを水和硬化材として用い
るときに広く行われているもので、例えば高炉セ
メントでも数％SO3として添加されている。石膏
添加の主目的は、普通ポルトランドセメントでは
凝結調整、高炉セメントでは初期強度の増進など
である。 以下に実施例と実験例を示す。 実施例 １ 実機ボールミルによりスラグをブレーン比表面
積3800cm2／ｇに粉砕し、このスラグを気流分級機
（機名、ホソカワミクロンセパレータMS−１型）
により、分級点を10μｍとして分級して、ブレー
ン比表面積7000cm2／ｇの本発明スラグ微粉を得
た。 一方小型ボールミル（JIS Ｍ 4002用ミルを準
用した）のみでブレーン比表面積7000cm2／ｇに粉
砕して比較材のスラグを得た。 本発明のスラグ微粉と比較材のスラグは同一ロ
ツトのものであり、高炉スラグを通常の方法で水
砕化したもので、ほぼ完全にガラス化している。
使用したスラグの化学成分を第１表に示す。本発
明のスラグ微粉と比較材のスラグの粒度分布（コ
ールタカウンタ法により測定）を図面に示す。 本発明のスラグ微粉と比較材のスラグは、ブレ
ーン比表面積が7000cm2／ｇと等しいにもかかわら
ず、5μｍ以下の粒子の割合は、本発明のスラグ
微粉の方が1.3〜1.4倍も多い。このスラグと混合
し高炉セメントを試製造するための普通ポルトラ
ンドセメントのJIS Ｒ 5201の物理試験結果を第
２表に示す。 試製造した高炉セメントは普通ポルトランドセ
メント60重量部と、スラグ40重量部を混合したも
のである。 試製造した高炉セメントのJIS Ｒ 5201規定の
強さ試験（モルタル）を行い、本発明の方法の効
果を確認した。 結果を第３表に示す。 第３表の結果から本発明の効果が顕著であるこ
とが明らかである。 実験例 １ 本発明の効果が起こる理由を検討するために、
スラグ粉末の粒度構成と水硬性の関係を検討し
た。 乾燥した（高炉水砕）スラグを、ボールミル
（JIS Ｍ 4002用ミルを準用した）でブレーン比
表面積3600cm2／ｇまで粉砕し、粉砕した試料（第
４表の試料）を、気流分級機で分級し、粒度分
布が異なる７試料（第４表の試料〜）を得
た。各試料（〜）の粒度構成（光透過式沈降
法により測定した）第４表に示す。 〜の試料スラグを用いて、スラグと普通ポ
ルトランドセメントを同重量配合して得た試製高
炉セメントについてJIS Ｒ 5201の方法により圧
縮強さを測定した。測定材令は７日と28日とし
た。その結果得られた圧縮強さと、各粒度区分の
単相関分析を行つた結果を第５表に示す。第５表
で、 ＊＊＊：99.9％の確率（有意水準）で相関有り、 ＊＊：99％の確率で相関有り、 ＊：95％の確率で相関有り、 である。 また、第５表中の負の符号（−）は負の相関関
係を示す。 表５から、2μｍ以下の粒は、７日強度と99.9％
の確立で高度の相関があり、28日強度に対して
は、99％の確立で高度の相関がみられる。２〜
5μｍの粒も、７日強度に対して99％の確立で高
度の相関があり、28日強度に対しても95％の確立
で相関が見られる。 実験例１の結果を、実施例１の結果に照らし合
わせてみると、本発明のスラグ微粉は圧縮強度と
正の相関がある5μｍ以下の粒子を多く含み、負
の相関の傾向がみられる10μｍ以上の粒子をほと
んど含まないことがわかる。 以上述べたように、本発明方法によれば、実施
例に示すように、スラグをしてきわめて有効な水
硬性材料とすることができる。 実験例１で示されたように、スラグの粒度が
5μｍ以下、より効果的には2μｍ以下で顕著な強
度発現効果を示すことから、スラグの水和硬化性
はブレーン比表面積よりも粒度構成と密接に関係
するものであることが示唆される。 第１表 使用したスラグの化学成分（単位重量
％） SiO2 Al2O3 Fe2O3 34.1 13.5 0.3 CaO MgO TiO2 42.3 4.9 1.6
【表】
水量 始発 終結 フロー
(％) (時−分) (時−分) (mm) ３
日 ７日 28日 ３日 ７日 28日
26.8 2−42 3−37 259
25 37 66 102 184 382
(％) (時−分) (時−分) (mm) ３
日 ７日 28日 ３日 ７日 28日
26.8 2−42 3−37 259
25 37 66 102 184 382
【表】
【表】
【表】
図面は、同じ比表面積の本発明スラグ微粉Ａと
比較材スラグ微粉Ｂとの粒度分布を比較して示す
説明図である。
比較材スラグ微粉Ｂとの粒度分布を比較して示す
説明図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ガラス質高炉スラグを乾式粉砕した後分級し
て得られた微粉側のスラグ粉末であつて、その粉
末度がブレーン比表面積で7000〜12000cm2／ｇで
あり、分級は、微粉側の目標とする最大粒径であ
る分級点を5μｍ〜10μｍとしてなる水硬性材料。 ２ ガラス質高炉スラグを乾式粉砕する工程と、
粉砕したスラグを分級してブレーン比表面積7000
〜12000cm2／ｇの微粉側のスラグ粉末を得る分級
工程とを具備し、分級工程は微粉側の目標とする
最大粒径である分級点を5μｍ〜10μｍとする水硬
性材料の製造方法。
Priority Applications (5)
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|---|---|---|---|
| JP59261083A JPS61141647A (ja) | 1984-12-11 | 1984-12-11 | 水硬性材料及びその製造方法 |
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Applications Claiming Priority (2)
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|---|---|---|---|
| JP59261083A JPS61141647A (ja) | 1984-12-11 | 1984-12-11 | 水硬性材料及びその製造方法 |
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Family Applications After (1)
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| JP4319133A Pending JPH05294684A (ja) | 1984-12-11 | 1992-11-30 | 水硬性材料 |
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-
1987
- 1987-07-24 US US07/077,079 patent/US4981519A/en not_active Expired - Fee Related
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1992
- 1992-11-30 JP JP4319133A patent/JPH05294684A/ja active Pending
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