JPH04106677A - アナログ乗算・平均回路及び該回路を使用した電力計回路 - Google Patents
アナログ乗算・平均回路及び該回路を使用した電力計回路Info
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- JPH04106677A JPH04106677A JP2224671A JP22467190A JPH04106677A JP H04106677 A JPH04106677 A JP H04106677A JP 2224671 A JP2224671 A JP 2224671A JP 22467190 A JP22467190 A JP 22467190A JP H04106677 A JPH04106677 A JP H04106677A
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R21/00—Arrangements for measuring electric power or power factor
- G01R21/06—Arrangements for measuring electric power or power factor by measuring current and voltage
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R19/00—Arrangements for measuring currents or voltages or for indicating presence or sign thereof
- G01R19/003—Measuring mean values of current or voltage during a given time interval
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R21/00—Arrangements for measuring electric power or power factor
- G01R21/001—Measuring real or reactive component; Measuring apparent energy
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野コ
本発明はアナログ乗算・平均回路及び該回路を使用した
電力計回路に関し、さらに詳しくは広帯域で、微小な平
均電力の検出にも好適するアナログ乗算・平均回路及び
該回路を使用した電力計回路に関するものである。
電力計回路に関し、さらに詳しくは広帯域で、微小な平
均電力の検出にも好適するアナログ乗算・平均回路及び
該回路を使用した電力計回路に関するものである。
［従来の技術］
例えば、交流の平均電力の計測には２人力ｖ （ｔ）
、 ｉ （ｔ）の乗算が欠かせない。従来は、電流
力針形電力計があるが、固定コイルと可動コイルとから
成っており、メカニカルな乗算作用をする上にこの電力
計内部のりアクタンスのために誤差が生じ、それが負荷
の力率や周波数によって変化するので小形、広帯域のも
のは到底得られない。
、 ｉ （ｔ）の乗算が欠かせない。従来は、電流
力針形電力計があるが、固定コイルと可動コイルとから
成っており、メカニカルな乗算作用をする上にこの電力
計内部のりアクタンスのために誤差が生じ、それが負荷
の力率や周波数によって変化するので小形、広帯域のも
のは到底得られない。
また従来は、所謂アナログ乗算器ＩＣなるものを使用し
てｖ （ｔ）ｘｉ （ｔ）に対応する瞬時電圧ｅ （
ｔ）を出力するものがあるが、回路が複雑、高価となる
上に平均電力Ｐ＝ｌＶＩＩＩＣＯＳθを知りたいときは
外部で別途に、Ｐ＝−ｊτｅ （ｔ） ｄｔ の演算を行わなくてならない。
てｖ （ｔ）ｘｉ （ｔ）に対応する瞬時電圧ｅ （
ｔ）を出力するものがあるが、回路が複雑、高価となる
上に平均電力Ｐ＝ｌＶＩＩＩＣＯＳθを知りたいときは
外部で別途に、Ｐ＝−ｊτｅ （ｔ） ｄｔ の演算を行わなくてならない。
［発明が解決しようとする課題］
上記のような従来の電力計測は以上のように行われ、広
帯域で、微小検出ができ、小形で簡便に平均電力が得ら
る回路はなかった。
帯域で、微小検出ができ、小形で簡便に平均電力が得ら
る回路はなかった。
この発明はかかる課題を解決するためになされたもので
、広帯域で、微小検出ができ、小型で簡便に２人力の乗
算・平均が得らるアナログ乗算・平均回路及び該回路を
使用した電力計回路の提供を目的としている。
、広帯域で、微小検出ができ、小型で簡便に２人力の乗
算・平均が得らるアナログ乗算・平均回路及び該回路を
使用した電力計回路の提供を目的としている。
Ｕ課題を解決するための手段］
本発明のアナログ乗算・平均回路は上記の目的を達成す
るために、差動増幅回路の一方のトランジスタ回路のベ
ースに第１の電圧信号かつそのコレクタに第２の電圧信
号を入力し、他方のトランジスタ回路のベースとコレク
タとを信号的に接地するよう構成したことをその概要と
する。
るために、差動増幅回路の一方のトランジスタ回路のベ
ースに第１の電圧信号かつそのコレクタに第２の電圧信
号を入力し、他方のトランジスタ回路のベースとコレク
タとを信号的に接地するよう構成したことをその概要と
する。
また本発明の電力計回路は上記の目的を達成するために
、差動増幅回路の一方のトランジスタ回路のベースに第
１の電圧信号かつそのコレクタに第２の電圧信号を入力
し、他方のトランジスタ回路のベースとコレクタとを信
号的に接地するよう構成したアナログ乗算・平均回路と
、差動増幅回路の一方のトランジスタ回路のベースを信
号的に接地しかつそのコレクタに前記第２の電圧信号を
人力し、他方のトランジスタ回路のベースとコレクタと
を信号的に接地するよう構成した打消電圧発生回路と、
前記アナログ乗算・平均回路及び打消電圧発生回路の各
他方のトランジスタ回路のコレクタ電圧の差分に比例し
た信号を取り出す出力取出回路とを備えることをその概
要とする。
、差動増幅回路の一方のトランジスタ回路のベースに第
１の電圧信号かつそのコレクタに第２の電圧信号を入力
し、他方のトランジスタ回路のベースとコレクタとを信
号的に接地するよう構成したアナログ乗算・平均回路と
、差動増幅回路の一方のトランジスタ回路のベースを信
号的に接地しかつそのコレクタに前記第２の電圧信号を
人力し、他方のトランジスタ回路のベースとコレクタと
を信号的に接地するよう構成した打消電圧発生回路と、
前記アナログ乗算・平均回路及び打消電圧発生回路の各
他方のトランジスタ回路のコレクタ電圧の差分に比例し
た信号を取り出す出力取出回路とを備えることをその概
要とする。
［作 用］
この発明におけるアナログ乗算・平均回路は、差動増幅
回路の一方のトランジスタ回路のベースに第１の電圧信
号かつそのコレクタに第２の電圧信号を入力することで
該コレクタに前記２人カ信号の乗算・平均に相当する電
力を供給し、また他方のトランジスタ回路のベースとコ
レクタとを信号的に接地するよう構成したことで前記一
方のトランジスタ回路と他方のトランジスタ回路との間
に接合温度差を生ぜしめ、この接合温度差に対応するＤ
Ｃコレクタ電圧を他方のトランジスタ回路のコレクタか
ら取り出すものである。
回路の一方のトランジスタ回路のベースに第１の電圧信
号かつそのコレクタに第２の電圧信号を入力することで
該コレクタに前記２人カ信号の乗算・平均に相当する電
力を供給し、また他方のトランジスタ回路のベースとコ
レクタとを信号的に接地するよう構成したことで前記一
方のトランジスタ回路と他方のトランジスタ回路との間
に接合温度差を生ぜしめ、この接合温度差に対応するＤ
Ｃコレクタ電圧を他方のトランジスタ回路のコレクタか
ら取り出すものである。
またこの発明における電力計回路において、アナログ乗
算・平均回路はその一方のトランジスタ回路のコレクタ
に（ＩＶＩ Ｉ Ｉ １ｃｏｓθ＋ｆ （ＩＶＩ））の
形の平均電力を供給して該一方のトランジスタ回路と他
方のトランジスタ回路との間に生じた接合温度差に対応
するＤＣコレクタ電圧を該他方のトランジスタ回路のコ
レクタから取り出すとともに、打消電圧発生回路はその
一方のトランジスタ回路のコレクタに（ｆ（ＩＶＩ）、
）の形の平均電力を供給して該一方のトランジスタ回路
と他方のトランジスタ回路との間に生した接合；温度差
に対応するＤＣコレクタ電圧を該他方のトランジスタ回
路のコレクタから取り出し、そして出力取出回路は前記
取り出した両ＤＣコレクタ電圧の差分な増幅することで
両供給電力の差分（ＩＶＩＩＴｃｏｓθ）に比例したＤ
Ｃ電圧信号を取り出すものである。
算・平均回路はその一方のトランジスタ回路のコレクタ
に（ＩＶＩ Ｉ Ｉ １ｃｏｓθ＋ｆ （ＩＶＩ））の
形の平均電力を供給して該一方のトランジスタ回路と他
方のトランジスタ回路との間に生じた接合温度差に対応
するＤＣコレクタ電圧を該他方のトランジスタ回路のコ
レクタから取り出すとともに、打消電圧発生回路はその
一方のトランジスタ回路のコレクタに（ｆ（ＩＶＩ）、
）の形の平均電力を供給して該一方のトランジスタ回路
と他方のトランジスタ回路との間に生した接合；温度差
に対応するＤＣコレクタ電圧を該他方のトランジスタ回
路のコレクタから取り出し、そして出力取出回路は前記
取り出した両ＤＣコレクタ電圧の差分な増幅することで
両供給電力の差分（ＩＶＩＩＴｃｏｓθ）に比例したＤ
Ｃ電圧信号を取り出すものである。
［実施例の説明］
以下、添付図面に従って本発明をバイポーラトランジス
タに応用した実施例を詳細に説明する。
タに応用した実施例を詳細に説明する。
第１図は本発明による実施例の電力計回路の回路図で、
図においてｉ （ｔ）は被測定電力の電流又はこれに
比例した電流、ｖ（ｔ）は同じく被測定電力の電圧又は
これに比例した電圧、ｌは入力電流ｉ （ｔ）を電圧源
（Ｒｔ １ （ｔ） ）に変換する電流電圧変換回路（
ＣＶＣ）、２は入力端子ｖ （ｔ）と同一の電圧源ｖ
（ｔ）を出力するボルテージフォロア（ＶＦ）、３はト
ランジスタＴ１のベースｂｌに電圧源（Ｒｔ ｉ （ｔ
））の信号かつそのコレクタｃｌに電圧源ｖ （ｔ）の
信号を夫々入力し、かつトランジスタＴ２のベースｂ２
とコレクタｃ２とを信号的に接地するよう構成したコレ
クタ乗算回路（アナログ乗算・平均回路）、４はトラン
ジスタＴ４のベースｂ４を信号的に接地しかつそのコレ
クタｃ４に電圧源ｖ （ｔ）の信号を入力し、かつトラ
ンジスタＴ５のベースｂ５とコレクタｃ５とを信号的に
接地するよう構成した打消電圧発生回路、５はコレクタ
乗算回路３及び打消電圧発生回路４の各トランジスタＴ
２ 、 Ｔ ｓのＤＣコレクタ電圧ＶＣ２Ｖｃｓの差
分に比例したＤＣ電圧信号■２を取り出す出力取出回路
である。
図においてｉ （ｔ）は被測定電力の電流又はこれに
比例した電流、ｖ（ｔ）は同じく被測定電力の電圧又は
これに比例した電圧、ｌは入力電流ｉ （ｔ）を電圧源
（Ｒｔ １ （ｔ） ）に変換する電流電圧変換回路（
ＣＶＣ）、２は入力端子ｖ （ｔ）と同一の電圧源ｖ
（ｔ）を出力するボルテージフォロア（ＶＦ）、３はト
ランジスタＴ１のベースｂｌに電圧源（Ｒｔ ｉ （ｔ
））の信号かつそのコレクタｃｌに電圧源ｖ （ｔ）の
信号を夫々入力し、かつトランジスタＴ２のベースｂ２
とコレクタｃ２とを信号的に接地するよう構成したコレ
クタ乗算回路（アナログ乗算・平均回路）、４はトラン
ジスタＴ４のベースｂ４を信号的に接地しかつそのコレ
クタｃ４に電圧源ｖ （ｔ）の信号を入力し、かつトラ
ンジスタＴ５のベースｂ５とコレクタｃ５とを信号的に
接地するよう構成した打消電圧発生回路、５はコレクタ
乗算回路３及び打消電圧発生回路４の各トランジスタＴ
２ 、 Ｔ ｓのＤＣコレクタ電圧ＶＣ２Ｖｃｓの差
分に比例したＤＣ電圧信号■２を取り出す出力取出回路
である。
なお、このようなトランジスタ回路Ｔ１〜Ｔ６は例えば
シリコンの同−ＩＣチップ上に構成されて電気的にも熱
的にも同一特性を有することが好ましい。
シリコンの同−ＩＣチップ上に構成されて電気的にも熱
的にも同一特性を有することが好ましい。
第２図はコレクタ乗算回路３の差動弁等価回路を示す図
、第１２図及び第１３図は第２図の導出を説明する図で
、以下に第２図の差動弁等価回路の導出を説明する。ま
ず、第１図のＣ６は結合コンデンサ、Ｃゎはバイパスコ
ンデンサで、これらは信号に対して短絡とみなせ、従っ
てＴ１のベースｂｌには信号電圧（Ｒｒｉ（ｔ））、コ
レクタｃ１には信号電圧Ｖ （ｔ）が夫々印加され、ま
た下２のベースｂ２及びコレクタｃ２は信号的に接地電
位である。
、第１２図及び第１３図は第２図の導出を説明する図で
、以下に第２図の差動弁等価回路の導出を説明する。ま
ず、第１図のＣ６は結合コンデンサ、Ｃゎはバイパスコ
ンデンサで、これらは信号に対して短絡とみなせ、従っ
てＴ１のベースｂｌには信号電圧（Ｒｒｉ（ｔ））、コ
レクタｃ１には信号電圧Ｖ （ｔ）が夫々印加され、ま
た下２のベースｂ２及びコレクタｃ２は信号的に接地電
位である。
次にこれをｈパラメータで表すととも（二ａ ” １
、 ｈ ｒｂ＝ Ｏとすると第１２図の等価回路が得ら
れ、ここでＲｅはＴ３のエミッタ回路が示す高抵抗であ
る。ところで、第１２図の（−Ｒｌｉ（ｔ））は電圧源
であるから、図の点線の部分にも同一の電圧源（Ｒ，ｉ
（ｔ））があると考えて良く、従ってこの回路は図の
Ｘ印の部分で切り離せる。
、 ｈ ｒｂ＝ Ｏとすると第１２図の等価回路が得ら
れ、ここでＲｅはＴ３のエミッタ回路が示す高抵抗であ
る。ところで、第１２図の（−Ｒｌｉ（ｔ））は電圧源
であるから、図の点線の部分にも同一の電圧源（Ｒ，ｉ
（ｔ））があると考えて良く、従ってこの回路は図の
Ｘ印の部分で切り離せる。
そこで、第１２図の一点鎖線で囲まれた部分を切り出し
てこれを書き直すと第１３図の等価回路が得られるが、
ここで電圧源（Ｒｔ １ （ｔ） ）と電圧源（Ｃ１
゜＋／ ｈ ｏｂ）の大きさを比較すると、まず第１２
図においてり、ｂ＜Ｒ，より、１ ＠ｌ＝ Ｒｔ
ｌ （ｊ） ／ ２ ｈ 、ｔ、であるから、の関係
が成り立つ。ところで、このり。ゎり、ｂは実際上例え
ば１０−４程度と極めて小さいオーダであるから、結局
、第１３図の電圧源（−Ｒ２ｉ（ｔ））は電圧源（ａ
ｌ ｓ ｒ／ ｈ ｏｂ）に比べて極めて小さいことに
なり、これを無視できる。
てこれを書き直すと第１３図の等価回路が得られるが、
ここで電圧源（Ｒｔ １ （ｔ） ）と電圧源（Ｃ１
゜＋／ ｈ ｏｂ）の大きさを比較すると、まず第１２
図においてり、ｂ＜Ｒ，より、１ ＠ｌ＝ Ｒｔ
ｌ （ｊ） ／ ２ ｈ 、ｔ、であるから、の関係
が成り立つ。ところで、このり。ゎり、ｂは実際上例え
ば１０−４程度と極めて小さいオーダであるから、結局
、第１３図の電圧源（−Ｒ２ｉ（ｔ））は電圧源（ａ
ｌ ｓ ｒ／ ｈ ｏｂ）に比べて極めて小さいことに
なり、これを無視できる。
そこで、第１３図の電圧源（Ｒｅ １（ｔ））を無視し
てこれを書き直すと第２図のＴ１のコレクタＣ１の部分
の等価回路が得られる。
てこれを書き直すと第２図のＴ１のコレクタＣ１の部分
の等価回路が得られる。
なお、ｉ （ｔ）＝Ｏのときは（Ｒｌｉ（ｔ））＝０
であるから当然に第２図のＴ、のコレクタｃ１の部分の
等価回路が成り立つ。
であるから当然に第２図のＴ、のコレクタｃ１の部分の
等価回路が成り立つ。
さらに、ベース端子ｂｌ、ｂ２の各入力電圧■ｌ、ｌ、
ｖｂ２については、一般にこれらを同相分と差動弁との
和、 で表せるが、同相分は高抵抗Ｒ，のため増幅されないと
して良いから、差動弁のみを考えて、Ｒｔｘ Ｉｔ） ｖｂ＋ ” −−一一一一一一一一Ｒ，ｘ （ｔ） Ｖｂ２ ” とすれば良い。
ｖｂ２については、一般にこれらを同相分と差動弁との
和、 で表せるが、同相分は高抵抗Ｒ，のため増幅されないと
して良いから、差動弁のみを考えて、Ｒｔｘ Ｉｔ） ｖｂ＋ ” −−一一一一一一一一Ｒ，ｘ （ｔ） Ｖｂ２ ” とすれば良い。
さらに、第１２図の高抵抗Ｒｅについては、差動弁に関
しては短絡とみなせるから、以上によって第２図の差動
弁等価回路が得られる。
しては短絡とみなせるから、以上によって第２図の差動
弁等価回路が得られる。
次に第２図の差動弁等価回路に基づきＴ１におけるコレ
クタ乗算作用を説明する。図において■ゎ１＝−騒Ｒｔ
１ （ｔ）によりＴ１のエミッタｅｌには信号電
流ｉａ ＝ Ｒｆｉ （ｔ）／２ｈ＋ｂか流れ、また
α二１としたので、Ｔ１のコレクタＣ１からは同一の電
流ｉ。が引き込まれる。
クタ乗算作用を説明する。図において■ゎ１＝−騒Ｒｔ
１ （ｔ）によりＴ１のエミッタｅｌには信号電
流ｉａ ＝ Ｒｆｉ （ｔ）／２ｈ＋ｂか流れ、また
α二１としたので、Ｔ１のコレクタＣ１からは同一の電
流ｉ。が引き込まれる。
一方、Ｔ１のコレクタｃ１には信号電圧ｖ （ｔ）が印
加されており、従ってＴ１のコレクタｃ１に供給される
瞬時電力ｐｃ＋（ｔ）は、 Ｒ１ である。かくして（１）式の右辺第１項によりＴ１にお
けるコレクタ乗算作用が示された。
加されており、従ってＴ１のコレクタｃ１に供給される
瞬時電力ｐｃ＋（ｔ）は、 Ｒ１ である。かくして（１）式の右辺第１項によりＴ１にお
けるコレクタ乗算作用が示された。
なお、右辺第２項については余分なので後述の打消電圧
発生回路４において同一の電力損失を発生せしめ、第２
項・の分を打ち消すことにする。
発生回路４において同一の電力損失を発生せしめ、第２
項・の分を打ち消すことにする。
一方、Ｔ２のコレクタｃ２には信号電圧ｖ （ｔ）が印
加されていないのでＴ２のコレクタｃ２に供給される瞬
時電力ｐｃ２（ｔ）＝Ｏである。
加されていないのでＴ２のコレクタｃ２に供給される瞬
時電力ｐｃ２（ｔ）＝Ｏである。
ここで、各入力信号をｖ （ｔ）＝Ｖ、ｎｃｏｓωｔ、
ｉ （ｔ）＝Ｉｍ ｃｏｓ （ωを十〇）で表すと、 ｔ ｐｃ ｌ ｆｔ） ” −ＶｍＩｍｃｏｓωｔｃｏｓ（
ωを十〇）２ｈ、ｂ ＋ １１ｏｂＶｍ”ｃＯ３２１ｊｊ
Ｔ２）となり、さらにこれを三角公式で整理する
と、が得られる。この（３）式の右辺第１行の項はＤＣ
成分であるからＴ１のコレクタに平均電力を与えるか、
第２行の項は２ω成分であるので平均としてはＴ、のコ
レクタに電力を与えない。
ｉ （ｔ）＝Ｉｍ ｃｏｓ （ωを十〇）で表すと、 ｔ ｐｃ ｌ ｆｔ） ” −ＶｍＩｍｃｏｓωｔｃｏｓ（
ωを十〇）２ｈ、ｂ ＋ １１ｏｂＶｍ”ｃＯ３２１ｊｊ
Ｔ２）となり、さらにこれを三角公式で整理する
と、が得られる。この（３）式の右辺第１行の項はＤＣ
成分であるからＴ１のコレクタに平均電力を与えるか、
第２行の項は２ω成分であるので平均としてはＴ、のコ
レクタに電力を与えない。
第３図は打消電圧発生回路４の差動分等価回路を示す図
で、第１図よりＴ、、Ｔ５の各ベース入力は共に接地電
位であるから、第３図において差動人カニ〇であり、従
って信号電流ｌ、に係る部分もＯである。一方、Ｔ４の
コレクタＣ４には信号電圧ｖ （ｔ）か印加されている
からＴ４のコレクタｃ４に供給される瞬時電力ｐｅ４（
ｔ）は、 ｐｃ４（ｔ）＝ｈｏｂｖ（ｔ１２（４１である。またＴ
５のコレクタｃ５には信号電圧Ｖ （ｔ）が印加されて
いないのでＴ５のコレクタｃ５に供給される瞬時電力ｐ
Ｃｓ（ｔ）＝０である。
で、第１図よりＴ、、Ｔ５の各ベース入力は共に接地電
位であるから、第３図において差動人カニ〇であり、従
って信号電流ｌ、に係る部分もＯである。一方、Ｔ４の
コレクタＣ４には信号電圧ｖ （ｔ）か印加されている
からＴ４のコレクタｃ４に供給される瞬時電力ｐｅ４（
ｔ）は、 ｐｃ４（ｔ）＝ｈｏｂｖ（ｔ１２（４１である。またＴ
５のコレクタｃ５には信号電圧Ｖ （ｔ）が印加されて
いないのでＴ５のコレクタｃ５に供給される瞬時電力ｐ
Ｃｓ（ｔ）＝０である。
さらに上記と同様にして、入力信号をｖ （ｔ）＝ｖ、
ｎｃｏｓωｔで表し、整理をすると、と表せ、（５）式
の右辺第１項はＤＣ成分であるからＴ４のコレクタに平
均電力を与えるが、第２項は２ω成分であるから平均と
してはＴ４のコレクタに電力を与えない。
ｎｃｏｓωｔで表し、整理をすると、と表せ、（５）式
の右辺第１項はＤＣ成分であるからＴ４のコレクタに平
均電力を与えるが、第２項は２ω成分であるから平均と
してはＴ４のコレクタに電力を与えない。
かくして、（３）式によりＴ１のコレクタｃｌには信号
（平均）電力△Ｐ ｃ ＋、 が供給され、また（５）式によりＴ４のコレクタＣ４に
は信号（平均）電力△Ｐｃ４、 が供給される。そして、この信号電力△ＰｅｔによりＴ
、、Ｔ２の接合温度が変化し、Ｔ、、Ｔ２間の電力損失
の差による熱の流れが発生し、この接合温度の変化に対
応するＤＣコレクク電圧Ｖ Ｃ２がＴ２のコレクタｃ２
に現れる。また同様にして信号電力△Ｐｃ４によりＴ４
．Ｔ、ｉの接合温度が変化し、Ｔ、、Ｔ５間の電力損失
の差による熱の流れが発生し、この接合温度の変化に対
応するＤＣコレクタ電圧■。５がＴ５のコレクタｃ５に
現れる。そこで、Ｖ Ｃ２とＶＣ５の差分を検出するこ
とで△Ｐ Ｃ１と△Ｐ Ｃ４の差分に対応する真の平均
電力を知ることができ、以下にこの過程を説明する。
（平均）電力△Ｐ ｃ ＋、 が供給され、また（５）式によりＴ４のコレクタＣ４に
は信号（平均）電力△Ｐｃ４、 が供給される。そして、この信号電力△ＰｅｔによりＴ
、、Ｔ２の接合温度が変化し、Ｔ、、Ｔ２間の電力損失
の差による熱の流れが発生し、この接合温度の変化に対
応するＤＣコレクク電圧Ｖ Ｃ２がＴ２のコレクタｃ２
に現れる。また同様にして信号電力△Ｐｃ４によりＴ４
．Ｔ、ｉの接合温度が変化し、Ｔ、、Ｔ５間の電力損失
の差による熱の流れが発生し、この接合温度の変化に対
応するＤＣコレクタ電圧■。５がＴ５のコレクタｃ５に
現れる。そこで、Ｖ Ｃ２とＶＣ５の差分を検出するこ
とで△Ｐ Ｃ１と△Ｐ Ｃ４の差分に対応する真の平均
電力を知ることができ、以下にこの過程を説明する。
第４図はＴ、、Ｔ２の熱等価回路を示す図で、図におい
て△Ｐ Ｃ１＋ ΔＰｃ２は信号電力、Δ丁、１゜△Ｔ
ｊ２は信号電力による接合温度の変化分、θ□は接合
間の熱抵抗、θＪａは接合と周囲間の熱抵抗である。上
記により△Ｐｃ２：０であるから、信号電力の同相分は
ΔＰｃ、／２、差動分は±ΔＰｃ、／２で表せ、これに
より第４図の熱等価回路は第５図の同相分熱等価回路と
第６図の差動分熱等価回路とに分けて考えられる。
て△Ｐ Ｃ１＋ ΔＰｃ２は信号電力、Δ丁、１゜△Ｔ
ｊ２は信号電力による接合温度の変化分、θ□は接合
間の熱抵抗、θＪａは接合と周囲間の熱抵抗である。上
記により△Ｐｃ２：０であるから、信号電力の同相分は
ΔＰｃ、／２、差動分は±ΔＰｃ、／２で表せ、これに
より第４図の熱等価回路は第５図の同相分熱等価回路と
第６図の差動分熱等価回路とに分けて考えられる。
第５図の同相分熱等価回路を解くと接合温度の変化分△
Ｔ ｊ ＆は、 ΔＰｃｔ Δ丁、、ａ・ θ、＆（８ であり、第６図の差動分熱等価回路を解くと接合温度の
変化分△ＴＪｄ／２は、 である。
Ｔ ｊ ＆は、 ΔＰｃｔ Δ丁、、ａ・ θ、＆（８ であり、第６図の差動分熱等価回路を解くと接合温度の
変化分△ＴＪｄ／２は、 である。
そこで、（９）式の△Ｐｏ１に（６）式を代入して整理
をするとＴ、、Ｔ２間の接合温度差△Ｔ ｊｄは、 で表せる。
をするとＴ、、Ｔ２間の接合温度差△Ｔ ｊｄは、 で表せる。
第１１図はＴ、、Ｔ２の接合の位置と接合温度の関係を
示すグラフ図で、図においてＴ、は周囲温度、■、。は
無信号時の接合温度で、ＴＪｏ＝Ｔａ十〇ｊ ａ Ｐ
Ｃ ＰＣ９無信号時のコレクタ損失 で表される。これに信号電力による接合温度の変化か加
わるから、ＴＩ、Ｔ２の接合温度Ｔ ｊ ｌ ＋ＴＪ２
は、 ６丁。
示すグラフ図で、図においてＴ、は周囲温度、■、。は
無信号時の接合温度で、ＴＪｏ＝Ｔａ十〇ｊ ａ Ｐ
Ｃ ＰＣ９無信号時のコレクタ損失 で表される。これに信号電力による接合温度の変化か加
わるから、ＴＩ、Ｔ２の接合温度Ｔ ｊ ｌ ＋ＴＪ２
は、 ６丁。
Ｔｊｌ” ＴｊＯ＋△ＴＪ！＋（１１）△Ｔｅａ
ＴＩ２” ’ｒＪｏ＋△Ｔｊ、 −（１２）で表せ
る。
る。
かくして、Ｔ、、Ｔ２の接合温度が変化するとＴ １．
Ｔ ２のベースーエミッタ電圧が変化し、これに対応
するＴ２のＤＣコレクタ電圧Ｖ （２を求める過程を以
下に説明する。
Ｔ ２のベースーエミッタ電圧が変化し、これに対応
するＴ２のＤＣコレクタ電圧Ｖ （２を求める過程を以
下に説明する。
第７区は実施例の電力計回路の直流動作を示す図で、図
においてＩＥ、１．、Ｔｃは直流電流、ｖＥはエミッタ
電圧、ＶＢＥはベース−エミッタ間の電圧である。
においてＩＥ、１．、Ｔｃは直流電流、ｖＥはエミッタ
電圧、ＶＢＥはベース−エミッタ間の電圧である。
まず、第７図のコレクタ乗算回路３よりＴ２のコレクタ
損失Ｖ Ｃ２は、 ＶＣ２” ＶＣＣ−Ｒ−ＩＣ２−Ｒｅ△ＩＣ２ｆ１３）
で与えられ、この△Ｉ２は接合温度変化によるＴ２のコ
レクタ電流の変化分であり、以下のように求められる。
損失Ｖ Ｃ２は、 ＶＣ２” ＶＣＣ−Ｒ−ＩＣ２−Ｒｅ△ＩＣ２ｆ１３）
で与えられ、この△Ｉ２は接合温度変化によるＴ２のコ
レクタ電流の変化分であり、以下のように求められる。
一般にトランジスタのベース−エミッタ電圧は接合温度
、エミッタ電流、ベースーコレクク電圧の関数であるか
ら、 ＶａＥ、＝ｆ１（ＴＪｌ、ＩＥ＋、Ｖｃｎ＋１ＶａＥｚ
＝ｆ２ｆＴ、２＋ＩＥ２＋Ｖｃａ２）の関係があり、そ
の変化分に着目すると、近似的に、 で表せる。ここではＴ、、Ｔ２の特性が同一であること
により、 ａ ＶＢＥｌ ａ ＶＢＥ２ とおくと、 （１４）式から、 △ＶＩｌｔ＋−ΔＶａＥ□；Ｋ （△’ｒ、 ＋−ΔＴ
；２）＋ｈ：ｂ ｌＩｔ＋−１ｔｚ）の関係か得られ、
これはＴ、、Ｔ２の温度特性を記述している。
、エミッタ電流、ベースーコレクク電圧の関数であるか
ら、 ＶａＥ、＝ｆ１（ＴＪｌ、ＩＥ＋、Ｖｃｎ＋１ＶａＥｚ
＝ｆ２ｆＴ、２＋ＩＥ２＋Ｖｃａ２）の関係があり、そ
の変化分に着目すると、近似的に、 で表せる。ここではＴ、、Ｔ２の特性が同一であること
により、 ａ ＶＢＥｌ ａ ＶＢＥ２ とおくと、 （１４）式から、 △ＶＩｌｔ＋−ΔＶａＥ□；Ｋ （△’ｒ、 ＋−ΔＴ
；２）＋ｈ：ｂ ｌＩｔ＋−１ｔｚ）の関係か得られ、
これはＴ、、Ｔ２の温度特性を記述している。
一方、第７図のコレクタ乗算回路３では、ＶＢＥ、＝
−Ｒ訂Ｂ ＋ −ＶＥ ＶＢＥ２・−ＲｂＩＢ２−ＶＥ（１７）の関係か成り立
ち、この（Ｉ７）式から、Ｖ、、、−Ｖ８Ｅ２＝ −Ｒ
ｂ（ＩＢ、−ＩＢ２１ −（１８）の関係
が得られ、その変化分に着目すると、ΔＶＢ！□−ΔＶ
Ｂｐｚ＝−Ｒｂ（Δ工、□−△■６□） （
１９）の関係が得られる。これを（１６）式に代入する
と、 −Ｒ１，（Δ■８ビΔ■Ｂ２）・Ｋ（△Ｔ、ビΔＴ、２
１＋ｈ、ｌ、ｆΔＩ、ビΔ■Ｅ２）の関係が得られ、こ
れはコレクタ乗算回路３の温度依存性を記述している。
−Ｒ訂Ｂ ＋ −ＶＥ ＶＢＥ２・−ＲｂＩＢ２−ＶＥ（１７）の関係か成り立
ち、この（Ｉ７）式から、Ｖ、、、−Ｖ８Ｅ２＝ −Ｒ
ｂ（ＩＢ、−ＩＢ２１ −（１８）の関係
が得られ、その変化分に着目すると、ΔＶＢ！□−ΔＶ
Ｂｐｚ＝−Ｒｂ（Δ工、□−△■６□） （
１９）の関係が得られる。これを（１６）式に代入する
と、 −Ｒ１，（Δ■８ビΔ■Ｂ２）・Ｋ（△Ｔ、ビΔＴ、２
１＋ｈ、ｌ、ｆΔＩ、ビΔ■Ｅ２）の関係が得られ、こ
れはコレクタ乗算回路３の温度依存性を記述している。
さらに、Ｔ、、Ｔ２には夫々、
△■Ｉ］１＝△Ｉｏ１／ｈＦＥ
ΔＩＢ２＝△Ｉｃ２／ｈｒｔ
の関係かあり、またα＝１としており、かつ■ｃＢ。＝
０．ｈｏｂ：０とすれば、夫々△Ｉ Ｃ＋”△■５０．
△Ｉ Ｃ２”△Ｉ Ｅ２とみなせるから、これらを〔２
０）式に適用して（△ＩＣｌ−△工。２）について解く
と、 が得られる。
０．ｈｏｂ：０とすれば、夫々△Ｉ Ｃ＋”△■５０．
△Ｉ Ｃ２”△Ｉ Ｅ２とみなせるから、これらを〔２
０）式に適用して（△ＩＣｌ−△工。２）について解く
と、 が得られる。
さらに、△Ｔ 、Ｉ−△ＴＪ□：△Ｔ Ｊｌｌｌ、また
下３の十分な定電流動作により△ＩＣＩ”−△Ｉ Ｃ２
であるから、Ｔ２のコレクタ電流の変化分△ｒｃｚは、 て表せる。
下３の十分な定電流動作により△ＩＣＩ”−△Ｉ Ｃ２
であるから、Ｔ２のコレクタ電流の変化分△ｒｃｚは、 て表せる。
さらに被測定電力すなわち平均電力を、ン
とおき、（２２）式の△Ｔ ｊｄに（１０）式を代入す
ると、 て表せる。
ると、 て表せる。
一方、第７図の打消電圧発生回路４よりＴ５のコレクタ
電位Ｖ。５は、 Ｖｏ５＝Ｖ、Ｃ−Ｒ訂Ｃ５−ＲＣΔＩｃｓ
（２５）で与えられ、またＴ４に供給される信
号電力は（７）式となるから、上記と同様にして△Ｉ
ｃｓは、 で表せる。
電位Ｖ。５は、 Ｖｏ５＝Ｖ、Ｃ−Ｒ訂Ｃ５−ＲＣΔＩｃｓ
（２５）で与えられ、またＴ４に供給される信
号電力は（７）式となるから、上記と同様にして△Ｉ
ｃｓは、 で表せる。
次に出力取出回路５は■。２とＶ ｃｓを差動増幅し、
その出力電圧■２は、 Ｖ、＝ （Ｖｃ５−〜Ｃ２１−（２７）で与えられる。
その出力電圧■２は、 Ｖ、＝ （Ｖｃ５−〜Ｃ２１−（２７）で与えられる。
また下１〜Ｔ６の特性は同一に選んであるからＩｃｚ”
Ｉｃ５であり、よって、ＶＰ＝ Ｒｏ（ΔＩＣ２−ΔＩ
ｃ５１−となる。そこで、この（２８）式に（２４）。
Ｉｃ５であり、よって、ＶＰ＝ Ｒｏ（ΔＩＣ２−ΔＩ
ｃ５１−となる。そこで、この（２８）式に（２４）。
（２６）式を代入すると、
と定義すると、出力ＤＣ電圧■２は、
ＶＰ＝Ｓ Ｐ （３
０）と表せ、出力ＤＣ電圧■２は被測定電力Ｐに比例す
ることが明瞭になる。
０）と表せ、出力ＤＣ電圧■２は被測定電力Ｐに比例す
ることが明瞭になる。
第８図は入力ＡＣ電圧対出出力Ｃ電圧を示すグラフ図、
第９図は入力ＡＣ電流対出出力Ｃ電圧を示すグラフ図で
、図においてＩＶＩ、ＩＩＩは実効値である。両図より
、入力ＡＣ電圧ＩＶＩは５ｖ以下、入力ＡＣ電流ＩＩＩ
は１５ＬＬＡ以下で入出力特性はほぼ直線とみなせ、そ
の傾斜より感度Ｓを求めると表１９表２のようになる。
第９図は入力ＡＣ電流対出出力Ｃ電圧を示すグラフ図で
、図においてＩＶＩ、ＩＩＩは実効値である。両図より
、入力ＡＣ電圧ＩＶＩは５ｖ以下、入力ＡＣ電流ＩＩＩ
は１５ＬＬＡ以下で入出力特性はほぼ直線とみなせ、そ
の傾斜より感度Ｓを求めると表１９表２のようになる。
と表せる。さらに感度Ｓを、
表１
表２
表１１表２より感度Ｓの値はどの場合でもほぼ一致して
おり、感度Ｓの実測値はＯ１３９ｍＶ／μＷである。
おり、感度Ｓの実測値はＯ１３９ｍＶ／μＷである。
第１０図はＩＶＩ、ＩＩＩの位相差対出力ＤＣ電圧を示
すグラフ図で、ＩＶＩ、ＩＩＩの位相差についてもＶｐ
＝１００ｃｏｓθ ［ｍＶ］の形で表すことができ、出
力ＤＣ電圧■２はＣＯＳθに比例している。従って、こ
の電力計回路は位相差計測、力率計測にも利用できる。
すグラフ図で、ＩＶＩ、ＩＩＩの位相差についてもＶｐ
＝１００ｃｏｓθ ［ｍＶ］の形で表すことができ、出
力ＤＣ電圧■２はＣＯＳθに比例している。従って、こ
の電力計回路は位相差計測、力率計測にも利用できる。
なお、上述実施例ではコレクタ乗算回路３及び打消電圧
発生回路４が同一の条件で動作しているのでトランジス
タ特性の非直線領域においてもかなりの打ち消し効果か
見られた。
発生回路４が同一の条件で動作しているのでトランジス
タ特性の非直線領域においてもかなりの打ち消し効果か
見られた。
また上述実施例では信号１ （ｔ）の検出に電流電圧変
換回路（ＣｖＣ）１を採用しているので、その入力イン
ピーダンスは０（０１Ω以下）とみなせ、極めて微小な
負荷電流でも正確に検出できる効果かある。
換回路（ＣｖＣ）１を採用しているので、その入力イン
ピーダンスは０（０１Ω以下）とみなせ、極めて微小な
負荷電流でも正確に検出できる効果かある。
また上述実施例では信号ｖ （ｔ）の検出にボルテージ
フォロア（ＶＦ）２を採用しているので、その入力イン
ピーダンスは例えば１０９Ωと極めて大きく、負荷に影
響を与えることなく電圧を正確に検出できる効果かある
。
フォロア（ＶＦ）２を採用しているので、その入力イン
ピーダンスは例えば１０９Ωと極めて大きく、負荷に影
響を与えることなく電圧を正確に検出できる効果かある
。
なお、上述実施例では入力信号として１ （ｔ）ｖ （
ｔ）を採用したが、他のどのような種類の信号であって
も電圧源に変換すれば本発明を適用できる。
ｔ）を採用したが、他のどのような種類の信号であって
も電圧源に変換すれば本発明を適用できる。
［発明の効果］
以上述べた如く本発明によれば、差動増幅回路の一方の
トランジスタ回路のベースに第１の電圧信号かつそのコ
レクタに第２の電圧信号を入力し、他方のトランジスタ
回路のベースとコレクタとを信号的に接地するよう構成
したので、前記一方のトランジスタ回路のコレクタでは
２人力の乗算作用が得られるとともに、前記他方のトラ
ンジスタ回路のコレクタからは乗算・平均に対応するＤ
Ｃ電圧が連続的に取り出せる効果があり、よって広帯域
で、微小検出ができ、小形で簡便なアナログ乗算・平均
回路を提供できる。
トランジスタ回路のベースに第１の電圧信号かつそのコ
レクタに第２の電圧信号を入力し、他方のトランジスタ
回路のベースとコレクタとを信号的に接地するよう構成
したので、前記一方のトランジスタ回路のコレクタでは
２人力の乗算作用が得られるとともに、前記他方のトラ
ンジスタ回路のコレクタからは乗算・平均に対応するＤ
Ｃ電圧が連続的に取り出せる効果があり、よって広帯域
で、微小検出ができ、小形で簡便なアナログ乗算・平均
回路を提供できる。
また本発明によれば、アナログ乗算・平均回路はその一
方のトランジスタ回路のコレクタに（ＩＶＩ Ｉ Ｉ
ｌ ｃｏｓθ＋ｆ（ＩＶＩ））の形の平均電力を供給し
て該一方のトランジスタ回路と他方のトランジスタ回路
との間に生じた接合温度差に対応するＤＣコレクタ電圧
を該他方のトランジスタ回路のコレクタから取り出すと
ともに、打消電圧発生回路はその一方のトランジスタ回
路のコレクタに（ｆ（ＩＶＩ））の形の平均電力を供給
して該一方のトランジスタ回路と他方のトランジスタ回
路との間に生じた接合温度差に対応するＤＣコレクタ電
圧を該他方のトランジスタ回路のコレクタから取り出し
、そして出力取出回路は前記取り出した両ＤＣコレクタ
電圧の差分を増幅することで両供給電力の差分（ＩＶ１
１ｃｏｓθ（に比例したＤＣ電圧信号を取り出すので、
広帯域で、微小検出ができ、小形で精密な電力計を安価
に提供できる効果がある。
方のトランジスタ回路のコレクタに（ＩＶＩ Ｉ Ｉ
ｌ ｃｏｓθ＋ｆ（ＩＶＩ））の形の平均電力を供給し
て該一方のトランジスタ回路と他方のトランジスタ回路
との間に生じた接合温度差に対応するＤＣコレクタ電圧
を該他方のトランジスタ回路のコレクタから取り出すと
ともに、打消電圧発生回路はその一方のトランジスタ回
路のコレクタに（ｆ（ＩＶＩ））の形の平均電力を供給
して該一方のトランジスタ回路と他方のトランジスタ回
路との間に生じた接合温度差に対応するＤＣコレクタ電
圧を該他方のトランジスタ回路のコレクタから取り出し
、そして出力取出回路は前記取り出した両ＤＣコレクタ
電圧の差分を増幅することで両供給電力の差分（ＩＶ１
１ｃｏｓθ（に比例したＤＣ電圧信号を取り出すので、
広帯域で、微小検出ができ、小形で精密な電力計を安価
に提供できる効果がある。
第１図は本発明による実施例の電力計回路の回路図、第
２図はコレクタ乗算回路３の差動分等価回路を示す図、
第３図は打消電圧発生回路４の差動分等価回路を示す図
、第４図はＴ１．Ｔ２の熱等価回路を示す図、第５図は
Ｔ１．Ｔ２の同相分熱等価回路を示す図、第６図はＴＩ
Ｔ２の差動分熱等価回路を示す図、第７図は電力計回
路の直流動作を示す図、第８図は入力ＡＣ電圧対出出力
Ｃ電圧を示すグラフ図、第９図は入力ＡＣ電流対出出力
Ｃ電圧を示すグラフ図、第１０図はｌＶｉ ＩＩＩの
位相差対出力ＤＣ電圧を示すグラフ図、第１１図はＴ、
、Ｔ２の接合の位置と接合温度の関係を示すグラフ図、
第１２図及び第１３図は第２区の差動分等価回路の導出
を説明する区である。 図中、■・・・電流電圧変換回路（ＣＶＣ）、２・・・
ボルテージフォロア（ＶＦ）、３・・・コレクタ乗算回
路（アナログ乗算・平均回路）、４・・・打消電圧発生
回路、５・・・出力取出回路である。 第４図 ■ａ 第５図 ａ 第６図
２図はコレクタ乗算回路３の差動分等価回路を示す図、
第３図は打消電圧発生回路４の差動分等価回路を示す図
、第４図はＴ１．Ｔ２の熱等価回路を示す図、第５図は
Ｔ１．Ｔ２の同相分熱等価回路を示す図、第６図はＴＩ
Ｔ２の差動分熱等価回路を示す図、第７図は電力計回
路の直流動作を示す図、第８図は入力ＡＣ電圧対出出力
Ｃ電圧を示すグラフ図、第９図は入力ＡＣ電流対出出力
Ｃ電圧を示すグラフ図、第１０図はｌＶｉ ＩＩＩの
位相差対出力ＤＣ電圧を示すグラフ図、第１１図はＴ、
、Ｔ２の接合の位置と接合温度の関係を示すグラフ図、
第１２図及び第１３図は第２区の差動分等価回路の導出
を説明する区である。 図中、■・・・電流電圧変換回路（ＣＶＣ）、２・・・
ボルテージフォロア（ＶＦ）、３・・・コレクタ乗算回
路（アナログ乗算・平均回路）、４・・・打消電圧発生
回路、５・・・出力取出回路である。 第４図 ■ａ 第５図 ａ 第６図
Claims (2)
- （１）差動増幅回路の一方のトランジスタ回路のベース
に第１の電圧信号かつそのコレクタに第２の電圧信号を
入力し、他方のトランジスタ回路のベースとコレクタと
を信号的に接地するよう構成したことを特徴とするアナ
ログ乗算・平均回路。 - （２）差動増幅回路の一方のトランジスタ回路のベース
に第１の電圧信号かつそのコレクタに第２の電圧信号を
入力し、他方のトランジスタ回路のベースとコレクタと
を信号的に接地するよう構成したアナログ乗算・平均回
路と、 差動増幅回路の一方のトランジスタ回路の ベースを信号的に接地しかつそのコレクタに前記第２の
電圧信号を入力し、他方のトランジスタ回路のベースと
コレクタとを信号的に接地するよう構成した打消電圧発
生回路と、 前記アナログ乗算・平均回路及び打消電圧 発生回路の各他方のトランジスタ回路のコレクタ電圧の
差分に比例した信号を取り出す出力取出回路と、 を備えることを特徴とする電力計回路。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2224671A JPH0632061B2 (ja) | 1990-08-27 | 1990-08-27 | アナログ乗算・平均回路及び該回路を使用した電力計回路 |
| AU62820/90A AU6282090A (en) | 1990-08-27 | 1990-08-31 | Analog multiplying-averaging circuit and wattmeter circuit using the circuit |
| PCT/JP1990/001114 WO1992003742A1 (en) | 1990-08-27 | 1990-08-31 | Analog multiplying-averaging circuit and wattmeter circuit using the circuit |
| US08/353,951 US5465044A (en) | 1990-08-27 | 1994-12-12 | Analog multiplying-averaging circuit and wattmeter circuit using the circuit |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2224671A JPH0632061B2 (ja) | 1990-08-27 | 1990-08-27 | アナログ乗算・平均回路及び該回路を使用した電力計回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04106677A true JPH04106677A (ja) | 1992-04-08 |
| JPH0632061B2 JPH0632061B2 (ja) | 1994-04-27 |
Family
ID=16817394
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2224671A Expired - Lifetime JPH0632061B2 (ja) | 1990-08-27 | 1990-08-27 | アナログ乗算・平均回路及び該回路を使用した電力計回路 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5465044A (ja) |
| JP (1) | JPH0632061B2 (ja) |
| AU (1) | AU6282090A (ja) |
| WO (1) | WO1992003742A1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0757026A (ja) * | 1993-07-28 | 1995-03-03 | Korea Telecommun Authority | アナログ乗算器 |
| KR19990024431A (ko) * | 1997-09-02 | 1999-04-06 | 윤종용 | 아날로그 신호 곱셈장치 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU2763997A (en) * | 1996-05-07 | 1997-11-26 | A-Elektronik V/Bengt Alvsten | Method and apparatus for measuring of electrical power and use thereof |
| DE19620033C1 (de) * | 1996-05-17 | 1997-12-11 | Siemens Ag | Schaltungsanordnung zur Parametereinstellung |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4156283A (en) * | 1972-05-30 | 1979-05-22 | Tektronix, Inc. | Multiplier circuit |
| JPS5340738U (ja) * | 1976-09-10 | 1978-04-08 | ||
| JPS5340738A (en) * | 1976-09-22 | 1978-04-13 | Ube Ind Ltd | Preparation of aromatic isocyanate |
| JPS5567660A (en) * | 1978-11-17 | 1980-05-21 | Hitachi Ltd | Power maker circuit |
| US4454433A (en) * | 1981-08-17 | 1984-06-12 | Dbx, Inc. | Multiplier circuit |
| JPH062342B2 (ja) * | 1985-07-03 | 1994-01-12 | 株式会社クボタ | 繊維強化発泡フェノール樹脂板の製造方法 |
| JPH0721526B2 (ja) * | 1987-08-18 | 1995-03-08 | ソニ−・テクトロニクス株式会社 | 素子測定装置 |
| JPH0821049B2 (ja) * | 1987-09-24 | 1996-03-04 | 株式会社東芝 | 乗算器 |
| US5017860A (en) * | 1988-12-02 | 1991-05-21 | General Electric Company | Electronic meter digital phase compensation |
| DE3917714A1 (de) * | 1989-05-31 | 1990-12-06 | Siemens Ag | Multiplizierschaltung |
-
1990
- 1990-08-27 JP JP2224671A patent/JPH0632061B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1990-08-31 AU AU62820/90A patent/AU6282090A/en not_active Abandoned
- 1990-08-31 WO PCT/JP1990/001114 patent/WO1992003742A1/ja unknown
-
1994
- 1994-12-12 US US08/353,951 patent/US5465044A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0757026A (ja) * | 1993-07-28 | 1995-03-03 | Korea Telecommun Authority | アナログ乗算器 |
| KR19990024431A (ko) * | 1997-09-02 | 1999-04-06 | 윤종용 | 아날로그 신호 곱셈장치 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0632061B2 (ja) | 1994-04-27 |
| US5465044A (en) | 1995-11-07 |
| WO1992003742A1 (en) | 1992-03-05 |
| AU6282090A (en) | 1992-03-17 |
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