JPH0397737A - ポリマーブレンド成形体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野Ｊ 本発明はガス及び有機溶剤に対する高いバリヤー性能を
有する新規なポリマーブレンド成形休に関する。

［従来の技術］ ガス及び有機溶剤に対し高いバリヤー特性を有した製品
としては芳香剤、化粧品、化学薬品、農薬等の包装関係
や食品包装分野で利用されている多層成形製品が一般に
知られている。このような多層成形製品は一般に外層が
強度ヒートシール性に特徴をもつポリマーであり、内層
が溶剤バリヤー性、ガスバリヤー性に特徴をもつポリマ
ーで構威され、２種３層構造をとっている。さらには各
層間に接着剤層を持つ３種５層構造がより一般的である
。

［発明が解決しようとする課題１ 上記の多層構造成形製品の加工法としては従来ラミネー
トや共押出などの技術で製造されているが単層製品の製
造に比べて設備が大型化してしまう欠点がある。たとえ
ば、共押出加工では押出成形機が多数必要となりダイス
形状も複雑になってしまう。

また、特開昭５５−１２１０１７号公報にポリオレフィ
ン、ポリオレフィンと非相溶性の重合体およびアルキル
カルボキシル置換したポリオレフィンのブレンド物から
なる層状威形製品が開示されている。しかしながら該ブ
レンド物は不均一なブレンド状態からの延伸操作を施さ
ねばならず、混合、成形条件を注意深く制御する必要が
ある。

本発明者らは、このような現状に鑑み、ポリマーブレン
ドによりできるだけラミネートや共押出製品に近いバリ
ヤー特性を有する成形体を簡単に得るべく鋭意検討を行
なった。

その結果、バリヤー性ポリマー（Ａ）とポリオレフィン
（Ｂ）をそれぞれのポリマー群が示す溶融粘弥性値の領
域の極めて狭い範囲から選択し、組み合せることにより
、簡単な溶融混練及び溶融成形法を通して、ポリオレフ
ィン（Ｂ）相中にバリヤー性ポリマー（Ａ）が面方向に
二次元的な広がりをもった層を形威し、しかも、ガス及
び有機溶剤に対するバリヤー特性が有効に改良されてい
ることを見い出し、本発明に至った。

［課題を解決するための手段Ｊ 本発明は角周波数が１０　ｒａｄ　／　ｓのとき、条件
［１］Ｌｏｇ［Ｇ’　（Ａ）／Ｇ’　（Ｂ）］　＝１．
８Ｌｏｇ［Ｇ’（Ａ）／Ｇ”（Ｂ）］−ｂ　　　＝４１
１（式中、ｂは０．３≦ｂ≦ｌの数であり、Ｇ’（Ａ）
はバリヤー性ポリマー（Ａ）の貯蔵剛性率、Ｇ”（Ａ）
はバリヤー性ポリマー（Ａ）の損失剛性率、Ｇ′（Ｂ）
はポリオレフィン（Ｂ）の貯蔵剛性率、Ｇ”（Ｂ）はポ
リオレフィン（Ｂ）の損失剛性率であり、 Ｇ’　（ＡＬ　Ｇ’　（Ａ），　Ｇ’　（Ｂ）及びＧ＝
（Ｂ）はすべて溶融成形時と同一の温度で得られた値で
ある）を満足するように選ばれた６０重量％乃至５重量
％のバリヤー性ポリマー（Ａ）及び４０重量％乃至９５
重量％のポリオレフィン（Ｂ）を組み合せ、（Ａ）及び
（Ｂ）の軟化点以上の温度で溶融混練した後、溶融成形
することにより得られるガス及び有機溶剤に刻して高い
バリヤー性能を有することを特徴とするポリマーブレン
ド成形体である。

以下に本発明を更に詳細に説明する。

本発明における或分ポリマーの溶融粘弾性の特性値はコ
ーン・プレート型粘度計を用いて後述の方法で測定され
る。

測定に用いたコーンプレート粘度計のコーンの寸法と粘
弾性パラメーターとの関係は、以下のとおりである。

Ｒ＝コーン半径；　　１２，５　　　［ｍｍ］ｐ＝コー
ン角；　　０．１　　［ｒａｄｌＫ＝装置定数；　２３
．９７４ Ｋ　＝　（３ｆ３）　（９８０．７）／（Ｒ／１０）”
（２ｘ）γ＝変位　・　　［ｍｍ］ γ＝　ｅ／ｆ３ θ＝せん断角；　　　　［　ｒａｄ　］ω′＝角周波数
；　　　　［　ｒａｄ　／　ｓ　］Ｍ＝変換器に検出さ
れたトルク；［ｇ−ｃｍ］Ｒｅａｌ　Ｍ／ｆ３　＝　　
変位と位相の等しいトルク戒分Ｉｍａｇ　Ｍ／ｅ　＝　
　変位から９０°Ｃ位相のずれたトルク戒分 Ｇ′＝戒分ポリマーの貯蔵剛性率；　　［ｄｙｎ／ｃｍ
２］Ｇ’　　＝　　Ｋ　　Ｘ　　［Ｒｅａｌ　　Ｍノｅ
ｌＧ″＝戒分ポリマーの損失剛性率；　［ｄｙｎ／ｃｍ
２ｌＧ’　＝　Ｋ　Ｘ　［Ｉｍａｇ　Ｍ／ｅ］本発明に
おける、戒分ポリマーの溶融粘弾性の測定方法は以下の
とおりである。戒分ポリマーを熱プレスにより、１ｍｍ
厚みの平板に成形し、直径２５ｍｍの円板を打ち抜いて
、試料とした。次にコーンプレート型粘度計に試料をセ
ットし、溶融成形温度と同一の温度で、角周波数を１　
ｒａｄ　／　ｓから１００ｒａｄ　／　ｓまで徐々に増
加させながら定温測定を行なった。尚、試料セット時コ
ーンプレートよりはみ出した試料は測定開始前にコーン
・プレートのエッジ部で拭い取った。

条件［１コを満足しない組合せのポリマーブレンド威形
体は溶融混線、溶融成形したときに、バリヤー性ポリマ
ーが球状あるいは繊維状に分散してしまい、バリヤー性
が低くなる。バリヤー特性を向上させるためには分数相
が層状をなしていることが必須条件である。

貯蔵剛性率Ｇ′はポリマーの溶融弾性の指標であり、損
失剛性率Ｇ゛はポリマーの溶融粘性の指標である。溶融
成形時における分赦相の変形はマトノックス相と分散相
の溶融特性に大きく影響され、その粘弾性のバランスが
上記条件［１１を満足した時に分散相は層状化する。

又、溶融成形時には成形体の形状に応じて種々のダイス
が設計されるが、一般にポリマー流路において、せん断
速度に分布があり、せん断速度はダイス壁面でもっとも
高く、クリアランスの中心部ではゼロとなっているため
、より広いせん断速度範囲で溶融粘弾性バランスが層状
化の条件を満たすことがバリヤー性向上につながる。

このことから角周波数５ｒａｄ／ｓ乃至５０　ｒａｄ　
／　ｓの範囲で条件［１〕を満足することが好ましく、
さらには角周波数１　ｒａｄ　／　ｓ乃至１００　ｒａ
ｄ　／　ｓの範囲で条件［ＩＪを満足することが好まし
い。

本発明のポリマーブレンドの組戒はバリヤー性ポリマー
（Ａ）がポリオレフィン（Ｂ）の相中に層状で分散し、
かつバリヤー特性を有効に発現させるため、バリヤー性
ポリマー（Ａ）が６０％乃至５％でありポリオレフィン
（Ｂ）が４０％乃至９５％の重量比がよく、さらに好ま
しくは、バリヤー性ポリマー（Ａ）が４０％乃至５％で
ありポリオレフィン（Ｂ）が６０％乃至９５％の重量比
がよい。

以上に示したようなポリマーブレンドからの成形体は通
常溶融混線過程と溶融成形過程とを通じて製造される。

溶融混練はブレンド組戊を均一化するために必要であり
フルフライト型スクリューやトーピード型スクリューな
どを備えた単軸スクリュー押出機の他、二軸スクリュー
押出機、バンバリーミキサーなどを用いて行なうことも
できる。

溶融成形はＴダイ成形、インフレーション成形によるシ
ート、フイルム化や吹込み成形による容器化などが可能
であり、シートは深絞り加工や延伸などの二次加工がで
きる。本発明のポリマーブレンド成形体は、食品包装用
や有機溶剤容器に特に適している。

次に使用されるポリマーであるが機能面からバリヤー性
ポリマー（Ａ）はポリアミド類、ポリエステル類、エチ
レン−酢酸ビニル共重合体ケン化物、ポリ塩化ビニリデ
ン、ポリ塩化ビニル、ポリヶトンボリアクリロニトリル
の中から選ばれることが好ましい。

ポリアミド類としてはカブロラクタムのようなラクタム
から得られるポリアミドやカルボン酸と第一アミンの反
応により製造されるポリアミドがある。該カルボン酸と
してはアジビン酸、スベリン酸、セバチン酸、アゼライ
ン酸、マロン酸、グルタル酸、ビメリン酸、テレフタル
酸などが挙げられ、該第一アミンとしてテトラメチレン
ジアミン、ベンタメチレンジアミン、ヘキサメチレンジ
アミン、オクタメチレンジアミンなどが挙げられる。

ポリエステル類としてはポリエチレンテレフタレート、
ポリブチレンテレフタレートなどの他、サーモトロビッ
ク液晶性ポリエステルも含まれる。

ポリオレフィン（Ｂ）の具体例としてはポリエチレン、
ポリプロピレン、ポリブチレン及びこれらの物質の共重
合体が挙げられる。さらには、溶融粘弾性が有効に調整
されたポリオレフィン、すなわち■部分的に架橋してい
るように変戒されたポリオレフィン　■分子量又は分岐
の異なる少なくとも２種のポリオレフィンからなる組或
物なども好ましく採用される。

架橋変或されたポリオレフィンはジクミルパーオキシド
、ジーｔ−プチルパーオキシド、ｔ−プチルバーオキシ
クメン、α，α′−ビス（ｔ−プチルパーオキシジイソ
プロビル）ベンゼン、２，４−ジクロロペンゾイルバー
オキシド、ペンゾイルバーオキシド、１．１−ジ（ｔ−
プチルバーオキシ）　３，３，５−　｝リメチルシクロ
ヘキサン、ｎ−ブチルー４，４−ジ（ｔ−ブチルパーオ
キシ）バレレート、２，５−ジメチル−２，５一ジ（ｔ
−プチルパーオキシ）ヘキサン、ｔ−プチルパーオキシ
クメン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパ
ーオキシ）ヘキシン−３などの有機過酸化物による化学
架橋及び電子線やγ線による放射線架橋の一般に知られ
た方法で得ることができる。又有機過酸化物による架橋
の場合、架橋助剤を併用してもよく、ポリプロピレンや
ボリブチレンなどの崩壊型のポリマーの場合は架橋効率
を高めるため架橋助剤の併用が好ましい。

架橋助剤としては、トリアリルシアヌレート、トリアリ
ルイソシアヌレート、エチレングリコールジメタクリレ
ート、トリメチロールプロパントリメタクリレート、ジ
ビニルベンゼン、ジアリルフタレート、ビニルトルエン
、エチレンビニルベンゼン、キノンジオキシム、ペンゾ
キノンジオキシム、Ｐ−ニトロンソフェノール、Ｎ，Ｎ
−ｍ−フェニレンビスマスマレイミドなどがある。

前述の分子量又は分岐の異なる少なくとも２種類のポリ
オレフィンからなる組戒物としては直鎖状ポリマーであ
る高密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、線状低密
度ポリエチレン、長鎖分岐をもつ低密度ポリエチレンな
どのポリエチレン、ボリブロビレン、ポリブチレン及び
これらの物質の共重合体の中から溶融粘弾性が条件［１
】を満たすような組合せで選ばれる。

［発明の効果１ 以上のようにして得られたポリマーブレンド成形体は溶
融混練及び溶融成形過程を通じて製造され、しかもバリ
ヤー性ポリマーがポリオレフィンの相中で面方向に二次
元的な広がりをもった層を形威し、かつ高いガス及び有
機溶剤バリヤー特性を有する点でまったく新規なもので
ある。

［実施例］ 以下、実施例を挙げて本発明をさらに詳述するが、本発
明はその要旨を越えない限りこれらの実施例によって限
定されるものではない。

実施例中に記載されている各種物性の測定方法は以下の
とおりである。

Ｏ酸素透過係数 ＭＯＤＥＲＮ　ＣＯＮＴＲＯＬ社製ＯＸ　−　ＴＲＡＮ
ＩＯＯ型を用いて、温度２３°Ｃ、湿度１００％ＲＨの
条件下で測定を行った。

○貯蔵剛性率Ｇ′及び損失剛性率Ｇ″ レオメトリックス社製メカニカルスベクトロメーターＲ
ＭＳ　−　８００を用いて振動実験を行ない、Ｇ’　，
　Ｇ’の値を求めた。測定条件としてＧ’　，　Ｇ’が
歪振幅に依存せず一定となる範囲で歪振幅を設定し、角
周波数は１　ｒａｄ　／　ｓ〜１００ｒａｄ　／　ｓの
間であった。又、測定温度は２３０°Ｃとした。

」）２０重量％と、低密度ポリエチレン（三菱化或（株
）製「三菱ポリエチＦ１２０Ｊ　、ＪＩＳ　Ｋ　７２１
０に準ずるメルトフローインデックス（試験温度１９０
°Ｃ，試験荷重２．１０ｋｇｆ；以下ＭＩと略称すル）
０．８）８０重量％をフルフライトスクリュー（Ｌ／Ｄ
＝２１，圧縮比３．５）を操着した３０ｍｍ一軸スクリ
ュー押出機を用いて２３０’Ｃ　，スクリュー回転数５
０ｒｐｍの条件下で溶融混練を行ないブレンド物のベレ
ットを得た。

このブレンド物のペレットをダイ巾２００ｍｍ、リップ
クリアランス０．５ｍｍのコートハンガータイプのＴ型
ダイスを取り付けた２０ｍｍ一軸スクリュー押出機を用
いて或膜し、シートを製造した。或膜条件は温度２３０
°Ｃ，スクリュー回転数６０ｒｐｍ，引き取り速度とＴ
ダイ出口の押出し速度との比（ドラフト比）２．５であ
った。

又下記式に従うダイスリップ壁面でのせん断速度（γ）
は９０　ｓｅｃ−１であった。

ｈ：リップクリアラン ス（ａｍ） Ｑ：押出量（　ｃｃ　／　ｓｅｅ　） 実施例２ 低密度ポリエチレン（三菱化威（株）製、「三菱ポリエ
チＦ１５０Ｊ　ＭＩ　２）１００重量部に対して０．１
重量部のジクミルパーオキサイド（化薬ヌーリ一社製）
を加えて先端にダルメージトービドスクリュー（Ｌ／Ｄ
＝２１）を装着した３０ｍｍ一軸スクリュー押出機を用
いて１９０’Ｃ　，スクリュー回転数５０ｒｐｍの条件
下で押出することにより架橋変成されたポリエチレンの
ストランドを得、ペレット化した。

次にナイロン６（三菱化或（株）製「ノバミッド［Ｆ］
１０２０Ｊ　Ｊ　）２０重量％，上記架橋変或ポリエチ
レン８０重量％を、上記と同様のスクリューを装着した
３０ｍｍ一軸スクリュー押出機を用いて２３０°Ｃ，ス
クリュー回転数５Ｏｒｐｍの条件下で溶融混練を行ない
ブレンド物のペレットを得た。

このブレンド物のベレットを実施例１と同様の方法で或
膜しシートを製造した。

実施例３ 低密度ポリエチレン（三菱化成（株）製、「三菱ボリエ
チＦＩＯＯＪ　ＭＩ　Ｏ．４）７０重量％と高密度ポリ
エチレン（三菱化戒Ｃ株）製「三菱ポリエチＢＲ３００
Ｊ　ＭＩＯ．０３）３０重量％を実施例２と同様の一軸
スクリュー押出機を用いて２３００Ｃ　，スクリュー回
転数５０ｒｐｍの条件下で溶融混練することによりポリ
オレフィンＪＪ）２０重量％，上記ポリオレフィン組成
物８０重量％組み合わせで用いる以外は実施例２と同様
の方法で或膜シ一トを得た。

Ｊ）２０重量％と線状低密度ポリエチレン（三菱化或（
株）製「三菱ボリエチＦＷ−２０ＧＪ　ＭＩ　１）８０
重量％で実施例１と同様の方法で混線、或膜を行ないシ
ートを得た。

比較例２ 低密度ポリエチレン（三菱化戒（株）製、「三菱ポノエ
チＬ３３０Ｊ　ＭＩ　１２）１００重量部に対して０．
０５重量部のジクミルバーオキサイドを加えて実施例２
と同様の方法で架橋変或ポリエチレンのチップを得ＪＪ
）２０重量％，と上記架橋変或ポリエチレン８０重量％
の組み合わせで実施例２と同様の方法で混線、成膜しシ
ートを得た。

実施例４ ナイロン６（三菱化或（株）製「ノバミツド”１０２０
　Ｊ］）を４０重量％，低密度ポリエチレン（三菱化成
（株）製「三菱ボリエチＦ１２０Ｊ　，　ＭＩ　０．８
）を６０重量％とじた以外は実施例１と同様の方法で混
練、或膜し、シートを得た。

実施例５ ナイロン６（三菱化成（株）製「ノバミッド”１０２０
　ＪＪ）を４０重量％，実施例２で作威した架橋変戒ポ
リエチレンを６０重量％とじた以外は実施例２と同様の
方法で混練、戒膜し、シートを得た。

実施例６ ■ ナイロン６（三菱化或（株）製Ｆノバミツド　１０３０
　Ｊ］）を４０重量％，実施例３で作成したポリオレフ
ィン組戒物を６０重量％とじた以外は実施例３と同様の
方法で混線、成膜し、シートを得た。

比較例３ ［Ｆ］ ナイロン６（三菱化或（株）製「ノバミツド　１０３０
　Ｊ１）を４０重量％と線状低密度ポリエチレン（三菱
化戒（株）製「三菱ボリエチＦＷ２０Ｇ　Ｊ　，　ＭＩ
　１　）を６０重量％とじた以外は比較例１と同様の方
法で混練、或膜し、シートを得た。

比較例４ ［Ｆ］ ナイロン６（三菱化ｔｊ．（株）製「ノバミッド　１０
２０　Ｊ」）を４０％と比較例２で得た架橋変或ポリエ
チレンを６０％の重量比とした以外は比較例２と同様の
方法で混線、威膜し、シートを得た。

実施例１〜６、比較例１〜４で得たシートの酸素透過係
数を第１表にまとめて示した。又比較例中で用いたポリ
マーの溶融粘弾性の特性値を第２表〜第６表に示し、第
１図〜第５図に図示した。図から実施例で使用したポリ
マー組み合せの特性値は本発明の条件を満足していて、
比較例で使用したポリマー組み合せの特性値は本発明の
条件を満足していないことがわかる。尚、図中、斜線で
はさまれた領域が本発明の条件範囲である。

比較例５ 低密度ポリエチレン（三菱化戒（株）製「三菱ポリエチ
Ｆ１２０Ｊ　，　ＭＩ　０．８）を単独で実施例１と同
様の或膜条件にて成膜した。得られたシートの酸素透過
係数を第１表に示した。

実施例及び比較例から、本発明のポリマーブレンド成形
体は、バリヤー性ポリマーの重量比が同じ条件で良好な
ガスバリヤー性特性を示すことがわかる。

又シ一ト断面の電子顕微鏡写真により、実施例１〜実施
例６で得られたシートでは、ポリオレフィン相中にナイ
ロンが層状に分数していたが比較例１〜比較例４で得ら
れたシートではナイロンが球状あるいは繊維状に分赦し
ていたことが確認された。

星至衣 実施例１ 実施例４ Ｇ′：貯蔵剛性率（　ｄｙｎ　／　ａｍ’　）Ｇ′：損
失剛性率（　ｄｙｎ．／　ａｍ”　）　　測定温度：２
３０６Ｃ第４表 実施例３ 実施例６ Ｇ′．貯蔵剛性率（　ｄｙｎ　／　ａｍｌ）Ｇ″：損失
剛性率（　ｄｙｎ　／　Ｃｍ２　）測定温度：２３０°
Ｃ 抵１煮 実施例２ 実施例５ Ｇ′：貯蔵剛性率（ｄｙｎ／ｃｍ’） Ｇ゛：損失剛性率（　ｄｙｎ　／　ａｍ２）測定瓜度：
２３０°Ｃ 蟇立森 比較例１ 比較例３ Ｇ′：貯蔵剛性率（　ｄｙｎ　／　ｃｍ２）Ｇ″：損失
剛性率（　ｄｙｎ　／　ａｍ２）測定温度：２３０°Ｃ 墓立芝 比較例２ 比較例４ Ｇ′：貯蔵剛性率（　ｄｙｎ　／　ｃｍ２）Ｇ′：損失
剛性率（　ｄｙｎ　／　ｃｍ’　）測定温度：２３０°
Ｃ ４．

【図面の簡単な説明】 第１図から第５図は実施例１〜実施例６および比較例１
〜比較例４で用いたポリマーの溶融粘弾性の特性値を図
示したものである。 第６図、第７図、及び第８図はそれぞれ実施例１，実施
例４及び比較例１で得られたシートの構造を表わす該シ
ート断面の電子顕微鏡写真（反射電子像）である。写真
の白い部分はナイロンを表わし、黒い部分はポリオレフ
ィンを表わしている。

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. （１）角周波数が１０ｒａｄ／ｓのとき、条件［１］Ｌ
   ｏｇ［Ｇ′（Ａ）／Ｇ′（Ｂ）］＝ １．８Ｌｏｇ［Ｇ″（Ａ）／Ｇ″（Ｂ）］−ｂ・・・［
   １］（式中、ｂは０．３≦ｂ≦１の数であり、 Ｇ′（Ａ）はバリヤー性ポリマー（Ａ）の貯蔵剛性率、
   Ｇ″（Ａ）はバリヤー性ポリマー（Ａ）の損失剛性率、
   Ｇ′（Ｂ）はポリオレフィン（Ｂ）の貯蔵剛性率、Ｇ″
   （Ｂ）はポリオレフィン（Ｂ）の損失剛性率であり、 Ｇ′（Ａ），Ｇ″（Ａ），Ｇ′（Ｂ）及びＧ″（Ｂ）は
   すべて溶融成形時と同一の温度で得られた値である）を
   満足するように選ばれた６０重量％乃至５重量％のバリ
   ヤー性ポリマー（Ａ）及び４０重量％乃至９５重量％の
   ポリオレフィン（Ｂ）を組み合せ、（Ａ）及び（Ｂ）の
   軟化点以上の温度で溶融混練した後、溶融成形すること
   により得られるガス及び有機溶剤に対して高いバリヤー
   性能を有することを特徴とするポリマーブレンド成形体
   。
2. （２）角周波数が５ｒａｄ／ｓ乃至５０ｒａｄ／ｓの範
   囲において特許請求の範囲第１項に記載の条件［１］を
   満足するように選ばれたバリヤー性ポリマー（Ａ）及び
   ポリオレフィン（Ｂ）を組み合せ、（Ａ）（Ｂ）の軟化
   点以上の温度で溶融混練した後、溶融成形することによ
   り得られる、ガス及び有機溶剤に対して高いバリヤー性
   能を有することを特徴とするポリマーブレンド成形体。
3. （３）角周波数が１ｒａｄ／ｓ乃至１００ｒａｄ／ｓの
   範囲において特許請求の範囲第１項に記載の条件［１］
   を満足するように選ばれたバリヤー性ポリマー（Ａ）及
   びポリオレフィン（Ｂ）を組み合せ、（Ａ）（Ｂ）の軟
   化点以上の温度で溶融混練した後、溶融成形することに
   より得られる、ガス及び有機溶剤に対して高いバリヤー
   性能を有することを特徴とするポリマーブレンド成形体
   。
4. （４）バリヤー性ポリマー（Ａ）が４０重量％乃至５重
   量％とポリオレフィン（Ｂ）が６０重量％乃至９５重量
   ％で存在することを特徴とする特許請求の範囲第１項乃
   至第３項のいずれかに記載のポリマーブレンド成形体。
5. （５）バリヤー性ポリマー（Ａ）がポリアミド類、ポリ
   エステル類、エチレン−酢酸ビニル共重合体ケン化物、
   ポリ塩化ビニリデンポリカーボネート、ポリ塩化ビニル
   、ポリケトン、ポリアクリロニトリルから選ばれたもの
   であることを特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第４
   項のいずれかに記載のポリマーブレンド成形体。
6. （６）ポリオレフィン（Ｂ）がポリオレフィンの架橋体
   であることを特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第５
   項のいずれかに記載のポリマーブレンド成形体。
7. （７）ポリオレフィン（Ｂ）が分子量又は分岐の異なる
   、少なくとも２種のポリオレフィン組成物であることを
   特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第６項のいずれか
   に記載のポリマーブレンド成形体。
8. （８）バリヤー性ポリマー（Ａ）がポリオレフィン（Ｂ
   ）の相中に面方向に二次元的な広がりをもつ層を形成し
   ていることを特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第７
   項のいずれかに記載のポリマーブレンド成形体。