JPH0391603A - 流動床燃焼方法及び装置 - Google Patents
流動床燃焼方法及び装置Info
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- JPH0391603A JPH0391603A JP2215122A JP21512290A JPH0391603A JP H0391603 A JPH0391603 A JP H0391603A JP 2215122 A JP2215122 A JP 2215122A JP 21512290 A JP21512290 A JP 21512290A JP H0391603 A JPH0391603 A JP H0391603A
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Classifications
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- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/1845—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with particles moving upwards while fluidised
- B01J8/1863—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with particles moving upwards while fluidised followed by a downward movement outside the reactor and subsequently re-entering it
-
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- B01J8/26—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with two or more fluidised beds, e.g. reactor and regeneration installations
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
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- F23C10/04—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone
- F23C10/08—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone characterised by the arrangement of separation apparatus, e.g. cyclones, for separating particles from the flue gases
- F23C10/10—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone characterised by the arrangement of separation apparatus, e.g. cyclones, for separating particles from the flue gases the separation apparatus being located outside the combustion chamber
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C2206/00—Fluidised bed combustion
- F23C2206/10—Circulating fluidised bed
- F23C2206/101—Entrained or fast fluidised bed
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、流動床反応器に関し、より詳しくは流動床反
応器の固形物再循環装置において、ガスの逆流を防止す
る方法及び装置に関する。
応器の固形物再循環装置において、ガスの逆流を防止す
る方法及び装置に関する。
〈従来の技術〉
流動床反応器、例えばガス化器、蒸気発生器、燃焼装置
その他は広く知られている。これらの装置においては、
空気は化石燃料、例えば石炭と石炭の燃焼の結果として
発生した硫黄のための吸収材とを含む粒状材料の床を経
て流れ、床を流動状にすると共に、比較的低い温度にお
いて燃料の燃焼を促進する。同伴された粒状の固形物は
、床の外部において分離され、床に再循環される。流動
床によって発生した熱は、多くの利用分野において利用
され、その結果として、高熱の放出、硫黄の高吸収、窒
素酸化物の低放出及び燃料の変通性などの好ましい組合
せが実現される。
その他は広く知られている。これらの装置においては、
空気は化石燃料、例えば石炭と石炭の燃焼の結果として
発生した硫黄のための吸収材とを含む粒状材料の床を経
て流れ、床を流動状にすると共に、比較的低い温度にお
いて燃料の燃焼を促進する。同伴された粒状の固形物は
、床の外部において分離され、床に再循環される。流動
床によって発生した熱は、多くの利用分野において利用
され、その結果として、高熱の放出、硫黄の高吸収、窒
素酸化物の低放出及び燃料の変通性などの好ましい組合
せが実現される。
最も典型的な流動床反応器は、粒状材料の床が比較的高
密度であり、また明確に規定された上面又は変化する上
面を有するもので、「バブリング」流動床と称されてい
る。
密度であり、また明確に規定された上面又は変化する上
面を有するもので、「バブリング」流動床と称されてい
る。
バブリング流動床による燃焼効率の改善と汚染物質の排
出制御、並びに作動のターンダウンを更に進めるために
、循環流動床工程を利用した流動床反応器が開発された
。この工程によると、流動床の密度は、普通のバブリン
グ流動床の密度よりも相当に低く、空気の速度は、バブ
リング流動床の場合の速度よりも高速であり、また床を
通過する煙道ガスは、実質的な量の粒状の固形物を同伴
し、実質的にこれらの固形物によって飽和されている。
出制御、並びに作動のターンダウンを更に進めるために
、循環流動床工程を利用した流動床反応器が開発された
。この工程によると、流動床の密度は、普通のバブリン
グ流動床の密度よりも相当に低く、空気の速度は、バブ
リング流動床の場合の速度よりも高速であり、また床を
通過する煙道ガスは、実質的な量の粒状の固形物を同伴
し、実質的にこれらの固形物によって飽和されている。
また循環流動床は、固形物の再循環が比較的高いため燃
料の熱放出パターンを感知しなくなり、それにより温度
の変動が最小となり、従って窒素酸化物の生成量が減少
することによって特徴付けられる。更に、固形物の再循
環量が高いので、固形物の高再循環を確保するようにガ
スを固形物から分離させるために使用される機械的装置
の効率が改善される。その結果として硫黄の吸着及び燃
料の滞留時間が増大するため、吸着剤及び燃料の消費が
減少する。これを実現するには、固形物の流量を制限し
たり集収効率を低減させたりしないループシール装置を
備える必要がある。灰燃料を高くするなどの他の状況又
は設計においては、分離装置から延長するディップレッ
グに向って上方に空気／ガス流を向けることによって集
収効率を実現することも必要となりうる。
料の熱放出パターンを感知しなくなり、それにより温度
の変動が最小となり、従って窒素酸化物の生成量が減少
することによって特徴付けられる。更に、固形物の再循
環量が高いので、固形物の高再循環を確保するようにガ
スを固形物から分離させるために使用される機械的装置
の効率が改善される。その結果として硫黄の吸着及び燃
料の滞留時間が増大するため、吸着剤及び燃料の消費が
減少する。これを実現するには、固形物の流量を制限し
たり集収効率を低減させたりしないループシール装置を
備える必要がある。灰燃料を高くするなどの他の状況又
は設計においては、分離装置から延長するディップレッ
グに向って上方に空気／ガス流を向けることによって集
収効率を実現することも必要となりうる。
現用されている多くの循環床の設計は、固形物の再循環
率を制御することによって負荷を制御する成るアプロー
チにおいて、これは、ループシールからの、即ち外部の
分離装置の排出口と流動床の再循環入口との間に配され
たシール装置からの固形物のインベントリ−を減少させ
ることによって実現される。しかし、これを実現するに
は、再循環装置から固形物を除去するための水冷される
スクリューのような計量型の冷却器が通常必要とされる
ので、下流側の取扱い装置が必要されることと相まって
、機構上の複雑さが増大し、コスト高となる。
率を制御することによって負荷を制御する成るアプロー
チにおいて、これは、ループシールからの、即ち外部の
分離装置の排出口と流動床の再循環入口との間に配され
たシール装置からの固形物のインベントリ−を減少させ
ることによって実現される。しかし、これを実現するに
は、再循環装置から固形物を除去するための水冷される
スクリューのような計量型の冷却器が通常必要とされる
ので、下流側の取扱い装置が必要されることと相まって
、機構上の複雑さが増大し、コスト高となる。
本出願人の米国特許第４７８１５７４号（特許臼、１９
８８年１１月１日）によれば、前記の問題点に対処する
ために、サイクロン分離器の分離固形物の出口に空気ソ
ースを配置し、分離固形物の流れの方向と反対の方向に
おいて空気をサイクロン分離器中に排出する。空気は、
固形物の成る部分量を同伴しており、サイクロン分離器
を経て熱回収域に返送される。この手法によると、余分
な多くのコストを必要とせずに固形物のインベントリ−
を管理できるが、サイクロン分離器の作動に支障を生ず
る。
８８年１１月１日）によれば、前記の問題点に対処する
ために、サイクロン分離器の分離固形物の出口に空気ソ
ースを配置し、分離固形物の流れの方向と反対の方向に
おいて空気をサイクロン分離器中に排出する。空気は、
固形物の成る部分量を同伴しており、サイクロン分離器
を経て熱回収域に返送される。この手法によると、余分
な多くのコストを必要とせずに固形物のインベントリ−
を管理できるが、サイクロン分離器の作動に支障を生ず
る。
〈発明が解決しようとする課題〉
従って、本発明の目的は、流動床方式において集収効率
及び再循環率を制御する制御方法及びそのための装置を
提供することにある。
及び再循環率を制御する制御方法及びそのための装置を
提供することにある。
本発明の別の目的は、再循環率を所望のように比較的高
い値に増大させたり比較的低い値に減少させたりできる
ようにする前記の制御方法及びそのための装置を提供す
ることにある。
い値に増大させたり比較的低い値に減少させたりできる
ようにする前記の制御方法及びそのための装置を提供す
ることにある。
本発明の更に別の目的は、計量装置及び下流側の取扱い
装置を不要とする前記の制御方法及びそのための装置を
提供することにある。
装置を不要とする前記の制御方法及びそのための装置を
提供することにある。
本発明の更に別の目的は、流動床装置の内部において固
形物のインベントリ−の管理が達せられるようにする前
記の制御方法及びそのための装置を提供することにある
。
形物のインベントリ−の管理が達せられるようにする前
記の制御方法及びそのための装置を提供することにある
。
本発明の更に別の目的は、成る選定された作動パラメー
ターの下でのサイクロン分離器の作動が実質的に影響さ
れないようにする前記の制御方法及びそのための装置を
提供することにある。
ターの下でのサイクロン分離器の作動が実質的に影響さ
れないようにする前記の制御方法及びそのための装置を
提供することにある。
〈課題を解決するための手段〉
本発明によれば、前記の目的を達成するために、サイク
ロン分離器からの分離された固形物を受けるようにシー
ル容器中に形成された２つの室に空気を供給する。容器
を通る分離済み固形物の流れの方向と反対の方向におい
て前記室中に空気を供給する。一方の室は１分離器のデ
ィップレッグと整列して、このディップレッグの下方に
配され、他方の室は、該一方の室を囲んでいる。各々の
通路を通る空気は、必要に応じて別々に調節することが
できる。
ロン分離器からの分離された固形物を受けるようにシー
ル容器中に形成された２つの室に空気を供給する。容器
を通る分離済み固形物の流れの方向と反対の方向におい
て前記室中に空気を供給する。一方の室は１分離器のデ
ィップレッグと整列して、このディップレッグの下方に
配され、他方の室は、該一方の室を囲んでいる。各々の
通路を通る空気は、必要に応じて別々に調節することが
できる。
本発明の前述の目的及びその他の目的並びに利点は、添
付図面を参照とした以下の詳細な説明によって一層明ら
かとなろう。
付図面を参照とした以下の詳細な説明によって一層明ら
かとなろう。
〈実施例〉
図面を参照して、１０は一般に流動床反応容器を表わし
、この反応容器１０の底部には、反応容器１０の外側に
配された供給源のような図示しない供給源からの空気又
はガスを受けいれるための空気プレナム１２が配設され
ている。穿孔板ないしはグレート１４は、プレナム１２
からの加圧された空気又はガスが反応容器１０を通って
上向きに流れうるように、プレナム１２と反応容器ＩＯ
の下端部との間のインターフェースに設けられている。
、この反応容器１０の底部には、反応容器１０の外側に
配された供給源のような図示しない供給源からの空気又
はガスを受けいれるための空気プレナム１２が配設され
ている。穿孔板ないしはグレート１４は、プレナム１２
からの加圧された空気又はガスが反応容器１０を通って
上向きに流れうるように、プレナム１２と反応容器ＩＯ
の下端部との間のインターフェースに設けられている。
比較的微細な燃料粒子例えば石炭並びに燃料の燃焼の間
に発生する硫黄を周知のように吸収するための吸収材、
例えば石灰石であってよい粒状材料を床に導入するため
の入口ないしは給送口１６は、反応容器１０の側部壁の
１つを通って形成されている。プレナム１２からの空気
又はガスは５反応容器１０中の粒状材料を流動化し、ガ
ス状の燃焼生成物と合体され、後述するように、煙道ガ
スを生成する。
に発生する硫黄を周知のように吸収するための吸収材、
例えば石灰石であってよい粒状材料を床に導入するため
の入口ないしは給送口１６は、反応容器１０の側部壁の
１つを通って形成されている。プレナム１２からの空気
又はガスは５反応容器１０中の粒状材料を流動化し、ガ
ス状の燃焼生成物と合体され、後述するように、煙道ガ
スを生成する。
サイクロン分離器１８は、反応容器１０に近接して配置
され、ガス通路２０によってこの反応容器１０に連結さ
れている。ガス通、１２０は、反応容器１０の後部壁の
上部に形成された開口から、サイクロン分離器１８の上
部に形成された入口まで延在している。サイクロン分離
器１８は、反応容器１０中の流動床から、煙道ガス及び
これに同伴された粒状材料を受けいれ、慣用される仕方
で作動して、サイクロン分離器１８中に生じた力によっ
て煙道ガスから粒状材料を分離する。
され、ガス通路２０によってこの反応容器１０に連結さ
れている。ガス通、１２０は、反応容器１０の後部壁の
上部に形成された開口から、サイクロン分離器１８の上
部に形成された入口まで延在している。サイクロン分離
器１８は、反応容器１０中の流動床から、煙道ガス及び
これに同伴された粒状材料を受けいれ、慣用される仕方
で作動して、サイクロン分離器１８中に生じた力によっ
て煙道ガスから粒状材料を分離する。
分離された煙道ガスは、熱回収域２４の下流側端に連結
した吸込みファン２６の作用下に、ダクト２２を経て熱
回収域２４に流入する１分離器１８からの分離された固
形物は、分離器１８の出口に連結されたディップレッグ
２８に流入する。
した吸込みファン２６の作用下に、ダクト２２を経て熱
回収域２４に流入する１分離器１８からの分離された固
形物は、分離器１８の出口に連結されたディップレッグ
２８に流入する。
シール容器３０は、反応容器ＩＯの近傍において、分離
器１８の下方に配設してあり、ディップレッグ２８を受
けいれる。グレート３４は、ディップレッグ２８からの
分離された固形物を受入れるための上部室３６と下部室
３８とにシール容器３０を区画するために、シール容器
３０の下部中に配設されている。第１，２図に示すよう
に円筒状の隔壁４０は、ディップレッグ２８のすぐ下方
に延長する中央部のプレナム３８ａとこのプレナム３８
ａを囲むプレナム３８ｂとに下部室３８を区画するため
に、この下部室３８中に配設されている。配管４２ 、
．４４は、図示しないソース例えば反応容器１０の外側
に配されたソースから空気又はガスを導入するために、
プレナム３８ａ、３８ｂにそれぞれ連結されている。空
気又はガスはグレート３６を経て上方に流れ、後述する
ように上部室３６中の分離された粒状材料を流動化する
。
器１８の下方に配設してあり、ディップレッグ２８を受
けいれる。グレート３４は、ディップレッグ２８からの
分離された固形物を受入れるための上部室３６と下部室
３８とにシール容器３０を区画するために、シール容器
３０の下部中に配設されている。第１，２図に示すよう
に円筒状の隔壁４０は、ディップレッグ２８のすぐ下方
に延長する中央部のプレナム３８ａとこのプレナム３８
ａを囲むプレナム３８ｂとに下部室３８を区画するため
に、この下部室３８中に配設されている。配管４２ 、
．４４は、図示しないソース例えば反応容器１０の外側
に配されたソースから空気又はガスを導入するために、
プレナム３８ａ、３８ｂにそれぞれ連結されている。空
気又はガスはグレート３６を経て上方に流れ、後述する
ように上部室３６中の分離された粒状材料を流動化する
。
弁４６．４８は、配管４２．４４中に、これらを通る空
気又はガスの流量を制御するためにそれぞれ設けられて
いる。ダクト５０は、シール容器３０からの粒状材料が
反応容器１０の内部に、そしてその内部に配された流動
床中に移行するように、シール容器３０を反応容器１０
に連結している。
気又はガスの流量を制御するためにそれぞれ設けられて
いる。ダクト５０は、シール容器３０からの粒状材料が
反応容器１０の内部に、そしてその内部に配された流動
床中に移行するように、シール容器３０を反応容器１０
に連結している。
作用について説明すると、入口１６からの粒状材料（燃
料）は、反応容器１０に導入され、吸収材料も必要に応
じて同様に導入することができる。
料）は、反応容器１０に導入され、吸収材料も必要に応
じて同様に導入することができる。
加圧された空気又はガスは、空気プレナム１２に入り、
グレート１４を通過し、反応容器１０中の粒状材料中に
進入し、粒状材料を流動化する６点火バーナー（図示し
ない）は、反応容器１０中に配設してあり１粒状材料（
燃料）を着火させるために燃焼される０粒状材料の温度
が比較的高いレベルに到達すると、入口１６からの追加
の燃料は、反応容器１０に排出される。
グレート１４を通過し、反応容器１０中の粒状材料中に
進入し、粒状材料を流動化する６点火バーナー（図示し
ない）は、反応容器１０中に配設してあり１粒状材料（
燃料）を着火させるために燃焼される０粒状材料の温度
が比較的高いレベルに到達すると、入口１６からの追加
の燃料は、反応容器１０に排出される。
反応容器１０中の粒状材料は５反応容器１０中の熱によ
って自己燃焼し、空気とガス状燃焼生成物との混合物（
以下に煙道ガスと称する）は、反応容器１０を上方に通
過し、反応容器中の比較的微細な粒状材料を同伴する。
って自己燃焼し、空気とガス状燃焼生成物との混合物（
以下に煙道ガスと称する）は、反応容器１０を上方に通
過し、反応容器中の比較的微細な粒状材料を同伴する。
空気プレナム１２及びグレート１４を経て反応容器１０
の内部に導入される空気又はガスの速度は、反応容器１
０中の粒状材料の大きさに従って設定されるので、各室
中に循環流動床が形成される。即ち、流動床中において
粒状材料の実質的な同伴ないしはエルトリニージョンが
生ずる程度まで粒状材料が流動化される。即ち、炉の上
部に移行する煙道ガスは１粒状材料によって実質的に飽
和される。飽和した煙道ガスは、反応容器１０の上部に
至り、ダクト２０中に排出され、サイクロン分離器１８
に流入する。分離器１８では、固体の粒状材料は、煙道
ガスから分離され、ディップレッグ２８を経てシール容
器３０に流入する。分離器１８からの清浄にされた煙道
ガスは、ダクト２２を経て後処理のために熱回収域２４
に供給される。
の内部に導入される空気又はガスの速度は、反応容器１
０中の粒状材料の大きさに従って設定されるので、各室
中に循環流動床が形成される。即ち、流動床中において
粒状材料の実質的な同伴ないしはエルトリニージョンが
生ずる程度まで粒状材料が流動化される。即ち、炉の上
部に移行する煙道ガスは１粒状材料によって実質的に飽
和される。飽和した煙道ガスは、反応容器１０の上部に
至り、ダクト２０中に排出され、サイクロン分離器１８
に流入する。分離器１８では、固体の粒状材料は、煙道
ガスから分離され、ディップレッグ２８を経てシール容
器３０に流入する。分離器１８からの清浄にされた煙道
ガスは、ダクト２２を経て後処理のために熱回収域２４
に供給される。
空気又はガスは、配管４２．４４を経て、プレナム室３
８ａ、３８ｂに供給され、グレート３４を通過し、シー
ル容器３０中の分離された固形物を多少流動化する。分
離済みの粒状固形物は、シール容器３０からダクト５０
及び反応容器１０の後部壁を経て１反応容器１０中の他
の流動床に入り、そこで反応容器１０中の他の固形物と
混合される。
８ａ、３８ｂに供給され、グレート３４を通過し、シー
ル容器３０中の分離された固形物を多少流動化する。分
離済みの粒状固形物は、シール容器３０からダクト５０
及び反応容器１０の後部壁を経て１反応容器１０中の他
の流動床に入り、そこで反応容器１０中の他の固形物と
混合される。
プレナム室３８ａ、３８ｂへの空気流又はガス流は、サ
イクロン１８からシール容器３０を経て反応容器１０に
至る分離済みの固形物の流れを制御すると共に、前述し
た通常の流れの方向と反対の方向に反応容器１０からダ
クト５０を経て分離器１８に向う煙道ガスの逆流をシー
ルするように、弁４６，４８によってそれぞれ制御する
ことができる６プレナム室３８ａに入る空気流又はガス
流は、プレナム室３８ｂに入る流れと無関係に、弁４２
によって制御できるので、プレナム室３８ｂへの空気流
又はガス流に対して相対的に、プレナム室３８ａへの空
気流又はガス流が増大すると、再循環率は減少し、同様
に、プレナム室３８ｂへの空気流又はガス流に対して相
対的に、プレナム室３８ａへの空気流又はガス流が減少
すると、再循環率は増大する。またプレナム室３８ａへ
の空気流又はガス流は、サイクロン分離器１８の作動に
干渉又は影響しないように注意深く制御できる。
イクロン１８からシール容器３０を経て反応容器１０に
至る分離済みの固形物の流れを制御すると共に、前述し
た通常の流れの方向と反対の方向に反応容器１０からダ
クト５０を経て分離器１８に向う煙道ガスの逆流をシー
ルするように、弁４６，４８によってそれぞれ制御する
ことができる６プレナム室３８ａに入る空気流又はガス
流は、プレナム室３８ｂに入る流れと無関係に、弁４２
によって制御できるので、プレナム室３８ｂへの空気流
又はガス流に対して相対的に、プレナム室３８ａへの空
気流又はガス流が増大すると、再循環率は減少し、同様
に、プレナム室３８ｂへの空気流又はガス流に対して相
対的に、プレナム室３８ａへの空気流又はガス流が減少
すると、再循環率は増大する。またプレナム室３８ａへ
の空気流又はガス流は、サイクロン分離器１８の作動に
干渉又は影響しないように注意深く制御できる。
即ち、分離器１８から反応容器１０への固形物の流入量
は、弁４６．４８の開度を変えることによって、所望の
特別の負荷に従って再循環率を調節するように必要に応
じて間接的に制御できる。そのため高価で複雑な計量装
置又は下流側の取扱い機器の使用を必要とせずに、反応
器の負荷を変えることが可能となり、それによって装置
のコストが際立って減少する。
は、弁４６．４８の開度を変えることによって、所望の
特別の負荷に従って再循環率を調節するように必要に応
じて間接的に制御できる。そのため高価で複雑な計量装
置又は下流側の取扱い機器の使用を必要とせずに、反応
器の負荷を変えることが可能となり、それによって装置
のコストが際立って減少する。
前述した実施例は、バランスされた通風方式に係るもの
であるが、配管４２．４４に入る空気又はガスを加圧す
ることによって強制通風操作を利用するようにしてもよ
い。
であるが、配管４２．４４に入る空気又はガスを加圧す
ることによって強制通風操作を利用するようにしてもよ
い。
本発明をその特定の実施例しこついて以上に説明したが
１本発明は、前述した実施例以外にもいろいろと変形し
て実施できるので、前述した特定の構成は、単なる例示
に過ぎず、本発明を限定するものではない。
１本発明は、前述した実施例以外にもいろいろと変形し
て実施できるので、前述した特定の構成は、単なる例示
に過ぎず、本発明を限定するものではない。
第１図は、本発明による流動床燃焼装置を示す概略配列
図、第２図は、第１図の２−２線に沿って切断して示す
横断面図である。 １８・・サイクロン分離器（分離手段）、２４・・熱回
収域（熱回収ユニット）、２８・・ディップレッグ、３
０・・シール容器、４２，４４・・配管、５０・・ダク
ト（返却手段）。
図、第２図は、第１図の２−２線に沿って切断して示す
横断面図である。 １８・・サイクロン分離器（分離手段）、２４・・熱回
収域（熱回収ユニット）、２８・・ディップレッグ、３
０・・シール容器、４２，４４・・配管、５０・・ダク
ト（返却手段）。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）流動床からの煙道ガスと同伴された粒状材料との混
合物を受けて該煙道ガスから該同伴された粒状材料を分
離する分離手段と、分離された該煙道ガスを該分離手段
から熱回収ユニットに移行させる手段と、シール容器と
、該分離手段から該シール容器に分離済みの粒状材料を
移行させるためのディップレッグと、該シール容器から
該流動床に分離済みの粒状材料を返却する返却手段と、
空気又はガスを該シール容器に導入して該シール容器中
の分離された粒状材料を流動化し、該流動床から該ディ
ップレッグを経て該分離手段に向う分離された粒状材料
の逆流に対してシールするための空気又はガス導入手段
と、を有し、該空気又はガス導入手段は、該ディップレ
ッグからの分離された粒状材料の流路と整列された通路
中において空気又はガスを該シール容器に導入するため
の第１の配管と、該第１の配管からの空気又はガスの該
流路を囲む該シール容器の領域に空気又はガスを導入す
るための第２の配管とを備えている流動床燃焼装置。 ２）流動床燃焼装置を制御する制御方法において、煙道
ガスと同伴された粒状材料との混合物を流動床から受け
、同伴された粒状材料を該煙道ガスから分離し、分離済
みの煙道ガスを該分離手段から熱回収ユニットに移行さ
せ、分離済みの粒状材料を該分離手段からシール容器に
移行させ、分離済みの該粒状材料を該シール容器から該
流動床に戻し、空気又はガスを該シール容器に導入して
該シール容器中の分離済みの粒状材料を流動化し、分離
済みの粒状材料の該流動床から該分離手段への逆流に対
してシールする各工程を含み、前記の導入する工程が、
該シール容器からの分離済みの粒状材料の流路に整列さ
れた通路中において、空気又はガスを該シール容器に導
入する工程と、該通路を囲む該シール容器の領域に空気
又はガスを導入する工程とを含む制御方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/395,864 US4955295A (en) | 1989-08-18 | 1989-08-18 | Method and system for controlling the backflow sealing efficiency and recycle rate in fluidized bed reactors |
| US395864 | 1989-08-18 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0391603A true JPH0391603A (ja) | 1991-04-17 |
| JPH0610526B2 JPH0610526B2 (ja) | 1994-02-09 |
Family
ID=23564857
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2215122A Expired - Lifetime JPH0610526B2 (ja) | 1989-08-18 | 1990-08-16 | 流動床燃焼方法及び装置 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4955295A (ja) |
| EP (1) | EP0413611B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0610526B2 (ja) |
| CN (1) | CN1023150C (ja) |
| CA (1) | CA1292148C (ja) |
| ES (1) | ES2050379T3 (ja) |
| PT (1) | PT95032B (ja) |
Families Citing this family (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3922765A1 (de) * | 1989-07-11 | 1991-01-17 | Babcock Werke Ag | Feuerung, insbesondere wirbelschichtfeuerung |
| US5037617A (en) * | 1990-01-04 | 1991-08-06 | Stone & Webster Engineering Corporation | Apparatus for the return of particulate solids through a cyclone separator to a vessel |
| US5343631A (en) * | 1991-04-01 | 1994-09-06 | Amax Coal West, Inc. | Treatment of friable materials in fluid bed reactors |
| FI89535C (fi) * | 1991-04-11 | 1997-07-22 | Tampella Power Oy | Foerbraenningsanlaeggning |
| US5140950A (en) * | 1991-05-15 | 1992-08-25 | Foster Wheeler Energy Corporation | Fluidized bed combustion system and method having an integral recycle heat exchanger with recycle rate control and backflow sealing |
| US5325796A (en) * | 1992-05-22 | 1994-07-05 | Foster Wheeler Energy Corporation | Process for decreasing N2 O emissions from a fluidized bed reactor |
| US5510085A (en) * | 1992-10-26 | 1996-04-23 | Foster Wheeler Energy Corporation | Fluidized bed reactor including a stripper-cooler and method of operating same |
| US5325823A (en) * | 1992-12-24 | 1994-07-05 | Foster Wheeler Energy Corporation | Large scale fluidized bed reactor |
| NL9300666A (nl) * | 1993-04-20 | 1994-11-16 | Bronswerk Heat Transfer Bv | Inrichting voor het uitvoeren van een fysisch en/of chemisch proces, zoals een warmtewisselaar. |
| US5395596A (en) * | 1993-05-11 | 1995-03-07 | Foster Wheeler Energy Corporation | Fluidized bed reactor and method utilizing refuse derived fuel |
| US5347954A (en) * | 1993-07-06 | 1994-09-20 | Foster Wheeler Energy Corporation | Fluidized bed combustion system having an improved pressure seal |
| US5537941A (en) * | 1994-04-28 | 1996-07-23 | Foster Wheeler Energy Corporation | Pressurized fluidized bed combustion system and method with integral recycle heat exchanger |
| NL1005514C2 (nl) * | 1997-03-12 | 1998-09-15 | Bronswerk Heat Transfer Bv | Inrichting voor het uitvoeren van een fysisch en/of chemisch proces, zoals een warmtewisselaar. |
| NL1005517C2 (nl) * | 1997-03-12 | 1998-09-15 | Bronswerk Heat Transfer Bv | Inrichting voor het uitvoeren van een fysisch en/of chemisch proces, zoals een warmtewisselaar. |
| NL1005518C2 (nl) * | 1997-03-12 | 1998-09-15 | Bronswerk Heat Transfer Bv | Inrichting voor het uitvoeren van een fysisch en/of chemisch proces, zoals een warmtewisselaar. |
| US5964085A (en) * | 1998-06-08 | 1999-10-12 | Siemens Westinghouse Power Corporation | System and method for generating a gaseous fuel from a solid fuel for use in a gas turbine based power plant |
| FI110205B (fi) | 1998-10-02 | 2002-12-13 | Foster Wheeler Energia Oy | Menetelmä ja laite leijupetilämmönsiirtimessä |
| FI20096170A (fi) * | 2009-11-10 | 2011-05-11 | Foster Wheeler Energia Oy | Menetelmä ja järjestely polttoaineen syöttämiseksi kiertoleijupetikattilaan |
| FI122040B (fi) * | 2009-11-10 | 2011-07-29 | Foster Wheeler Energia Oy | Menetelmä ja järjestely polttoaineen syöttämiseksi kiertoleijupetikattilaan |
| US9557115B2 (en) | 2010-10-28 | 2017-01-31 | General Electric Technology Gmbh | Orifice plate for controlling solids flow, methods of use thereof and articles comprising the same |
| US9617087B2 (en) * | 2010-10-28 | 2017-04-11 | General Electric Technology Gmbh | Control valve and control valve system for controlling solids flow, methods of manufacture thereof and articles comprising the same |
| DE102015105949A1 (de) * | 2015-04-18 | 2016-10-20 | Pn Power Plants Ag | Verfahren zur Verbrennung von festen brennbaren Stoffen in einer Feuerungsanlage |
| US10429064B2 (en) | 2016-03-31 | 2019-10-01 | General Electric Technology Gmbh | System, method and apparatus for controlling the flow direction, flow rate and temperature of solids |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1381382A (fr) * | 1963-10-09 | 1964-12-14 | Procédé et appareillage perfectionnés pour le transfert de matières pulvérulentes | |
| US4419965A (en) * | 1981-11-16 | 1983-12-13 | Foster Wheeler Energy Corporation | Fluidized reinjection of carryover in a fluidized bed combustor |
| US4457289A (en) * | 1982-04-20 | 1984-07-03 | York-Shipley, Inc. | Fast fluidized bed reactor and method of operating the reactor |
| US4604972A (en) * | 1985-03-11 | 1986-08-12 | Foster Wheeler Energy Corporation | Seal assembly for a vapor generator |
| US4738569A (en) * | 1986-09-16 | 1988-04-19 | Combustion Engineering, Inc. | Apparatus for fluidizing a particulate material in a conveying gas |
| DD262559A3 (de) * | 1986-11-06 | 1988-12-07 | Bergmann Borsig Veb | Verfahren und einrichtung zur trocknung und verbrennung von brenn- und abfallstoffen, insbesondere feuchter rohbraunkohle |
| SE455726B (sv) * | 1986-12-11 | 1988-08-01 | Goetaverken Energy Ab | Forfarande vid reglering av kyleffekten i partikelkylare samt partikelkylare for pannor med cirkulerande fluidiserad bedd |
| US4781574A (en) * | 1987-05-08 | 1988-11-01 | Foster Wheeler Development Corporation | Method and system for controlling cyclone collection efficiency and recycle rate in fluidized bed reactors |
| US4860694A (en) * | 1988-09-12 | 1989-08-29 | The Babcock & Wilcox Company | Controlled discharge from a standpipe containing particulate materials |
-
1989
- 1989-08-18 US US07/395,864 patent/US4955295A/en not_active Expired - Fee Related
- 1989-09-26 CA CA000613279A patent/CA1292148C/en not_active Expired - Fee Related
-
1990
- 1990-08-16 JP JP2215122A patent/JPH0610526B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1990-08-17 PT PT95032A patent/PT95032B/pt not_active IP Right Cessation
- 1990-08-18 CN CN90107036.XA patent/CN1023150C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1990-08-20 ES ES90309090T patent/ES2050379T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1990-08-20 EP EP90309090A patent/EP0413611B1/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES2050379T3 (es) | 1994-05-16 |
| CN1049550A (zh) | 1991-02-27 |
| PT95032A (pt) | 1992-05-29 |
| EP0413611B1 (en) | 1994-01-19 |
| CA1292148C (en) | 1991-11-19 |
| PT95032B (pt) | 1998-06-30 |
| CN1023150C (zh) | 1993-12-15 |
| US4955295A (en) | 1990-09-11 |
| EP0413611A1 (en) | 1991-02-20 |
| JPH0610526B2 (ja) | 1994-02-09 |
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