JPH0389044A - 流体封入式防振マウント - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （技術分野） 本発明は、内部に封入された流体の流動に基づいて所定
の防振効果を得るようにした防振マウントに係り、特に
かかる流体の流動にて発揮される防振効果が切換制御可
能とされることによって、防振性能の向上が有利に図ら
れ得る流体封入式防振マウントに関するものである。

（背景技術） 近年、各種防振連結体に対する要求特性が高度化し、そ
の防振機能を専らゴム弾性体に求めていた従来の防振ゴ
ムでは、対応が困難となってきているために、各種の検
討、改良が加えられてきており、その一つの方策として
、流体の封入化が提案されている。

そして、かかる流体を封入した防振連結体の一種として
、特開昭５３−５３７６号公報等に示されている如く、
防振連結される部材に対してそれぞれ取り付けられる、
振動入力方向に所定距離を隔てて対向配置された第一の
支持金具および第二の支持金具を、それらの間に介装さ
れたゴム弾性体にて一体的に連結すると共に、それら第
一及び第二の支持金具間に、それぞれ所定の非圧縮性流
体が封入されてなる、振動が入力される受圧室と、容積
可変の平衡室とを形威し、更にそれら受圧室と平衡室と
を互いに連通ずるオリフィス通路を設けてなる構造の流
体封入式防振マウントが知られている。即ち、このよう
な流体封入式防振マウントにあっては、第一及び第二の
支持金具間への振動入力時にオリフィス通路内を流動せ
しめられる流体の共振作用に基づいて、ゴム弾性体のみ
では得られない、優れた防振効果が発揮され得ることと
なるのである。

ところで、このような防振マウントは、例えば、自動車
用エンジンマウントやデフマウント等として好適に用い
られることとなるが、通常、そのような部位に用いられ
る防振マウントに対しては、車両の走行状態等に応じて
複数種の振動が入力されることとなり、そして、それぞ
れの振動を有効に防振するために、各振動に応じて、相
異なる防振特性が要求される場合がある。例えば、自動
車用エンジンマウントにあっては、車両停車時には、２
０〜３０Ｈｚ程度のアイドリング振動に対する低動ばね
特性が要求される一方、車両の通常走行時には、シェイ
ク等の１０Ｈｚ前後の低周波振動に対する高減衰特性と
、こもり音等の１００触前後の高周波振動に対する低動
ばね特性とが要求され、更に、車両の発進時や加減速時
におけるワインドアップ振動や悪路走行時におけるバウ
ンス等の過渡的な大振幅振動に対しては、より一層大き
な減衰特性が要求されることとなる。

しかしながら、前述の如き、従来の流体封入式防振マウ
ントにあっては、流体の共振作用による防振効果が、オ
リフィス通路に設定された限られた周波数域でしか有効
には発揮され得ないために、例えば、エンジン・シェイ
ク等に相当する低周波数域の振動入力時に、その内部を
流動せしめられる流体の共振作用によって高減衰効果が
発揮され得るようにオリフィス通路をチューニングした
場合、それよりも高い周波数域の振動入力時に、かかる
オリフィス通路を通じての流体の流動抵抗が著しく増大
して、マウントの著しい高動ばね化が惹起されてしまい
、アイドリング振動やこもり音等の中乃至高周波振動に
対する防振性能が著しく低下するといった不具合を有し
ていたのである。

そこで、そのようなオリフィス通路の閉塞化に起因する
マウントの高動ばね化を回避するために、特開昭５７−
９３４０号公報等には、一方の面に受圧室内の液圧が、
他方の面に平衡室内の液圧が、それぞれ及ぼされる可動
部材を、前記受圧室と平衡室とを仕切る仕切壁に対して
、所定寸法変位可能に配設、保持せしめることにより、
該可動部材の変位に基づいて、受圧室内の液圧上昇を解
消せしめるようにしたものが開示されている。

しかしながら、このような可動部・材による液圧吸収機
構は、その構造上、オリフィス通路内を流動せしめられ
る流体によって防振されるべき振動との振幅の差が小さ
い振動に対しては、該オリフィス通路による防振効果を
阻害することなくチューニングすることが難しく、その
効果が得られ難いのであり、それ故、例えば、前述の如
く、オリフィス通路を、その内部を流動せしめられる流
体によって、シェイク等の低周波振動に対する減衰効果
が発揮され得るようにチューニングした場合、それに近
い振幅を有するアイドリング振動に対しては、かかる液
圧吸収機構によっても、マウントの高動ばね化を回避す
ることが極めて困難であったのである。

更にまた、かかる液圧吸収機構にあっては、オリフィス
通路内を流動せしめられる流体による防振効果が発揮さ
れるべき低周波振動の入力時においても、その可動部材
の変位量だけ受圧室内の液圧が吸収されてしまい、その
分だけ該オリフィス通路内を流動せしめられる流体量が
減少するために、かかるオリフィス通路による防振効果
が低下することとなり、それ故、前述の如きワインドア
ップ振動やバウンス等の過渡的な大振幅振動に対する充
分な減衰特性が得られ難くなるといった不具合をも有し
ていたのである。

（解決課題） ここにおいて、本発明は、上述の如き事情を背景として
為されたものであって、その解決課題とするところは、
流体の流動に基づいて発揮される防振効果を切換制御す
ることができ、入力振動に応じて、所望の防振特性を選
択的に得ることのできる流体封入式防振マウントを提供
することにある。

（解決手段） そして、かかる課題を解決するために、本発明にあって
は、（ａ）振動入力方向に所定距離を隔てて対向配置さ
れた、防振連結されるべき部材に対してそれぞれ取り付
けられる第一の支持金具および第二の支持金具と、（ｂ
）該第一の支持金具と該第二の支持金具との間に介装さ
れて、それらを弾性的に連結する筒状のゴム弾性体と、
（ｃ）前記第一の支持金具および前記第二の支持金具に
それぞれ取り付けられて、前記ゴム弾性体の両側開口を
それぞれ閉塞せしめることにより、該ゴム弾性体の内部
に所定の非圧縮性流体が封入された流体室を形成する第
一の可撓性膜および第二の可撓性膜と、（ｄ）前記第一
の支持金具にて支持せしめられて、前記流体室内におい
て、前記振動入力方向に対して略直角な方向に広がり、
該流体室内を仕切るように配されることによって、前記
第一の可撓性膜との間に容積可変の第一の平衡室を画成
する第一の仕切部材と、（ｅ）前記第二〇支持金具にて
支持せしめられて、前記流体室内において、前記振動入
力方向に対して略直角な方向に広がり、該流体室内を仕
切るように配されることにより、前記第一の仕切部材と
の間に振動が入力される受圧室を画成すると共に、前記
第二の可撓性膜との間に容積可変の第二の平衡室を画成
する第二の仕切部材と、（ｆ）前記第一の仕切部材に設
けられた、前記受圧室内を前記第一の平衡室内に連通せ
しめ、それら両室間での流体の流動を許容する第一のオ
リフィス通路と、（ｇ）前記第二の仕切部材に設けられ
た、前記受圧室内を前記第二の平衡室内に連通せしめ、
それら両室間での流体の流動を許容する、前記第一のオ
リフィス通路よりも断面積／長さの比が小なる第二のオ
リフィス通路と、（ｈ）前記第一のオリフィス通路を通
しての、前記受圧室と前記第一の平衡室との間での流体
の流動を阻止せしめ、該第一のオリフィス通路による連
通状態を制御する第一の切換制御手段と、（ｉ）前記第
二の仕切部材によって所定寸法変位可能に保持せしめら
れ、その一方の面に前記受圧室内の液圧が、他方の面に
前記第二の平衡室内の液圧が、それぞれ及ぼされること
により、それら受圧室内と第二の平衡室内との液圧差を
吸収する方向に変位せしめられる可動部材と、（ｊ）該
可動部材における前記受圧室内と前記第二の平衡室内と
の液圧差に基づく変位を実質的に阻止せしめ、該可動部
材の作動状態を制御する第二の切換制御手段とを、有す
る流体封入式防振マウントを、その特徴とするものであ
る。

（実施例） 以下、本発明を更に具体的に明らかにするために、本発
明の実施例について、図面を参照しつつ、詳細に説明す
ることとする。

先ず、第１図には、本発明を自動車用エンジンマウント
に対して適用したものの一具体例が示されている。かか
る図において、１０および１２は、それぞれ、第一の支
持金具および第二の支持金具であって、振動入力方向（
第１図中、上下方向）に所定距離を隔てて対向配置され
ていると共に、それらの対向面間には、ゴム弾性体１４
が介装されており、該ゴム弾性体１４によって、それら
第一及び第二の支持金具１０．１２が、弾性的に連結せ
しめられている。そして、図示はされていないが、かか
るエンジンマウントにあっては、その第一及び第二の支
持金具１０．１２において、車体側およびエンジンユニ
ット側の何れか一方ニ取り付けられ、それらの間に介装
せしめられることとなり、それによって該エンジンユニ
ットを車体に対して防振支持せしめるようになっている
のである。また、そのような装着状態下、かがるエンジ
ンマウントには、第一及び第二の支持金具１０゜１２間
に対して、それら両金具１ｏ、１２の対向方向に、主た
る振動が入力せしめられることとなる。

より詳細には、前記第一の支持金具１ｏは、有底円筒形
状を呈しており、その開口縁部には、径方向外方に延び
る外フランジ部１６が一体的に設けられている。また一
方、前記第二の支持金具１２は、有底円筒形状を呈して
おり、その周壁部が開口側端部において拡径されること
によって１段付部１８が形成されている。

そして、これら第一の支持金具１ｏと第二の支持金具１
２とは、それぞれの開口側において互いに対向する状態
で、所定距離を隔てて同心的に配置せしめられている。

また、かかる第一の支持金具１０および第二の支持金具
１２には、それぞれの底部において、外方に突出する取
付ボルト２ｏ、２２が一体的に設けられており、これら
の取付ボルト２０．２２によって、第一及び第二の支持
金具１０．１２が、車体側及びエンジンユニット側の何
れか一方に、各々取り付けられるようになっているので
ある。

また、前記ゴム弾性体１４は、円筒形状をもって形成さ
れており、その軸方向中央部において、円環板形状を呈
する規制金具２４が、埋設状態下に配されて加硫接着さ
れている一方、その軸方向一端側には、外周縁部にかし
め部２６を有する円環形状の第一の連結金具２８が、ま
た軸方向他端側には、環状のかしめ金具３０が溶着され
てなる円環板形状の第二の連結金具３２が、それぞれ、
加硫接着されることによって一体的に設けられている。

なお、かかる第二の連結金具３２にあっては、外方に突
出するストッパ部３４を、一体向に備えている。

そして、かかるゴム弾性体１４は、前記第一の支持金具
１０と第二の支持金具１２との対向面間に介装せしめら
れ、第一の連結金具２８におけるかしめ部２６が、第一
の支持金具１ｏの外フランジ部１６に対してかしめ固定
される一方、第二の連結金具３２に固着されたかしめ金
具３ｏが、第二の支持金具１２の段付部１８に対してか
しめ固定されることにより、その軸方向両端部が、かか
る第一および第二の支持金具１０．１２に対して、それ
ぞれ固定的に取り付けられている。

また、かかるゴム弾性体１４における軸方向両側の開口
部には、それぞれ円形シート状を呈するゴム弾性膜から
なる第一のダイヤフラム３６および第二のダイヤフラム
３８が配されており、それぞれ、その外周縁部を、前記
第一の支持金具１゜と第一の連結金具２８との間若しく
は前記第二の支持金具１２と第二の連結金具３２との間
で挟持されることによって配設されている。そして、そ
れら第一のダイヤフラム３６および第二のダイヤフラム
３８にて、ゴム弾性体１４の両側開口が液密に閉塞され
ているのであり、それによって、該ゴム弾性体１４の内
部が、外部空間に対して密閉されている。なお、第一の
ダイヤフラム３６と第一の支持金具１０との間および第
二のダイヤフラム３８と第二の支持金具１２との間には
、それら第一及び第二のダイヤフラム３６．３８の膨出
変形を許容する、第一の空間５０および第二の空間５２
が、それぞれ両底されている。

更にまた、この密閉されたゴム弾性体１４の内部には、
水やアルキレングリコール、ポリアルキレングリコール
、シリコーン油、或いはそれらの混合液等、所定の非圧
縮性流体が封入されており、それによって、該ゴム弾性
体１４内に流体室が形成されている。なお、かかる流体
の封入は、例えば、前記第一の連結金具２８に対する第
一の支持金具１０のかしめ固定、或いは第二の連結金具
３２に対する第二の支持金具１２のかしめ固定を、所定
の流体中にて行なうこと等によって、有利に為され得る
こととなる。

さらに、かかる流体室内には、それぞれ略円盤形状を呈
する第一の仕切部材４０および第二の仕切部材４２が、
その外周縁部を、前記第一のダイヤフラム３６乃至は第
二のダイヤフラム３８と共に、第一の支持金具１０と第
一の連結金具２８との間乃至は第二の支持金具１２と第
二の連結金具３２との間で挟持されることによって、そ
れぞれ振動入力方向に直角な方向に広がる状態で、且つ
互いに振動入力方向に所定距離を隔てて配されている。

すなわち、これら第一の仕切部材４０および第二の仕切
部材４２にて、上記流体室内が３つの室に仕切られてい
るのであり、それによって、該第一の仕切部材４０と第
二の仕切部材４２との間に、防振すべき振動が入力され
て、ゴム弾性体１４の弾性変形に基づく内圧変動が生ぜ
しめられる受圧室４４が形成されていると共に、第一の
仕切部材４０と第一のダイヤフラム３６との間および第
二の仕切部材４２と第二のダイヤフラム３８との間には
、それぞれダイヤフラム３６．３８の弾性変形に基づい
て内圧変動が吸収乃至は軽減される、容積可変の第一の
平衡室４６および第二の平衡室４８が、それぞれ形成さ
れているのである。

また、そこにおいて、前記第一の仕切部材４０にあって
は、軸方向に重ね合わせられた上下二枚の仕切板金具５
４．５６によって構成されており、それら上下仕切板金
具５４．５６の重ね合わせ面間には、その外周縁部に位
置して、周方向に所定長さで延びる環状通路が形成され
ていると共に、その中央部に位置して、上側仕切板金具
５４に設けられた通孔６０を通して第一の平衡室４６内
に連通せしめられた連通空所６２が形成されている。

そして、かかる環状通路の一端側か受圧室４４内に連通
せしめられる一方、その他端側か、連通空所６２を通じ
て、第一の平衡室４６内に連通せしめられることにより
、該環状通路にて、それら両室４４．４６間での流体の
流動を許容する第一のオリフィス通路６４が形成されて
いるのである。

また一方、前記第二の仕切部材４２にあっては、軸方向
に重ね合わせられた上下二枚の仕切板金具６６．６日に
よって構成されている。そして、８亥第二の仕切部材４
２の外周縁部には、それら仕切板金具６６．６８間を周
方向に所定長さで延びる環状空所が形成されており、該
環状空所の両端部が受圧室４４および第二の平衡室４８
内にそれぞれ連通せしめられることによって、該環状空
所にて、それら両室４４．４８間での流体の流動を許容
する第二のオリフィス通路７０が形成されているのであ
る。

そして、これら第一のオリフィス通路６４および第二の
オリフィス通路７０内には、それぞれ、振動入力時に生
ぜしめられる受圧室４４と第一及び第二の平衡室４６．
４８との相対的な内圧差に基づいて、それぞれの液室間
での流体の流動が生ぜしめられることとなり、以てそれ
ら第一のオリフィス通路６４および第二のオリフィス通
路７０内を流動せしめられる流体の共振作用に基づいて
、それぞれ所定の防振効果が発揮され得ることとなるの
である。

またごこれら第一及び第二のオリフィス通路６４．７０
にあっては、その流路長さが有利に確保され得ることか
ら、その内部を流動せしめられる流体の共振周波数が、
低周波数域に有利に設定され得ることとなるが、特に本
実施例では、その（断面積／長さ）の比が、第一のオリ
フィス通路６４よりも第二のオリフィス通路７０の方が
小さくなるように設定されている。そして、それによっ
て、該第一のオリフィス通路６４内を流動せしめられる
流体の共振作用に基づいて、アイドリング振動に相当す
る２０〜３０Ｈｚ程度の中周波数域の振動入力時に低動
ばね効果が発揮され得るように、一方、第二のオリフィ
ス通路７０内を流動せしめられる流体の共振作用に基づ
いて、シェイク等に相当する１０Ｈｚ前後の低周波数域
の振動入力時に高減衰効果が発揮され得るように、それ
ら第一及び第二のオリフィス通路６４．７０に対するチ
ュニングが為されているのである。

さらに、上述の如き第一のオリフィス通路６４を第一の
平衡室４６内に連通せしめる前記連通空所６２内には、
通孔６０および第一のダイヤフラム３６を貫通して第一
の空間５０内に突出する脚部を備えた、傘型の弁体７２
が収容配置されている。なお、かかる弁体７２の脚部外
周面は、第一のダイヤフラム３６に対して加硫接着され
ており、第一の平衡室４６内の液密性が、確保され得る
ようになっている。

そして、この弁体７２における、第一の空間５０内に突
出位置せしめられた脚部の端部には、可動芯体７４が一
体的に設けられており、第一の支持金具１０に固設され
た固定芯体７６との間に介装されたコイルスプリング７
８にて、常時、受圧室４４側（図中、下方）に向かつて
付勢されている。そして、それによって、かかる弁体７
２は、下側仕切板金具５６に対する当接位置に保持せし
められるようになっているのであり、かかる状態下、上
側仕切板金具５４に設けられた通孔６０が、開口状態に
維持され得るようになっているのである。

また、これら可動芯体７４および固定芯体７６の周囲に
は、ソレノイドコイル８ｏが配設され、取付金具８２．
８４によって、第一の支持金具１０に対して固定的に支
持せしめられている。なお、図中、８６は、ソレノイド
コイル８０に対する給電用のリード線である。そして、
それによって該ソレノイドコイル８０を励磁することに
より、第２図に示されている如く、可動芯体７４が、コ
イルスプリング７８の付勢力に抗して吸引されて、前記
弁体７２が、上側仕切板金具５４に対する当接位置に保
持せしめられることとなるのであり、以て該上側仕切板
金具５４に設けられた通孔６゜が閉塞状態に維持され得
るようになっている。

すなわち、このソレノイドコイル８ｏに対する励磁電流
の供給を制御することによって、連通空所６２を第一の
平衡室４６に連通する通孔６０を、開口状態と閉塞状態
とに切り換えることができるのであり、延いては、かか
る連通空所６２を通じて第一の平衡室４６内に連通せし
められる、前記第一のオリフィス通路６４の連通状態が
、連通／遮断制御せしめられることとなるのである。な
お、このことから明らかなように、本実施例においては
、弁体７２とそれを駆動するソレノイド機構とによって
、第一の切換制御手段が構成されているのである。

また一方、受圧室４４と第二の平衡室４８とを仕切る前
記第二の仕切部材４２の中央部分には、上下仕切板金具
６６．６８の重ね合わせ面間において、それら上下仕切
板金具６６．６８に設けられた透孔９０．９２を通じて
、受圧室４４および第二の平衡室４８内にそれぞれ連通
されてなる、所定厚さの円板形状を有する収容空所８８
が形成されていると共に、かかる収容空所８８内に対し
て、該収容空所８８の厚さよりも薄い肉厚をもって形成
された、円板形状の可動板９４が収容配置せしめられて
いる。

そして、かかる可動板９４は、透孔９０．９２を通じて
、その両側面に及ぼされる受圧室４４内の液圧と第二の
平衡室４８内の液圧との差に基づいて、収容空所８８の
内面に対する当接にて規制される所定寸法だけ変位せし
められることから、その変位に伴って生ぜしめられる、
受圧室４４と第二の平衡室４日との間での実質的な流体
の流動およびかかる流動流体の共振作用に基づいて、振
動入力時における受圧室４４内の液圧吸収効果およびマ
ウントの低動ばね効果が発揮され得ることとなるのであ
る。

なお、この可動板９４にあっては、振幅の大きな前記ア
イドリング振動やシェイク等の低乃至中周波数域の振動
入力によって生ぜしめられる、受圧室４４内の液圧変動
を全て吸収してしまわないように、その変位量が規制さ
れており、それによって、かかる可動板９４による低動
ばね効果は、実質上、こもり音等に相当する１００Ｈｚ
前後の高周波小振幅振動の入力時においてのみ、有効に
発揮され得るようにチューニングされているのである。

更にまた、前記第二の平衡室４８を両底する第二のダイ
ヤフラム３８には、その中央部分に略円板状を有する遮
断板９６が埋設状態下に一体的に加硫接着せしめられて
いる一方、第二の空間５２の内部には、作動軸９８が軸
方向に往復移動可能とされた駆動モータ１００が収容さ
れ、保持筒体１０２を介して、第二の支持金具１２に対
して固定的に取り付けられている。なお、図中、１０４
は、駆動モータ１００に対する通電用のリード線である
。

そして、かかる駆動モータ１００の作動輪９日が、遮断
板９６に対して連結されていることにより、かかる遮断
板９６が、駆動モータ１００の作動に従って、第一の支
持金具１０と第二の支持金具１２との対向方向に所定距
離だけ移動せしめられるようになっている。また、そこ
において、かかる遮断板９６は、第一の支持金具１２側
に移動せしめられることによって、該遮断板９６が、前
記第二の仕切部材４２に対して当接するようになってお
り、それによって、該第二の仕切部材４２に設けられた
透孔９２が、かかる遮断板９６にて遮断されるようにな
っているのである。

すなわち、この遮断板９６を駆動する駆動モータ１００
に対する通電を切り換え、その作動を制御することによ
って、第二の仕切部材４２内に形成された収容空所８８
を第二の平衡室４８に連通する透孔９２を、開口状態と
閉塞状態とに切り換えることができるのであり、そして
、かかる閉塞状態下においては、収容空所８８内を通し
ての、受圧室４４内と第二の平衡室４日内との間での、
実質的な流体の流動が完全に阻止され、該収容空所８８
内に収容配置された可動板９４の変位に伴う受圧室４４
内の液圧吸収も完全に回避され得ることとなるのである
。なお、このことから明らかなように、本実施例におい
ては、遮断板９６とそれを駆動するモータ機構とによっ
て、第二の切換制御手段が構成されているのである。

従って、かくの如き構成のエンジンマウントにあっては
、その装着状態下、第一の支持金具１０と第二の支持金
具１２との間に振動が入力されると、受圧室４４内に液
圧変動が惹起されて、第一及び第二の平衡室４６．４８
との間で内圧差が生せしめられることとなるが、その入
力される振動に応じて、換言すれば車両の速度センサや
加速度センサ、或いは路面センサ等の車両の走行状態検
出器の出力値等に基づいて、弁体７２および遮断板９６
を切換駆動せしめることにより、各液室間で、第一のオ
リフィス通路６４、第二のオリフィス通路７０および収
容空所８８を通じての流体の流動が適宜生せしめられ、
以てこれら第一及び第二のオリフィス通路６４．７０お
よび収容空所８８を通して流動せしめられる流体の流動
作用乃至は共振作用に基づく所定の防振効果が、入力振
動に応して有効に享受され得ることとなるのである。

より具体的には、先ず、車両の停車状態下においては、
主として、２０〜３０Ｈｚ程度の中周波小振幅振動に相
当するエンジンのアイドリング振動に対する低動ばね特
性が要求されるが、その場合には、第１図に示されてい
るように、弁体７２が、通孔６０を開口する位置に保持
せしめられることとなる。即ち、かかる状態下では、受
圧室４４内が、第一のオリフィス通路６４および第二の
オリフィス通路７０を通じて、それぞれ第一の平衡室４
６および第二の平衡室４８内に連通されているが、前述
の如く、第一のオリフィス通路６４の方が、第二のオリ
フィス通路７０よりも、その内部を流動せしめられる流
体の共振周波数を高くするために、（断面積／長さ）の
比が大きく設定されていることから、その内部を流動せ
しめられる流体の流動抵抗が、第二のオリフィス通路７
０よりも第一のオリフィス通路６４の方が小さく、その
ために、振動入力時に生ぜしめられる受圧室４４内の液
圧変動は、専ら、第一のオリフィス通路６４を通じての
第一の平衡室４６との間での流体の流動を生ぜしめ、第
二のオリフィス通路７０は実質的に閉塞状態に維持され
ることとなる。

そして、それ故、このようにソレノイドコイル８０を励
磁することなく、第一のオリフィス通路６４を連通状態
と為した状態下では、該第一のオリフィス通路６４内を
流動せしめられる流体の共振作用に基づく防振効果が有
効に発揮され得るのであり、それによってアイドリング
振動に対する低動ばね特性が発揮され得て、優れた防振
性能が実現され得ることとなるのである。

なお、かかるアイドリンク振動入力時には、第１図に示
されているように、駆動モータ１００を作動させて、遮
断板９６にて透孔９２を閉塞することが望ましく、それ
によって、可動板９４の変位に伴う受圧室４４内の液圧
の逃げが完全に防止され、第一のオリフィス通路６４内
を流動せしめられる流体の流動量が有利に確保され得る
ことから、かかる第一のオリフィス通路６４内を流動せ
しめられる流体による低動ばね効果が、より有効に発揮
され得ることとなる。

次に、車両の通常走行状態下においては、主として、１
０Ｈｚ前後の低周波大振幅振動に相当するシ土イク等に
対する高減衰特性と、１００　Ｈｚ前後の高周波小振幅
振動に相当するこもり音等に対する低動ばね特性とが、
共に要求されることとなるが、その場合には、第２図に
示されているように、弁体７２が、通孔６０を閉塞する
位置に保持される一方、遮断板９６が、透孔９２を開口
する位置に保持されることとなる。即ち、かかる状態下
では、第一のオリフィス通路６４が閉塞せしめられて、
受圧室４４内が、第二のオリフィス通１７０および収容
空所８８を通じて、第二の平衡室４８内にだけ連通され
ているのであり、更にそこにおいて、低周波大振幅振動
の入力時には、可動板９４の変位が規制されるために、
収容空所８８を通じての流体の流動が実質的に阻止され
ることとなる一方、高周波小振幅振動の入力時には、第
二のオリフィス通路７０内の流動抵抗が増大するために
、該第二のオリフィス通路７０が実質的に閉塞状態とな
るのである。

そして、それ故、このようにソレノイドコイル８０を励
磁し、第一のオリフィス通路６４を閉塞する一方、遮断
板９６による透孔９２の閉塞を解除し、収容空所８８を
通じての流体の流動を許容せしめた状態下では、低周波
大振幅振動の入力時には第二のオリフィス通路７０内を
流動せしめられる流体の共振作用に基づく高減衰効果が
、また高周波小振幅振動の入力時には収容空所８８を通
じて流動せしめられる流体による低動ばね効果が、それ
ぞれ発揮され得るのであり、それによってシェイク等に
対する高減衰特性と、こもり音等に対する低動ばね特性
とが、共に有効に発揮され得て、何れの振動に対しても
優れた防振性能が実現され得ることとなるのである。

更にまた、車両の発進時や急加減速時等において、バウ
ンス等の特に大きな振幅の低周波振動が入力された場合
には、より一層高い減衰特性が要求されることとなるが
、その場合には、第３図に示されているように、駆動モ
ータ１００が作動せしめられて、弁体７２が、通孔６０
を閉塞する位置に保持されることとなる。

そして、かかる状態下では、可動板９４の変位に伴う受
圧室４４内の液圧の逃げが完全に防止され、第二のオリ
フィス通路７０内を流動せしめられる流体の流動量が有
利に確保され得ることから、かかる第二のオリフィス通
路７０内を流動せしめられる流体による減衰効果が、よ
り有効に発揮され得るのであり、それによって、バウン
ス等の大振幅振動に対する優れた防振性能が有利に実現
され得ることとなるのである。

また、上述の如きエンジンマウントにあっては、受圧室
４４の両側に位置して、第一の仕切部材４０および第二
の仕切部材４２にて仕切られた、第一の平衡室４６およ
び第二の平衡室４８が形成されており、かかる第一の仕
切部材４０に対して第一のオリフィス通路６４が、また
第二の仕切部材４２に対して第二のオリフィス通路７０
が、それぞれ別個に形成されてなる構造とされているこ
とから、それら両オリフィス通路６４．７０を、共に充
分に長い流路長さをもって形成することができ、その設
計自由度が有利に確保され得ると共に、上述の如き、オ
リフィス効果をより有効に得ることができるといった利
点をも有しているのである。

以上、本発明の実施例について詳述してきたが、これは
文字通りの例示であって、本発明は、かかる具体例にの
み限定して解釈されるものではない。

例えば、第一及び第二のオリフィス通路の具体的形態お
よび構造は、何等限定されるものではなく、要求される
防振特性やマウント形状等に応じて、適宜決定されるも
のである。

また、第一及び第二の切換制御手段としても、何れも、
前記実施例の如き構造に限定されるものではなく、例え
ば、弁体７２や遮断板９６の駆動手段として、ソレノイ
ドやモータの他、空気圧駆動機構等も用いることが可能
である。

更にまた、第二の切換制御手段として、例えば、可動板
９４に対して直接当接せしめられて、それに圧接される
ことにより、該可動板９４の変位を規制せしめ得る当接
保持板等を採用することも可能である。

加えて、本発明は、例示の如き自動車用エンジンマウン
トの他、自動車用デフマウントや、或いは自動車以外の
各種装置における防振マウントに対しても、良好に適用
され得ることは、勿論である。

その他、−々列挙はしないが、本発明は、当業者の知識
に基づいて、種々なる変更、修正、改良などを加えた態
様において実施され得るものであり、またそのような実
施態様のものが、本発明の趣旨を逸脱しない限り、何れ
も本発明の範囲内に含まれるものであることは、言うま
でもないところである。

（発明の効果） 上述の説明から明らかなように、本発明に係る流体封入
式防振マウントにあっては、互いに異なるチューニング
が施された第一及び第二のオリフィス通路を、第一の切
換制御手段により、択一的に活用することができること
から、それら第一及び第二のオリフィス通路内を流動せ
しめられる流体の共振作用に基づき、互いに周波数の異
なる入力振動に対して、それぞれ良好なる防振効果が発
揮され得るのであり、第二の仕切部材に保持された可動
部材による液圧吸収効果と相俟って、防振性能の向上が
、より広い周波数域に亘って有利に図られ得ることとな
るのである。

そしてまた、第二の切換制御手段にて可動部材の変位を
実質的に阻止することにより、かかる第一及び第二のオ
リフィス通路内を流動せしめられる流体による防振効果
が、より有効に発揮され得ることとなるのである。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明を自動車用エンジンマウントに適用し
たものの一具体例を示す縦断面図であり、第２図および
第３図は、それぞれ、かかるエンジンマウントの別の作
動状態を示す縦断面図である。 １０　： ４ ６ ８ ０ ４ ８ ４ ０ ２ ６ 第一の支持金具　１２：第二の支持金具ゴム弾性体 第一のダイヤフラム 第二のダイヤフラム 第一の仕切部材　４２：第二の仕切部材受圧室　　　　
　４６：第一の平衡室 第二の平衡室 第一のオリフィス通路 第二のオリフィス通路 弁体　　　　　　７４°：可動芯体 固定芯体 ７８　： コイルスプリング ０ ：ソレノイ ドコイル ：収容空所 ９０゜ ２ ：透孔 ４ ：可動板 ６ ：遮断板 ８ ：作動軸 Ｏ ：駆動モータ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 振動入力方向に所定距離を隔てて対向配置された、防振
   連結されるべき部材に対してそれぞれ取り付けられる第
   一の支持金具および第二の支持金具と、 該第一の支持金具と該第二の支持金具との間に介装され
   て、それらを弾性的に連結する筒状のゴム弾性体と、 前記第一の支持金具および前記第二の支持金具にそれぞ
   れ取り付けられて、前記ゴム弾性体の両側開口をそれぞ
   れ閉塞せしめることにより、該ゴム弾性体の内部に所定
   の非圧縮性流体が封入された流体室を形成する第一の可
   撓性膜および第二の可撓性膜と、 前記第一の支持金具にて支持せしめられて、前記流体室
   内において、前記振動入力方向に対して略直角な方向に
   広がり、該流体室内を仕切るように配されることによっ
   て、前記第一の可撓性膜との間に容積可変の第一の平衡
   室を画成する第一の仕切部材と、 前記第二の支持金具にて支持せしめられて、前記流体室
   内において、前記振動入力方向に対して略直角な方向に
   広がり、該流体室内を仕切るように配されることにより
   、前記第一の仕切部材との間に振動が入力される受圧室
   を画成すると共に、前記第二の可撓性膜との間に容積可
   変の第二の平衡室を画成する第二の仕切部材と、 前記第一の仕切部材に設けられた、前記受圧室内を前記
   第一の平衡室内に連通せしめ、それら両室間での流体の
   流動を許容する第一のオリフィス通路と、 前記第二の仕切部材に設けられた、前記受圧室内を前記
   第二の平衡室内に連通せしめ、それら両室間での流体の
   流動を許容する、前記第一のオリフィス通路よりも断面
   積／長さの比が小なる第二のオリフィス通路と、 前記第一のオリフィス通路を通じての、前記受圧室と前
   記第一の平衡室との間での流体の流動を阻止せしめ、該
   第一のオリフィス通路による連通状態を制御する第一の
   切換制御手段と、 前記第二の仕切部材によって所定寸法変位可能に保持せ
   しめられ、その一方の面に前記受圧室内の液圧が、他方
   の面に前記第二の平衡室内の液圧が、それぞれ及ぼされ
   ることにより、それら受圧室内と第二の平衡室内との液
   圧差を吸収する方向に変位せしめられる可動部材と、 該可動部材における前記受圧室内と前記第二の平衡室内
   との液圧差に基づく変位を実質的に阻止せしめ、該可動
   部材の作動状態を制御する第二の切換制御手段とを、 有することを特徴とする流体封入式防振マウント。