JPH0384352A - 多室用空気調和機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は１台の室外機に複数台の室内機を接続した多室
用空気調和機に関するものである。

［従来の技術］ 従来、住宅等の複数の部屋を独立に温度制御する空気調
和機として、ヒートポンプ室外機を熱源とし、この室外
機と各部屋に設置された複数の室内機とを各々並列に接
続する、所謂、冷媒マルチ方式と、ダクトにより冷温風
を各部屋に送風し、各部屋毎に吹出量をダンパ等で調節
する、所謂、可変風量方式（ｖａｒｉａｂｌｅ　ａｉｒ
　ｖｏｌｕｍｅ　ｓｙｓｔｅｍ）とがある。

前者の冷媒マルチ方式では、ｌ対１のヒートポンプ式空
気調和機と同様に各部屋毎に空調のオン／オフ及び温度
の調節が行なえる。通常、この室内機は熱交換器、冷媒
流量調節用の膨張弁、室内送風機等で構成されており、
また、室外機は圧縮機、四方切換弁、熱交換器、室外送
風機、アキュムレータ等で構成されている。そして、室
内機の運転台数や負荷に応じて圧縮機の容量制御及び膨
張弁を適宜制御して、各部屋を個別に空調する。

この方式の冷凍サイクルの構成及び制御方式に関する特
許出願は多数に」ニリ、例えは、実開昭６３１１３８４
３号公報に記載された空気調和装置がある。

また、後者の可変風量方式による空調システムも多数提
案されており、これを代表するものとして日本冷凍協会
発行の冷凍空調便覧（新版・第４版応用編）の第２章・
空調システムの４１ページの図２・１０（ａ）に記載さ
れている空調システムがある。

第１１図は従来の可変風量方式による多室用空気調和機
を示す構成図である。

図において、（６）はヒートポンプ等の熱源機である室
外機、（７）は空気を冷却または加熱する室内熱交換器
、（９）は冷風または温風の送風源である室内機、（２
２）は冷風または温風を送風する室内送風機、（２３）
は空気調和の対象となる被空調室（図では、４部屋の場
合を示している）、（２４）は室内機（９）の空気吹出
口に連通ずる主ダクＩ・、（２５）はこの主ダク１−（
２４）から各被空調室（２３）の数に応じて分岐した枝
ダクト、（２６）は各枝ダク１−（２５）部に装着され
、各被空調室（２３）への送風量を調整する絞り型のＶ
　Ａ、　Ｖユニット（可変風量方式ユニット；以下、単
にｒＶＡＶユニット」と記す）、（２７）はこの各絞り
型のＶＡＶユニッ１−（２６）内に回転可能に取付けら
れているダンパ、（２８）は各枝ダク１−（２５）の端
末に位置する吹出口、（３１）は各被空調室（２３）内
に据付けた室内設定及び室温検出機能を有するルームザ
ーモスタツト、（３８）は被空調室（２３）の扉の下方
部に配設されている吸込口、（３つ）は被空調室（２３
）外の廊下の天井面に配設されている天井吸込口、（４
０）は天井吸込口（３９）と室内機（９）の吸込口とを
連通ずる吸込ダクト、（４２）は主ダクト（２４）内で
室内送風機（２２）からの送風温度を検出する温度検出
器、（４３）は同じく主ダク１−（２４）内で室内送風
機（２２）からの送風による風圧を検出する圧力検出器
である。

」二足の構成の従来の空気調和機においては、次のよう
な空調動作を行なう。

各ルームサーモスタッ１−（３１）で使用者が設定した
設定温度と検出された現在の室温との温度差に応じてダ
ンパ（２７）の開度を任意の位置に各々調節する。この
ダンパ（２７）の開度に応じて主ダク１−（２４）内の
圧力も変化をする。そして、この圧力の変化を圧力検出
器（４３）が検出し、予め設定した設定圧力になるよう
に室内送風機（２２）による送風容量を変化させる。ま
た、この送風量の変化に伴ない室内熱交換器（７）の出
口側の送風温度も変化するため、この温度を温度検出器
（４２）で検出し、予め設定した送風温度になるように
室外機（６）の能力を制御する。

このようにして、略一定温度に調節された空気は吹出口
（２８）から室内熱負荷の大小に応じた風量で被空調室
（２３）内に吹出す。各被空調室（２３）内を空調した
空気は吸込口（３８）から廊下等に流れ出て、天井吸込
口（３９）から吸込ダクト（４０）を経由して再び室内
機（９）に戻る。

」二足の一連の動作のように、−船釣なＶＡＶシステム
による空気調和機においては、設計された熱負荷に応じ
て送風温度と送風圧力の最適値を決定し、これらの値が
略一定となるように熱源機である室外機と室内機（９）
の室内送風機（２２）の各容量を適宜制御して空調を行
なう。

［発明が解決しようとする課題］ しかし、上記のような従来の多室用空気調和機のうち、
冷媒マルチ方式のものにあっては、室外機（６）が１台
であり設置スペースが少なくて済み、各室温のきめ細か
な制御ができる反面、独立して温度制御したい部屋数が
増大すると室内機の数も増大せざるを得ないため、装置
全体の価格も増大し不経済であった。また、熱負荷の小
さい小部屋に対応可能な小能力の室内機も少なく、更に
住宅によっては室内機をビルトインできない場合もあり
、室内の省スペース化及び美観の点においても好ましい
ものではなかった。

この方式により上記小部屋に対して空調を行なうには、
室内機の先をダクト等により分岐することも考えられる
が、かかる場合には各部屋毎に独立して温度制御等を行
なうことができない。

一方、可変風量方式の多室用空気調和機にあっては、ダ
クト工事とダンパの設置により任意の数の部屋を空調で
き、小部屋にも十分対応が可能である反面、送風のため
の太いダクトが必要であり、建物によってはダクト用の
スペースを十分に確保できないこともあった。また、例
えば、柱及び梁の部分にダクトを配管する場合には、ダ
クト内の断面積を十分にとることができないため、−旦
ダクトを縮管して梁部分等を貫通させ、再びダクトを拡
張したり、或いは、ダクトを一旦細いダクトに分岐して
梁部分等を貫通させ、再びダクトを合流させる等の対策
が必要なために、ダクト自体のコストが増大するととも
に、極めて面倒なダクト工事を行なう必要があった。と
同時に、ダクト系の圧力損失の増大を招き、これに伴な
い空気の搬送動力や騒音等の増大を誘発していた。

この解決策として、ダクト工事の可能な区画毎（例えば
、住宅の一階と二階に分けて）各々可変風量方式による
空気調和機を配置する方法も考えられるが、この場合に
は室外機の台数が増大し、これらの設置スペースが必要
になり、美観上も好ましくない。また、上記の冷媒マル
チ方式の室内機を可変風量方式の室内機として使用する
ことも考えられるが、冷媒マルチ方式の室内機は容量変
化の幅が小さく（例えば、送風機の強／弱のノツチ切換
を行なう程度の容量変化にしか対応できない場合が殆ど
である）、容量変化幅が２０％から１００％程度である
可変風量方式の室内機を接続するには適していない。さ
らに、第１１図に示した従来例のように、室内機の風量
変化による吹出温度変化で室外機の容量制御を行なう方
式では、風量が急激に変化する場合に、熱源側の応答が
遅れて吹出温度が極端に低下したり、或いは、冷媒の圧
力が異常に上昇する虞れもある。

そこで、この発明は上記冷媒マルチ方式と可変風量方式
の利点を共に生かして、冷媒マルチ方式でありながら可
変風量方式の室内機の接続ができる多室用空気調和機の
提供を課題とするものである。

［課題を解決するための手段］ この発明にかかる多室用空気調和機は、容量可変形圧縮
機、四方切換弁、室外送風機を備えた室外熱交換器、ア
キュムレータを順次接続し、室外熱交換器の冷房運転時
の出口側にアキュムレータ内の冷媒との熱交換が可能な
熱交換器と、この熱交換器から複数に分岐した液側分岐
管と、この液側分岐管に各々直列に配設した電気信号で
駆動する膨張弁と、四方切換弁から複数に分岐したガス
側分岐管とを各々配設して室外機の冷媒回路を形成する
。また、この室外機の液側分岐管及びガス側分岐管に複
数対の連絡配管を介して接続し、この連絡配管に各々直
列に室内送風機を備えた室内熱交換器を配設して複数の
室内機の冷媒回路を形成する。そして、上記冷媒回路中
の膨張弁及び容量可変形圧縮機を、室内熱交換器の熱交
換能力に応じた能力コード信号を出力する能力コード信
号出力手段、及び前記液側分岐管及び室外熱交換器の冷
房運転時出口に配設した温度検出器、及び前記容量可変
形圧縮機の出力側の高圧圧力状態を検出する圧力検出器
、及び前記容量可変形圧縮機の入力側の低圧圧力状態を
検出する圧力検出器からの各信号に応じて適宜制御する
ものである。

［作用］ ０ この発明の多室用空気調和機においては、室外機の域側
分岐管及び室外熱交換器の冷房運転時出口の温度と圧縮
機の出力の高圧圧力状態とにより過冷却度を検出し、こ
の過冷却度と圧縮機の高圧圧力状態及び低圧圧力状態と
室内熱交換器の熱交換能力に応じた能力コード信号とに
より、室外機の域側分岐管に設けた電気信号により駆動
する膨張弁及び容量可変形圧縮機の駆動を適宜制御する
。

そして、冷房運転時には圧縮機の低圧圧力状態が常に一
定となるように、また、暖房運転時には圧縮機の高圧圧
力状態が常に一定となるように冷媒の循環量を調整し、
冷房及び暖房運転時ともに複数の室内機の能力に応じて
冷媒供給のバランスをとりつつ、適正な空気調和を行な
う。

［実施例］ 以下、本発明の実施例を図を用いて説明する。

第１図はこの発明の一実施例による多室用空気調和機の
冷媒配管を示す冷媒配管図、第２図はこの発明の一実施
例による多室用空気調和機を住宅１ に設置した状態を示す全体設置図、第３図はこの発明の
一実施例による多室用空気調和機の制御装置及び能力コ
ード信号出力手段を示すブロック図である。

第１図において、（１）は容量可変形圧縮機、（２）は
四方切換弁、（３）は室外熱交換器、（４）はアキュム
レータ、（５）はアキュムレータ内の熱交換器で、液管
接続口と室外熱交換器（３）の間の配管をアキュムレー
タ内冷媒と熱交換を行なう。（６）は室外機、（７ａ）
〜（７ｃ）は室内熱交換器、（８ａ）〜（８ｃ）は電気
信号により駆動する可逆式の膨張弁、（９ａ）〜（９Ｃ
）は各々室内機である。（１０ａ）〜（１０ｃ）は四方
切換弁（２）から複数に分岐するガス側分岐管、（１１
ａ）〜（１１Ｃ）はアキュムレータ（４）の熱交換器（
５）から複数に分岐する域側分岐管である。この各域側
分岐管（ｌｌａ）。

（ｌｌｂ）、（ｌｉｅ）には膨張弁（８ａ）。

（８ｂ）、　　（８ｃ）が各々配設されている。（１２
ａ）〜（１２ｃ）は室内熱交換器（７ａ）。

２ （７ｂ）、　　（７ｃ）とガス側分岐管（１０ａ）。

（１０ｂ）、（１０ｃ）とを接続するガス側連絡配管で
あり、（１３ａ）〜（１３ｃ）は室内熱交換器（７ａ）
、　　（７ｂ）、　　（７ｃ）と域側分岐管（ｌｌａ）
、　　（ｌｌｂ）、　　（ｌｌｃ）とを接続する源側連
絡配管であり、この各ガス側連絡配管（１２ａ）、（１
２ｂ）、（１２ｃ）と源側連絡配管（１３ａ）、（１３
ｂ）、（１３ｃ）とにより複数対の連絡配管を成して、
室外機（６）と各室内機（９ａ）、　　（９ｂ）、　　
（９ｃ）とを接続している。このように、この実施例の
多室用空気調和機では、容量可変形圧縮機（１）、四方
切換弁（２）、室外熱交換器（３）、アキュムレータ（
４）を順次接続し、室外熱交換器（３）の冷房運転時の
出口側にアキュムレータ（４）内の冷媒との熱交換が可
能な熱交換器（５）と、この熱交換器（５）から複数に
分岐した域側分岐管（１１ａ）、　　（ｌｌｂ）、　　
（Ｉｌｃ）と、コノ液態分岐管（ｌｌａ）、（ｌｌｂ）
、（１−１ｃ）に各々直列に配設した電気信号で駆動す
る膨張弁（８ａ）。

３ （８ｂ）、　　（８ｃ）と、四方切換弁（２）から複数
に分岐したガス側分岐管（１，Ｏａ）、　　（１０ｂ）
、　　（１０ｃ）とを各々配設して室外機（６）の冷媒
回路を形成している。また、この室外機（６）と域側分
岐管（ｌｌａ）、　　（ｌｌｂ）、　　（ｌｌｃ）及び
ガス側分岐管（１０ａ）、　　（１０ｂ）、　　（１０
ｃ）を介して複数対の連絡配管で接続し、この連絡配管
に各々直列に室内熱交換器（７ａ）。

（７ｂ）、　　（７ｃ）を配設して複数の室内機（９ａ
）、　　（９ｂ）、　　（９ｃ）の冷媒回路を形成して
いる。

また、（１４）は容量可変形圧縮機（１）の吐出圧力（
高圧圧力）を検出する圧力検出手段である圧力センサ、
（１５）は容量可変形圧縮機（１）の吸入圧力（低圧圧
力）を検出する圧力検出手段である圧力センサ、（１６
ａ）〜（１６ｃ）は室外機（６）の域側分岐管（ｌｌａ
）、　　（ｌｌｂ）。

（１１ｃ）の温度を検出するサーミスタ、（１７）は室
外熱交換器（３）の冷房運転時に出口温度を検出する温
度検出器であるサーミスタ、（１８ａ）４ 〜（１８Ｃ）は室内熱交換器（７ａ）、　　（７ｂ）。

（７ｃ）の熱交換能力に対応した能力コード信号を出力
する能力コード信号出力手段、（１９）は前記温度及び
圧力の各信号と前記能力コード信号を各々入力して前記
膨張弁（８ａ）、（８ｂ）。

（８Ｃ）及び容量可変形圧縮機（１）の駆動を制御する
制御装置、（２０）は容量可変形圧縮機（１）の回転数
を変化させて容量を変化させるインバータ装置である。

なお、（２１）は室外熱交換器（３）に備えた室外送風
機であり、（２２ａ）〜（２２ｃ）は各室内熱交換器（
７ａ）、　　（７ｂ）、、（７ｃ）に備えた室内送風機
（２２ａ）、（２２ｂ）、（２２Ｃ）である。

第２図はこの発明の一実施例の多室用空気調和機を住宅
に設置した状態を示す全体設置図である。

図中、第１図と同一の符号及び同一記号は、第１図と同
一または相当部分を示すものであるから、ここでは重複
する説明を省略する。

図において、（２３ａ）〜（２３ｅ）は個々に５ 個別空調を行なう被空調室（図では、−階が二部屋で二
階が二部屋の場合を示している）、（２４）は二階の天
井内に配設された室内機（９Ｃ）の空気吹出口に接続さ
れた主ダクト、（２５ｃ）〜（２５ｅ）はこの主ダクト
（２４）から部屋数に応じて分岐した三本の枝ダクト、
（２６Ｃ）〜（２６ｅ）はこの各枝ダクト（２５ｃ）、
　　（２５ｄ）、（２５ｅ）の途中に挿入された絞り型
のＶＡｖユニット、（２７ｃ）　〜（２７ｅ）はこの絞
り型のＶＡＶユニット（２６ｃ）、　　（２６ｄ）。

（２６ｅ）内に回転可能に取付けられたダンパ、（２８
ｃ）　〜（２８ｅ）は上記枝ダクト（２５ｃ）、（２５
ｄ）、（２５ｅ）の各端部に取付けられた吹出口、（２
９Ｃ）〜（２９ｅ）は被空調室（２３ｃ）、　　（２３
ｄ）、　　（２３ｅ）の天井部に設けられた吸込口、（
３０）は室内機（９Ｃ）の吸込口、（３１ａ）〜（３１
ｅ）は上記の各被空調室（２３ａ）、（２３ｂ）、（２
３ｃ）、（２３ｄ）、（２３ｅ）内に取付けられた室温
検出器及び室温設定器として機能するルームサーモスフ
６ ット、（３２ｃ）は室内機（９Ｃ）の吹出口に取付けら
れた送風量検出手段、（３３）は室内機（９ｃ）の室内
送風機（２２ｃ）の送風量を変化させるインバータ装置
、（３４ａ）、　　（３４ｂ）は−階の天井内に配設さ
れた室内機（９ａ）。

（９ｂ）の吸込口及び吹出口（図示せず）を備えたパネ
ルである。

このように、図の住宅では、屋外に室外機（６）を−台
設置し、建物内に室内機（９ａ）、　　（９ｂ）、（９
ｃ）を三台配設したものである。そして、各室内機（９
ａ）、（９ｂ）、（９ｃ）はガス側連絡配管（１２ａ）
、（１２ｂ）、（１２ｃ）と源側連絡配管（１３ａ）、
　　（１３ｂ）、　　（１，３ｃ）とにより室外機（６
）に各々接続されている。

第３図はこの発明の一実施例の多室用空気調和機の制御
装置及び能力コード信号出力手段を示すブロック図であ
り、基本的には、アナログ／デジタル（Ａ／Ｄ）変換器
（５１）、入力回路（５２）、中央演算処理装置（ＣＰ
Ｕ：　５３）　、メモリ（５４）　、出力回路（５５）
、出力バッファ（５７ ６）及び抵抗（５７）より構成される。なお、入出力部
は一例のみ表示したものである。

また、容量設定スイッチ（図では（５８ａ）のみ示す）
は各々３ビツトのスイッチで構成され、各々室内機（９
ａ）、（９ｂ）、（９ｃ）の能力に合せて、８通りの設
定が可能となっている。

次に、上記構成を有する本実施例の多室用空気調和機の
動作について説明する。

一階の室内機（９ａ）、（９ｂ）はルームサーモスタッ
ト（３１ａ）、（３１ｂ）からの信号により、空調運転
及び送風運転を繰返し、被空調室（２３ａ）、（２３ｂ
）内の温度が設定温度となるように制御される。例えば
、ルームサーモスタット（３１ａ）、　　（３１ｂ）が
オン状態のとき（冷房時は設定温度く室温のとき、暖房
時は設定温度〉室温のとき）は、室内熱交換器（７ａ）
。

（７ｂ）には冷媒が供給され冷房運転または暖房運転の
いずれかの運転を行ない、室温を設定温度に合致するよ
うに空調運転を行なう。室温が設定温度に到達するとル
ームサーモスタット（３１ａ）８ （３１ｂ）はオフ状態となり、室内熱交換器（７ａ）、
　　（７ｂ）への冷媒の供給は停止し送風運転となる。

送風運転が続行され、室温が設定温度から一定温度以−
１に開くと、再びルームサーモスタット（：３１ａ）、
　　（３１ｂ）はオン状態となり空調運転を行なう。こ
のような一連の動作を繰返して室温を略一定温度に保つ
。この場合、室内機（９ａ）、　　（９ｂ）の空調能力
としては、ルームサーモスタッｈ　（３１ａ）、　　（
３１ｂ）がオン状態のときは送風量が常に一定のため、
室内熱交換器（７ａ）、　　（７ｂ）の容量の大きさに
よって決まる一定能力（１００％）となる。また、ルー
ムサーモスタツｈ（３１ａ）、　　（３１ｂ）がオフ状
態のときは空調能力は０％となる。したがって、この室
内機（９ａ）、　　（９ｂ）の能力コード信号出力手段
（１８ａ）、　　（１８ｂ）では、室内熱交換器（７ａ
）、　　（７ｂ）の容量設定スイッチ（５８ａ）、　　
（５８ｂ）の入力信号をそのまま出力するように設定さ
れている。

一方、二階の室内機（９ｃ）は次のように動作１つ する。各被空調室（２３ｃ）、　　（２３ｄ）、　　（
２３ｅ）に設けられたルームザーモスタツｔ’（３１ｃ
）、（３１ｄ）、（３１ｅ）からは運転／停止信号並び
に設定温度及び現在の室温が制御器（図示せず）に入力
され、各絞り型のＶＡＶユニット（２６ｃ）、（２６ｄ
）、　　（２６ｅ）内のタンパ（２７ｃ）、　　（２７
ｄ）、　　（２７ｅ）が駆動するとともに、室内機（９
ｃ）の室内送風機（２２ｃ）が運転される。このダンパ
（２７ｃ）、　　（２７ｄ）（２７ｅ）はルームザーモ
スタツ１（３１ｃ）。

（３１ｄ）、　　（３１ｅ）が停止状態となっていると
きには全閉であり、ルームサーモスタット（３１ｃ）、
　　（３↑ｄ）、（３１ｅ）が運転状態となっていると
きには設定温度と室温との温度差に応じて比例的に、或
いは、二位置制御的（オン／オフのデユーティ制御）に
制御される。そして、被空調室（２３ｃ）、　　（２３
ｄ）、　　（２３ｅ）の負荷に応じた風量が吹出口（２
８ｃ）、　　（２８ｄ）。

（２８ｅ）から各部屋に供給される。その後、天井に取
付けた吸込口（２９ｃ）、　　（２９ｄ）。

０ （２９ｅ）から−旦天井に戻り、その後室内機（９ｃ）
の吸込口（３０）に戻ることにより空気が循環する。こ
のような一連の動作により、各被空調室（２３ｃ）、　
　（２３ｄ）、　　（２３ｅ）を適宜空調する。なお、
この場合、室内送風機（２２Ｃ）の容量は、例えば、ダ
ンパ（２７ｃ）、（２７ｄ）、（２７ｅ）の開閉状態に
応じて変化する。

すなわち、この室内送風機（２２ｃ）は主ダクト（２４
）内の静圧が目標値となるようにインバータ装置（３３
）により回転数が制御される。また、当然のことながら
、ルームサーモスタット（３１ｃ）、　　（３１ｄ）、
　　（：３１ｅ）のうち少なくとも一つから運転指令が
出ているときは、室内機（９Ｃ）の室内熱交換器（７ｃ
）には冷媒が供給される。しかし、運転指令が全く無い
ときは冷媒の供給は停止される。この室内機（９ｃ）の
場合には、室内送風機（２２ｃ）の送風量は被空調室（
２３Ｃ）、　　（２３ｄ）、　　（２３ｅ）の負荷及び
要空調室数によって大幅に変動するため、室内熱交換器
（７ｃ）の大きさは一定であるが、風量の変化に１ より熱交換能力は変化する。そこで、この室内機（９Ｃ
）の能力コード信号出力手段（１８ｃ）では、室内熱交
換器（７Ｃ）の容量設定スイッチ（５８ｃ）の入力信号
と送風量検出手段（Ｂ２ｃ）により検出された送風量に
より算出した能力コード信号を出力するように設定され
ている。

ここで、上記室内熱交換器（７Ｃ）の通過風量変化によ
る熱交換能力変化及び室内熱交換器（７Ｃ）の通過風量
と室内熱交換器（７Ｃ）の能力補正係数の関係について
説明する。

第４図はこの発明の一実施例の多室用空気調和機の暖房
運転時の凝縮圧カ一定条件における室内熱交換器（７ｃ
）の通過風量変化による熱交換能力変化を示す特性図で
あり、第５図はこの発明の一実施例の多室用空気調和機
の室内熱交換器（７Ｃ）の通過風量と室内熱交換器（７
ｃ）の能力補正係数の関係を示す特性図である。

第４図において、横軸は定格風量（１００％風量）に対
する熱交換器通風風量の割合を示し、縦軸は定格風量時
の熱交換器能力に対する能力割合２ を示している。図より明らかなように、室内熱交換器（
７Ｃ）の熱交換能力は通風風量にほぼ比例して変化する
。また、図示はしてないが、冷房運転時の蒸発圧カ一定
条件における室内熱交換器（７ｃ）の通過風量変化によ
る熱交換能力変化の特性も第４図と同様の特性を示す。

そこで、第５図に示すように、送風量検出手段（３２ｃ
）により検出した風量の定格風量に対する割合から室内
熱交換器（７Ｃ）の能力を補正する係数を求める。そし
て、室内熱交換器（７Ｃ）の容量設定スイッチ（５８ｃ
’）の信号にこの補正係数を乗算し、能力コード信号を
生成するように能力コード信号出力手段（１８ｃ）を槽
底すれば、運転時の風量に見合った室内機（９Ｃ）の風
量として扱うことができる。□なお、第５図において、
横軸は定格風量（１００％風量）に対する熱交換器通風
風量の割合を示し、縦軸は能力コード補正係数を示して
いる。

続いて、この実施例の多室用空気調和機の冷媒回路の動
作について説明する。

３ まず、冷房運転時の動作を説明する。

冷房運転時に容量可変形圧縮機（１）より吐出された高
圧ガス冷媒は、四方切換弁（２）を通り室外熱交換器（
３）により液化され、アキュムレータ（４）の熱交換器
（５）で、更に、冷却され、サブクールを大きくとり、
源側分岐管（ｌｌａ）。

（ｌｌｂ）、　　（ｌｌｃ）で各分岐回路に冷媒は分流
される。そして、この各源側分岐管（ｌｌａ）。

（ｌｌｂ）、　　（ｌｌｃ）に設けた膨張弁（８ａ）。

（８ｂ）、　　（８ｃ）により減圧されて、低圧の気液
二相冷媒となって、源側連絡配管（１３ａ）。

（１３ｂ）、　　（１３ｃ）を通り、各室内機（９ａ）
（９ｂ）、（９ｃ）の室内熱交換器（７ａ）。

（７ｂ）、　　（７ｃ）に入り、ここで蒸発する。蒸発
した冷媒はガス側連絡配管（１２ａ）、　　（１２ｂ）
、（ｉ２ｃ）を通り、室外機（６）に戻り、ガス側分岐
管（１０ａ）、　　（１０ｂ）、　　（１０ｃ）を通っ
て合流し、四方切換弁（２）、アキュムレータ（４）を
経て、容量可変形圧縮機（１）に戻るサイクルが構成さ
れる。

４ このとき、圧力センサ（１４）と室外熱交換器（３）の
出口のサーミスタ（１７）により、室外熱交換器（３）
の出口のサブクールを一定にする。

と同時に、室内熱交換器（７ａ）、　　（７ｂ）の容量
設定スイッチ（５８ａ）、（５，８ｂ）により入力され
た室内熱交換器（７ａ）、　　（７ｂ）の大きさに相当
する能力コード信号、若しくは容量設定スイッチ（５８
ｃ）により入力された室内熱交換器（７ｃ）の大きさと
、送風量検出手段（３２ｃ）により検出された送風量か
ら算出した能力コード信号によって、全体の膨張弁開度
を分配するように制御装置（１９）によって各膨張弁（
８ａ）。

（８ｂ）、（８ｃ）の開度を制御する。且つ、圧力セン
サ（１５）により検出された低圧圧力が常に一定となる
ように制御装置（１９）及びインバータ装置（２０）に
よって容量可変形圧縮機（１）の駆動を制御する。

ここで、この冷房運転時における膨張弁（８ａ）、（８
ｂ）、（８ｃ）及び容量可変形圧縮機（１）の各制御例
を第６図及び第７図のフローチャート５ で説明する。

第６図は上記実施例の制御装置（１９）及び能力コード
信号出力手段（１８ａ）、　　（１８ｂ）。

（１８ｃ）による冷房運転時の膨張弁（８ａ）。

（８ｂ）、（８ｃ）の制御の一例を説明するフローチャ
ートである。

まず、制御が開始されると、ステップＳ１で運転中の各
室内機（９ａ）、（９ｂ）、　　（９ｃ）の室内熱交換
器（７ａ）、　　（７ｂ）、（７ｃ）の容量Ｓｊ　　（
＝ＳＬ　−８３）を容量設定スイッチ（５８ａ）、（５
８ｂ）、（５８ｃ）から読込む。次に、ステップＳ２で
運転中の各室内機（９ａ）。

（９ｂ）、（９ｃ）（７）風量１　　（＝Ｖｌ　−Ｖ、
ｌ　）を送風量検出手段（３２）により検出し、ステッ
プＳ３ではこの検出した風量゛Ｖｊから能力補正係数Ｋ
ｊ　　（＝Ｋｌ−に３）を第５図に基づき決定する。な
お、上記実施例の一階の室内機（９ａ）。

（９ｂ）では送風量が固定であり、送風量検出手段（３
２）がないため、ステップＳ２では風量を検出せず、ま
た、ステップＳ３では能力補正係数６ がＫｊ＝１となる。ステップＳ４でステップＳ１で読込
んだ室内熱交換器（７ａ）、　　（７ｂ）。

（７ｃ）の容量Ｓｊと、ステップＳ３で決定した能力補
正係数Ｋｊを乗算して各室内機（９ａ）。

（９ｂ）、　　（９ｃ）毎の能力コードＱｊをＱｊ　＝
Ｓｊ　ＸＫｊで算出する。上記のステップＳ１からステ
ップＳ４までの動作は能力コード信号出力手段（１８ａ
）、（１８ｂ）、　　（１８ｃ）による動作である。

次に、ステップＳ５では高圧圧力が圧力センサ（１４）
によって検出され、圧力から変換された飽和温度（ｔｌ
）が入力され、ステップＳ６で室外熱交換器（３）の出
力側に設けたサーミスタ（１７）によって、室外熱交換
器（３）の出口温度（ｔ２）が検出され、この出口温度
（ｔ２）が入力される。ステップＳ７でこれらの温度差
としてのザブクールＳＣが　５Ｃ＝ｔＬ−ｔ２　　で計
算される。ステップＳ８でサブクールの目標値ＳＣＯと
の差の絶対値　ｌ５Ｃ−８ＣＯＩ　が３°Ｃ以下である
か否かが判断され、３℃以下ならば、７ テップＳｌｌに移る。また、ザブクールの設定値として
の入力されたサブクールの目標値ＳＣＯとのずれ　１ｓ
ｃ−８ｃｏ　　ｌ　　が３℃を越えたと判断したときは
、ステップＳ９で各膨張開度の合計を用いて計算される
。

ここに　Ｎｊ　：各膨張弁開度 ＮＪ　：変更前の各膨張弁の開度 Ａ　：実験により決まる正の定数 サブクールが太き目のときは膨張弁（８ａ）。

（８ｂ）、　　（８ｃ）の全体の開度を開方向へ、逆に
、小さ目のときは閉方向へ調整してステップＳ１１に移
る。

Ｑｊの大きさで分配し、ステップＳ１２で各膨張弁（８
ａ）、（８ｂ）、（８ｃ）の新開度Ｎｊを８ 出力し、このフローチャートを終了する。なお、このフ
ローチャートによればサブクールの調整と各室内機（９
ａ）、（９ｂ）、（９ｃ）　への冷媒の分配を適正にす
るように制御される。

ところで、第１０図は冷房運転時の熱交換器出口の冷媒
状態と平均熱伝達率の関係を示す特性図である。この図
かられかるように、出口がスーパーヒート領域に入ると
、急激に性能が劣化し、冷房能力が低下するため、熱交
換器の出口を湿り状態（乾き度ｘ＝０．９前後）で使用
することが性能を向上する上で重要なことがわかる。前
記の制御はこれを利用したものでサブクールをアキュム
レータ（４）の熱交換器（５）により積極的に大きくと
り、室内熱交換器（７ａ）、　　（７ｂ）。

（７Ｃ）の出口を湿り状態にしていると同時に、出口の
乾き度が各々の回路で少々変化があっても、安定した能
力を得るようにしたもので、複数の室内機（９ａ）、　
　（９ｂ）、　　（９ｃ）に冷媒を分配する」二で、室
内熱交換器（７ａ）、　　（７ｂ）。

（７Ｃ）の出口の冷媒状態により各々の室内機９ （９ａ）、　　（９ｂ）、（９ｃ）　への分配を調整す
るようにフィードバックをかけることをせず、表向に室
内機（９ａ）、（９ｂ）、（９ｃ）の能力比で、合計開
度を分配するだけでも、十分に実使用条件では分配性能
が確保でき、制御性がよいものとなる。

また、この制御装置（１９）においては、室内風量が変
化した場合には風量に応じて能力コードを補正している
ため、常に、室外熱交換器（３）の能力に応じて適正に
冷媒が分配され、ダク）・接続形の空気調和機のように
負荷に応じて風量を調整する室内機にも対応が可能であ
る。

さらに、この実施例では室外熱交換器（３）で適正なサ
ブクールをとっていることから室外熱交換器（３）も有
効に使用できる。当然のことながら、室内機（９ａ）、
　　（９ｂ）、（９ｃ）を全て運転したときにも室内熱
交換器（７ａ）、　　（’７ｂ）、　　（７ｃ）の出口
が湿り状態となるように冷媒量を充填しておく。また、
アキュムレータ（４）の熱交換器（５）は膨張弁（８ａ
）、（８ｂ）。

０ （８Ｃ）の前の冷媒がフラッシュして膨張弁（８ａ）、
　　（８ｂ）、　　（８ｃ）の流量特性が変化してしま
うということを防止する役目も果すことができる。更に
、室内機（９ａ）、（９ｂ）、　　（９ｃ）の運転台数
が減少した場合には、停止した室内機（９ａ）、（９ｂ
）、（９ｃ）に対する膨張弁（８ａ）、（８ｂ）、（８
ｃ）を全閉にすルコとにより冷媒供給を停止すると同時
に、余剰冷媒はアキュムレータ（４）内に溜めることが
できるという機能も有する。

第７図は上記実施例の制御装置（１つ）及び能力コード
信号出力手段（１８ａ）、（１８ｂ）。

（１８ｃ）による冷房運転時の容量可変形圧縮機（１）
の制御の一例を説明するフローチャートである。

この図のステップＳ２１からステップＳ２４の動作は、
上記第６図のステップＳ１からステップＳ４の能力コー
ド信号出力手段（１８ａ）、　　（１８ｂ）、　　（１
８ｃ）の動作と同一であるので、ここでは説明を省略し
、ステップＳ２５以降につい１ て説明する。

ステップＳ２５では運転中の各室内機 （９ａ） 否かが判断される。変化がなければステ・ツブＳ２７で
周波数の変化幅変数ＪＦＩにゼロをセットし、一方、変
化があった場合には、ステップＳ２６でを用いて計算さ
れる。

ここで、Ｅは実験により決定される正の整数である。こ
の結果、能力コードの合計が増えた場合には、容量可変
形圧縮機（１）の運転周波数を上昇する方向に、逆に、
能力コードの合計が減った場合には、容量可変形圧縮機
（１）の運転周波数を下降する方向に周波数の変化幅変
数、ＪＦＩが調整され、次のステップＳ２８に進む。ス
テ・ノブＳ２８では圧力センサ（１５）によって容量可
変形圧縮機（１）の低圧圧力Ｐｓが検出される。そして
、ステップＳ２９でこの低圧圧力Ｐｓと低圧圧２ 力の目標値ＰｓＯとの差の絶対値　ＩＰｓ　−ＰｓＯが
０．　１ｋｇ／ｃ＋ｉｔ以下であるか否かが判断され、
０、　１ｋｇ／ｃＩＩ！以下の場合には、ステップＳ３
１で周波数の変化幅変数、ＪＦ２にゼロをセットし、方
、０．　１ｋｇ／ｃＩｉｌを越える場合には、ステップ
Ｓ３０で周波数の変化幅変数ＪＦ２が計算式４式％） を用いて計算される。

ここで、Ｇは実験により決定される正の整数である。こ
の結果、低圧圧力が低目のときは、容量可変形圧縮機（
１）の運転周波数を下降する方向に、逆に、低圧圧力が
高目のときは、容量可変形圧縮機（１）の運転周波数を
上昇する方向に周波数の変化幅変数ＪＦ２が調整され、
次のステップＳ３２に進む。ステップＳ３２では容量可
変形圧縮機（１）の旧の変化幅変数Ｆ２ｔに周波数変化
幅変数ＪＦＩ及びＪＦ２が加えられ、新しい運転周波数
Ｆが計算される。そして、ステップＳ３３で新運転周波
数を出力して、このフローを終了する。

このフローチャートによれば、低圧圧力を常に３ 一定に保つとともに、室内機（９ａ）、　　（９ｂ）。

（９Ｃ）の運転台数が変化したり、或いは、風量が変化
することによる室内熱交換器（７ａ）。

（７ｂ）、（７ｃ）の合計能力が変化することに起因す
る低圧圧力の変化が予想される場合には、予め、低圧圧
力の変化を打消す方向に容量可変形圧縮機（１）の運転
周波数が調整される。

このように、冷房運転時に低圧圧力を一定に保つことは
、蒸発器となる室内熱交換器（７ａ）。

（７ｂ）、　　（７ｃ）の蒸発圧力を一定に保つことで
あり、前述したように、蒸発圧カ一定条件下における風
量変化時の熱交換器の能力変化は風量変化にほぼ比例す
る関係から、風量が変化しても各室内機（９ａ）、（９
ｂ）、（９ｃ）の吹出温度をほぼ一定に保つことができ
る。したがって、ダクト接続形の空気調和機のように負
荷に応じて風量を調整する室内機に適した制御ができる
。

また、室内機（９ａ）、（９ｂ）、　　（９ｃ）の運転
台数の変化や、或いは、風量変化により、運転室内機の
能力コードが変化したときは、容量可４ 変形圧縮機（１）の能力に過不足が発生し、これに伴な
い低圧圧力のオーバーシューＩ・やアンダーシュートが
発生する。このため、予め、能力コード変化分に相当す
る運転周波数を変化させることにより、低圧圧力の変動
を小さく抑制することができる。この結果、常に、安定
した吹出温度を確保することができる。また、蒸発器の
能力に対して容量可変形圧縮機（１）の能力が過剰とな
ることによる極端な低圧の引込現象により起こる容量可
変形圧縮機（１）の異常停止等を防止することもできる
。

次に、暖房運転時の動作について説明する。

暖房運転時は、容量可変形圧縮機（１）より吐出された
高温高圧のガス冷媒は点線のように流路を切換えた四方
切換弁（２）を通り、ガス側分岐管（１０ａ）、（１０
ｂ）、（１０ｃ）で各分岐回路に冷媒は流れる。そして
、ガス側連絡配管（１２ａ）、　　（１２ｂ）、　　（
１２ｃ）を介して室内熱交換器（７ａ）、（７ｂ）、　
　（７ｃ）に導かれ、各室内熱交換器（７ａ）、　　（
７ｂ）、　　（７ｃ）５ で冷媒は液化し、演劇連絡配管（１３ａ）、　　（１３
ｂ）、　　（１３ｃ）を介して室外機（６）に戻り、源
側分岐管（ｌｉａ）、（ｌｌｂ）、　　（ｌｌｃ）に設
けられた膨張弁（８ａ）、　　（８ｂ）、　　（８ｃ）
により減圧されて、気液二相冷媒となり源側分岐管（ｌ
ｌａ）、（］ｉ、ｂ）、（ｌｌｃ）で合流し、室外熱交
換器（３）に流れ、ここで蒸発した後、四方切換弁（２
）、アキュムレータ（４）を介して容量可変形圧縮機（
１）へ戻るサイクルを構成する。

このとき、圧カセンザ（１４）と源側分岐管（ｌｌａ）
、　　（ｌｌｂ）、　　（ｌｌｃ）に設けたサーミスタ
（１６ａ）、　　（１６ｂ）、　　（１６ｃ）により、
室内熱交換器（７ａ）、　　（７ｂ）、　　（７ｃ）の
出口のザブクールを検出し、室内熱交換器（７ａ）、　
　（７ｂ）の容量設定スイッチ（５８ａ）。

（５８ｂ）により人力された室内熱交換器（７ａ）、　
　（７ｂ）の大きさに相当した能力コード信号、若しく
は、容量設定スイッチ（５８ｃ）により人力された室内
熱交換器（７ｃ）の大きさ及び送風６ 量検出手段（３２ｃ）により検出された送風量によって
算出された能力コード信号によって、各室内機（９ａ）
、　　（９ｂ）、　　（９ｃ）　の室内熱交換器（７ａ
）、（７ｂ）、（７ｃ）の出口のサブクールが一定とな
るように、制御装置（１８）により膨張弁（８ａ）、（
８ｂ）、（８ｃ）　の開度を制御し、且つ、圧力センサ
（１４）により検出された高圧圧ツノが一定となるよう
に制御装置（１つ）及びインバータ装置（２０）により
容量可変形圧縮機（１）の駆動を制御する。

ここで、この暖房運転時における膨張弁（８ａ）（８ｂ
）、　　（８ｃ）及び容量可変形圧縮ａ（１）の各制御
例を第８図及び第９図のフローチャー１・により説明す
る。

第８図は上記実施例の制御装置（１９）及び能力コード
信号出力手段（１８ａ）、　　（１８ｂ）。

（１８ｃ）による暖房運転時の膨張弁（８ａ）。

（８ｂ）、　　（８ｃ）の制御の一例を説明するフロー
チャートである。

この図のステップＳ４１からステップＳ４４の７ 動作は、上記第６図のステップＳ１からステップＳ４の
能力コード信号出力手段（１８ａ）、　　（１８ｂ）、
（１８ｃ）の動作と同一であるので、ここでは説明を省
略し、ステップＳ４５以降について説明する。

制御が開始されると、ステップＳ４５で高圧圧力が圧力
センサ（１４）によって検出され、圧力から変換された
飽和温度（ｔｌ）が入力され、ステップＳ４６で各源側
分岐管（ｌｌａ）、　　（１１ｂ）、（ｌｌｃ）の温度
（ＴＩ）〜（Ｔ３）が検出され、この配管温度（Ｔ１）
〜（Ｔ３）が人力され、ステップＳ４７でこれらの温度
差としての各サブクールｓｃｉ〜ＳＣ３が計算式 ８式％ で計算される。ステップＳ４８で各サブクールの平均値
５ＣＡＶが計算式 で計算される。ステップＳ４９でサブクールの平均値５
ＣＡＶとザブクールの目標値ＳＣＯとの差の絶対値　Ｉ
　５ＣＡＶ−８ＣＯｌ　　が３℃以下である８ か判断され、３°Ｃ以下ならば、ステップＳ５１で膨張
弁（８ａ）、　　（８ｂ）、　　（８ｃ）（Ｄ開度変化
幅変数、ＪＮにゼロをセットしてステップＳ５２の処理
に移行する。一方、前記サブクールの平均値５ＣＡＶと
サブクールの目標値ＳＣＯとの差の絶対値　Ｉ　５ＣＡ
Ｖ−３ＣＯｌ　　が３℃を越えると判断したときは、ス
テップＳ５０で膨張弁（８ａ）。

（８ｂ）、（８ｃ）の開度変化幅変数ＪＮが計算式 ％式％） で計算される。ここで、Ｃは実験により決定される正の
整数である。この結果、サブクールが太き目のときは膨
張弁（８ａ）、　　（８ｂ）、　　（８ｃ）の全体の開
度を開方向へ、逆に、小さ目のときは閉方向へ膨張弁（
８ａ）、　　（８ｂ）、　　（８ｃ）の開度変化幅変数
ＪＮを調整してステップＳ５２に移る。

ステップＳ５２で各サブクールのずれ ＳＣｊ　−８ＣＡＶ が２℃以下であるかどうか判断する。ずれが２℃３つ 以下の場合は、ステップＳ５４で変数りをゼロとしてス
テップＳ５５に移る。ずれが２℃を越える場合はステッ
プ８５３で、変数りには予め定められた定数ＤＯがセッ
トされ、ステップＳ５５に移る。

そして、ステップＳ５５で各膨張開度Ｎｊが計＋Ｄｘ　
　（ＳＣｊ　　−８ＣＡＶ） を用いて計算される。

ここに　Ｎｊ　：各膨張弁開度 ＮＪ　：変更前の各膨張弁の開度 Ｄ　＝実験により決まる正の定数 そして、ステップＳ５６で各膨張弁（８ａ）。

（８ｂ）、　　（８ｃ）の新開度Ｎｊが出力されてこの
ルーチンを終了する。この計算式によれば、各室内熱交
換器（７ａ）、（７ｂ）、（７ｃ）の出口のサブクール
は、サブクールが高目の室内機（９ａ）（９ｂ）、　　
（９ｃ）にツイテハ弁開度を大きくし、サブクールが低
目の室内機（９ａ）。

０ （９ｂ）、（９ｃ）については弁開度を小さくすること
によって一定の目標値に調整される。

このフローチャートによれば、平均サブクールによる全
体の動きによる補正と、個々のサブクールのずれによる
補正を行なっているため、他の室内機（９ａ）、（９ｂ
）、（９ｃ）の運転状況による影響を加味して、冷媒量
の分配が行なわれ、制御性が非常に良いものとなってい
る。

また、この制御装置（１９）においては、室内風量が変
化した場合には風量に応じて能力コードを補正している
ため、常に、室外熱交換器（３）の能力に応じて適正に
冷媒が分配され、ダクト接続形の空気調和機のように負
荷に応じて風量を調整する室内機にも対応が可能である
。

さらに、この実施例では室内機（９ａ）、（９ｂ）、（
９ｃ）の運転台数が減少した場合には、停止した室内機
（９ａ）、（９ｂ）、（９ｃ）　に対応する膨張弁（８
ａ）、（８ｂ）、（８ｃ）を全閉とすることにより、冷
媒の流れを停止する。

余剰冷媒は冷房動作時と同様に、アキュムレータ１ （４）内に溜めることができる。

停止した室内機（９ａ）、（９ｂ）、（９ｃ）の室内熱
交換器（７ａ）、（７ｂ）、（７ｃ）には、徐々に冷媒
が凝縮するが源側分岐管（１１ａ）（ｌｌｂ）、（ｌｌ
ｃ）の合流部が低圧側となっているため、必要に応じて
膨張弁（８ａ）。

（８ｂ）、（８ｃ）を一定時間開けば、冷媒の回収が可
能となる。更に、室内熱交換器（７ａ）。

（７ｂ）、　　（７ｃ）は常に高圧回路に接続されてい
るため、室内機（９ａ）、−（９ｂ）、（９ｃ）が追加
運転されても冷媒音の発生は全くない。

第９図は上記実施例の制御装置（１つ）及び能力コード
信号出力手段（１８ａ）、　　（１８ｂ）。

（１８ｃ）による暖房運転時の容量可変形圧縮機（１）
の制御の一例を説明するフローチャートである。この制
御も基本的には冷房運転時における制御と同一であるが
、ここでは低圧圧力を一定に保つ代りに高圧圧力を一定
に保つように制御している。

この図のステップＳ６１からステップＳ６４の２ 動作は、上記第６図のステップＳ１からステップＳ４の
能力コード信号出力手段（１８ａ）、　　（１８ｂ）、
　　（１８ｃ）の動作と同一であるので、ここでは説明
を省略し、ステップＳ６５以降について説明する。

ステップＳ６５では運転中の各室内機（９ａ）。

否かが判断される。変化がなければステップＳ６７で周
波数の変化幅変数、ＪＦＩにゼロをセットし、一方、変
化があった場合には、ステップＳ６６で周波数の変化幅
変数、？ｊＦＩが計算式を用いて計算される。

ここで、Ｈは実験により決定される正の整数である。こ
の結果、能力コードの合計が増えた場合には、容量可変
形圧縮機（１）の運転周波数を上昇する方向に、逆に、
能力コードの合計が減った場合には、容量可変形圧縮機
（１）の運転周波数を下降する方向に周波数の変化幅変
数ＪＦＩが調３ 整され、次のステップＳ６８に進む。ステップＳ６８で
は圧力センサ（１５）により容量可変形圧縮機（１）の
高圧圧力Ｐｄが検出される。そして、ステップＳ６９で
この高圧圧ノＪＰｄと高圧圧力の目標値ＰｄＯとの差の
絶対値　Ｉ　Ｐｄ０−Ｐｄ　ｌ　　が０　、　５　ｋｇ
　／　ｃｌ以下であるか否かが判断され、その絶対値が
０．　５ｋｇ／ｃＪ以下の場合には、ステップＳ７１で
周波数の変化幅変数、ＪＦ２にゼロをセットし、一方、
０．　５ｋｇ／ｃＩ＃を越える場合には、ステップＳ７
０で周波数の変化幅変数ＪＦ２が計算式 ％式％） を用いて計算される。

ここで、■は実験により決定される正の整数である。こ
の結果、高圧圧力が高目のときは、容量可変形圧縮機（
１）の運転周波数を下降する方向に、逆に、高圧圧力が
低目のときは、容量可変形圧縮機（１）の運転周波数を
上昇する方向に周波数の変化幅変数、ＪＦ２が調整され
、次のステップＳ７２に進む。ステップＳ７２では容量
可変形圧４ 縮機（１）の旧の変化幅変数Ｆ２＊に周波数変化幅変数
ＪＦＩ及びＪＦ２が加えられ、新しい運転周波数Ｆが計
算される。そして、ステップ８７Ｂで新運転周波数を出
力して、このフローを終了する。

このフローチャートによれば、高圧圧力を常に一定に保
つとともに、室内機（９ａ）、　　（９ｂ）。

（９ｃ）の運転台数が変化したり、或いは、風量が変化
することによる室内熱交換器（７ａ）。

（７ｂ）、　　（７ｃ）の合計能力が変化することに起
因する高圧圧力の変化が予想される場合には、予め、高
圧圧力の変化を打消す方向に容量可変形圧縮機（１）の
運転周波数が調整される。

このように、暖房運転時に高圧圧力を一定に保つことは
、凝縮器となる室内熱交換器（７ａ）。

（７ｂ）、　　（７ｃ）の凝縮圧力を一定に保つことで
あり、前述したように、凝縮圧カ一定条件下における風
量変化時の熱交換器の能力変化は風量変化にほぼ比例す
る関係から、風量が変化しても各室内機（９ａ）、（９
ｂ）、（９ｃ）の吹出温度をほぼ一定に保つことができ
る。したがって、ダ５ クト接続形の空気調和機のように負荷に応じて風量を調
整する室内機に適した制御ができる。

また、室内機（９ａ）、　　（９ｂ）、　　（９ｃ）の
運転台数の変化や、或いは、風量変化により、運転室内
機の能力コードが変化したときは、容量可変形圧縮機（
１）の能力に過不足が発生し、これに伴ない高圧圧力の
オーバーシュートやアンダーシュートが発生する。この
ため、予め、能力コード変化分に相当する運転周波数を
変化させることにより、高圧圧力の変動を小さく抑制す
ることができる。この結果、常に、安定した吹出温度を
確保することができる。また、凝縮器の能力に対して容
量可変形圧縮機（１）の能力が過剰となることによる極
端な高圧圧力となることにより起こる容量可変形圧縮機
（１）の異常停止等を防止することもできる。

しかも、冷房暖房ともに室内機（９ａ）、　　（９ｂ）
、（９Ｃ）に対応する膨張弁（８ａ）、（８ｂ）、　　
（８ｃ）により、絞り機能と各室内機（９ａ）、　　（
９ｂ）、　　（９ｃ）への冷媒量の分配機能６ を持たせているため、ガス側連絡配管（１２ａ）。

（１２ｂ）、（１２ｃ）及び波調連絡配管（１３ａ）、
　　（１３ｂ）、　　（１３ｃ）の長さの違いや、室内
機（９ａ）、　　（９ｂ）、　　（９ｃ）の高低差によ
る流量の差も制御装置（１つ）によって自動的に補正さ
れ、いかなる状態においても適正流量が確保できる。

上記のように、この実施例の多室用空気調和機では、容
量可変形圧縮機（１）、四方切換弁（２）、室外送風機
（２１）を備えた室外熱交換器（３）、アキュムレータ
（４）を順次接続し、室外熱交換器（３）の冷房運転時
の出口側にアキュムレータ（４）内の冷媒との熱交換が
可能な熱交換器（５）と、この熱交換器（５）から複数
に分岐した液側分岐管（ｌｌａ）、（ｌｌｂ）、　　（
ｌｌｃ）と、この液側分岐管（ｌｌａ）、　　（ｌｌｂ
）。

（１１ｃ）に各々直列に配設した電気信号で駆動する膨
張弁（８ａ）、（８ｂ）、（８ｃ）と、四方切換弁（２
）から複数に分岐したガス側分岐管（１０ａ）、　　（
１０ｂ）、　　（１０ｃ）とを各々配７ 設して室外機（６）の冷媒回路を形成している。

また、この室外機（６）の液側分岐管（１１ａ）（ｌｌ
ｂ）、（ｌｌｃ）及びガス側分岐管（１０ａ）、（１０
ｂ）、（１０ｃ）に複数対の連絡配管を介して接続し、
この連絡配管に各々直列に室内送風機（２２ａ）、（２
２ｂ）、（２２ｃ）を備えた室内熱交換器（７ａ）、（
７ｂ）、　　（７Ｃ）を配設して複数の室内機（９ａ）
、　　（９ｂ）。

（９ｃ）の冷媒回路を形成している。

そして、上記冷媒回路中の膨張弁（８ａ）。

（８ｂ）、（８ｃ）及び容量可変形圧縮機（１）を、室
内熱交換器（７ａ）、（７ｂ）、（７ｃ）の熱交換能力
に応じた能力コード信号を出力する能力コード信号出力
手段（１８ａ）、　　（１８ｂ）。

（１８ｃ）　、及び前記液側分岐管（１１ａ）　。

（ｌｌｂ）、（ｌｌｃ）及び室外熱交換器（３）の冷房
運転時出口に配設したサーミスタ（１７）からなる温度
検出器、及び前記容量可変形圧縮機（１）の出力側の高
圧圧力状態を検出する圧力センサ（１４）からなる圧力
検出器、及び前記容量８ 可変形圧縮機（１）の入力側の低圧圧力状態を検出する
圧力センサ（１５）からなる圧力検出器からの各信号に
応じて適宜制御する。

すなわち、冷房運転時においては、圧力センサ（１４）
と室外熱交換器（３）の出口のサーミスタ（１７）によ
り、室外熱交換器（３）の出口のサブクールを一定にす
る。と同時に、室内熱交換器（７ａ）、　　（７ｂ）の
大きさに相当する能力コード信号、若しくは室内熱交換
器（７ｃ）の大きさと、送風量検出手段（３２ｃ）によ
り検出された送風量から算出した能力コード信号によっ
て、全体の膨張弁開度を分配するように各膨張弁（８ａ
）、（８ｂ）、（８ｃ）の開度を制御する。且つ、圧力
センサ（１５）により検出された低圧圧力が常に一定と
なるように制御装置（１９）及びインバータ装置（２０
）によって容量可変形圧縮機（１）、の駆動を制御する
。

また、暖房運転時に・おいては、圧力センサ（１４）と
液側分岐管（ｌｌａ）、　　（ｌｌｂ）、（１１ｃ）に
設けたサーミスタ（１６ａ）、　　（１６ｂ）４つ （１６ｃ）により、室内熱交換器（７ａ）。

（７ｂ）、（７ｃ）の出口のサブクールを検出する。そ
して、室内熱交換器（７ａ）、　　（７ｂ）の大きさに
相当した能力コード信号、若しくは、室内熱交換器（７
ｃ）の大き、さ及び送風量検出手段（３２ｃ）により検
出された送風量によって算出された能力コード信号によ
って、各室内機（９ａ）（９ｂ）、　　（９，ｃ）の室
内熱交換器（７ａ）。

（７ｂ）、（７ｃ）の出口のサブクールが一定となるよ
うに、膨張弁（８ａ）、（８ｂ）、（８ｃ）の開度を制
御し、且つ、圧力センサ（１４）により検出された高圧
圧力が一定となるように制御装置（１９）及びインバー
タ装置（２０）により容量可変形圧縮機（１）の駆動を
制御する。

したがって、冷房及び暖房運転時ともに複数の室内機（
９ａ）、（９ｂ）、（９ｃ）の能力に応じて冷媒を適正
に分配することができる。また、室内送風機（２２ａ）
’＋　　（２２ｂ）、（２２ｃ）の送風量が変化した場
合にも、送風量に応じて室内機（９ａ）、　　（９ｂ）
、　　（９ｃ）の能力を補正０ して制御しているため、常に、各室内機（９ａ）。

（９ｂ）、（９ｃ）毎に適正な冷媒の流量を確保できる
。特に、冷房運転時には、アキュムレータ（４）の熱交
換器（５）の作用により、多少冷媒の分配にずれがあっ
たり、負荷が少々変化しても安定した能力を得られる。

さらに、冷房及び暖房運転時どもに室内機（９ａ）、（
９ｂ）、（９ｃ）の運転台数、または室内送風機（２２
ａ）、　　（２２ｂ）、　　（２２ｃ）の送風量が変化
した場合にも、常に、一定の吹出温度を得ることができ
る。

この結果、冷媒マルチ方式でありながら、可変風量方式
の室内機（９ａ）、　　（９ｂ）、　　（９ｃ）を接続
することができ、少ない室内機（９ａ）。

（９ｂ）、（９ｃ）で多くの独立した部屋を個別に空調
することができ、熱負荷の小さい小部屋にも対応ができ
、加えて、メンテナンスも容易になる。

ところで、上記の実施例では二台は風量固定形の室内機
（９ａ）、　　（９ｂ）であり、−台は風量可変形のの
ダクト接続形の室内機（９Ｃ）とじた１ 場合について説明したが、接続する室内機の組合わせは
必ずしもこれに限定されるものではない。

したがって、例えば、極端な場合として、全ての室内機
が風量固定形の室内機、或いは、風量可変形のダクト接
続形の室内機であってもよい。

［発明の効果］ 以上説明したとおり、この発明の多室用空気調和機は、
容量可変形圧縮機、四方切換弁、室外送風機を備えた室
外熱交換器、アキュムレータを順次接続し、室外熱交換
器の冷房運転時の出口側にアキュムレータ内の冷媒との
熱交換が可能な熱交換器と、この熱交換器から複数に分
岐した波調分岐管と、この波調分岐管に各々直列に配設
した電気信号で駆動する膨張弁と、四方切換弁から複数
に分岐したガス側分岐管とを各々配設して室外機の冷媒
回路を形成する。また、この室外機の波調分岐管及びガ
ス側分岐管に複数対の連絡配管を介して接続し、この連
絡配管に各々直列に室内送風機を備えた室内熱交換器を
配設して複数の室内機２ の冷媒回路を形成する。そして、室外機の波調分岐管及
び室外熱交換器の冷房運転時出口の温度と圧縮機の出力
の高圧圧力状態とにより過冷却度を検出し、この過冷却
度と圧縮機の高圧圧力状態及び低圧圧力状態と室内熱交
換器の熱交換能力に応じた能力コード信号とにより、室
外機の波調分岐管に設けた電気信号により駆動する膨張
弁及び容量可変形圧縮機の駆動を適宜制御して、冷房運
転時には圧縮機の低圧圧力状態が常に一定となるように
、また、暖房運転時には圧縮機の高圧圧力状態が常に一
定となるように冷媒の循環量を調整し、冷房及び暖房運
転時ともに複数の室内機の能力に応じて冷媒供給のバラ
ンスをとりつつ、適正な空気調和を行なう。したがって
、冷媒マルチ方式と可変風量方式の利点を共に生かして
、冷媒マルチ方式でありながら可変風量方式の室内機の
接続ができ、少ない室内機で多くの独立した部屋を個別
に空調することができ、熱負荷の小さい小部屋にも対応
ができ、加えて、メンテナンスも容易になる。

３

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の一実施例による多室用空気調和機の
冷媒配管を示す冷媒配管図、第２図はこの発明の一実施
例による多室用空気調和機を住宅に設置した状態を示す
全体設置図、第３図はこの発明の一実施例による多室用
空気調和機の制御装置及び能力コード信号出力手段を示
すブロック図、第４図はこの発明の一実施例による多室
用空気調和機の暖房運転時の凝縮圧カ一定条件における
室内熱交換器の通過風量変化による熱交換能力変化を示
す特性図、第５図はこの発明の一実施例による多室用空
気調和機の室内熱交換器の通過風量と室内熱交換器の能
力補正係数の関係を示す特性図、第６図は上記実施例の
制御装置及び能力コード信号出力手段による冷房運転時
の膨張弁の制御の一例を説明するフローチャート、第７
図は上記実施例の制御装置及び能力コード信号出力手段
による冷房運転時の容量可変形圧縮機の制御の一例を説
明するフローチャート、第８図は上記実施例の制４ 御装置及び能力コード信号出力手段による暖房運転時の
膨張弁の制御の一例を説明するフローチャート、第９図
は上記実施例の制御装置及び能力コード信号出力手段に
よる暖房運転時の容量可変形圧縮機の制御の一例を説明
するフローチャート、第１０図は冷房運転時の熱交換器
出口の冷媒状態と平均熱伝達率の関係を示す特性図、第
１１図は従来の可変風量方式による多室用空気調和機を
示す構成図である。 図において、 １：容量可変形圧縮機 ３：室外熱交換器 ５：熱交換器 ７ａ〜７ｃ：室内熱交換器 ８ａ〜８ｃ：膨張弁 ９ａ〜９ｃ：室内機 １０ａ〜１０ｃ　：ガス側分岐管 １１ａ〜１１Ｃ：源側分岐管 １４：圧力センサ　　　１５：圧力センサ１７：サーミ
スタ ２：四方切換弁 ４ニアキュムレ−タ ロ：室外機 ５ １８ａ〜１８ｃ：能力コード信号出力手段１９：制御装
置 ２２ａ〜２２ｃ：室内送風機 である。 なお、図中、同−符号及び同一記号は同一または相当部
分を示すものである。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 容量可変形圧縮機、四方切換弁、室外送風機を備えた室
   外熱交換器、アキュムレータを順次接続し、前記室外熱
   交換器の冷房運転時の出口側に配設した前記アキュムレ
   ータ内の冷媒との熱交換可能な熱交換器と、前記熱交換
   器から複数に分岐した液側分岐管と、前記四方切換弁か
   ら複数に分岐したガス側分岐管と、前記液側分岐管に各
   々直列に配設した電気信号で駆動する膨張弁とで冷媒回
   路を形成した冷暖切換可能な室外機と、 前記室外機の液側分岐管及びガス側分岐管に複数対の連
   絡配管を介して接続し、前記連絡配管に各々直列に室内
   送風機を備えた室内熱交換器を配設して冷媒回路を形成
   した複数の室内機と、前記室内熱交換器の熱交換能力に
   応じた能力コード信号を出力する能力コード信号出力手
   段、及び前記液側分岐管及び室外熱交換器の冷房運転時
   出口に配設した温度検出器、及び前記容量可変形圧縮機
   の出力側の高圧圧力状態を検出する圧力検出器、及び前
   記容量可変形圧縮機の入力側の低圧圧力状態を検出する
   圧力検出器からの各信号を入力して、前記膨張弁及び容
   量可変形圧縮機を制御する制御装置と、 を具備することを特徴とする多室用空気調和機。