JPH037613B2 - - Google Patents
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- JPH037613B2 JPH037613B2 JP57200350A JP20035082A JPH037613B2 JP H037613 B2 JPH037613 B2 JP H037613B2 JP 57200350 A JP57200350 A JP 57200350A JP 20035082 A JP20035082 A JP 20035082A JP H037613 B2 JPH037613 B2 JP H037613B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/01205—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting from tubes, rods, fibres or filaments
- C03B37/01211—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting from tubes, rods, fibres or filaments by inserting one or more rods or tubes into a tube
- C03B37/01217—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting from tubes, rods, fibres or filaments by inserting one or more rods or tubes into a tube for making preforms of polarisation-maintaining optical fibres
-
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- C03B2203/00—Fibre product details, e.g. structure, shape
- C03B2203/30—Polarisation maintaining [PM], i.e. birefringent products, e.g. with elliptical core, by use of stress rods, "PANDA" type fibres
- C03B2203/31—Polarisation maintaining [PM], i.e. birefringent products, e.g. with elliptical core, by use of stress rods, "PANDA" type fibres by use of stress-imparting rods, e.g. by insertion
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は直線偏波保持特性に優れた偏波保持光
フアイバの製造方法に関する。
フアイバの製造方法に関する。
従来、直線偏波保持性の優れた偏波保持光フア
イバの製造方法として、第１図に示すように、コ
アと合成クラツドとからなるコア用母材１、応力
付与部用母材１ａと１ｂ、コア用母材１を挿入す
るための穴１′と応力付与部用母材１ａと１ｂを
挿入するための穴１′ａと１′ｂを有する石英ガラ
スロツド１１を用いることにより、石英ガラスロ
ツド１１内にコア用母材１、応力付与部用母材１
ａ，１ｂを挿入し、線引きを行うことにより、光
フアイバを得る方法が知られている。しかしなが
ら、この方法では、石英ガラスロツド１１の穴
１′，１′ａ，１′ｂの穴形状および穴中心軸間の
平行性を保つために１′と１′ａおよび１′と１′ｂ
の間に一定の厚さの石英ガラスが必要であり、こ
のため応力付与部用母材１ａ，１ｂをコア用母材
１に近づけることができない。またコア用母材１
の外周および石英ガラスロツド１１の穴１′の内
周にはOH基を含む不純物が付着し、このため吸
収による損失を受ける。さらにコア用母材１とこ
れを挿入する穴１′との界面の不整による屈折率
ゆらぎが生じ、このため散乱損失を受ける。これ
らの吸収・散乱等を避けるため、コア用母材１に
おいてコア径を一定のままクラツド径を大きくす
ることにより、該コア用母材１の外周を大きく
し、石英ガラスロツド１１の穴１′の内径もまた
大きくすれば、石英ガラスロツド１１の穴１′ａ，
１′ｂの位置はコア部から遠ざけなければならず、
したがつてコア部から応力付与部が遠ざかること
になり、やはり与付できる応力が減少し、複屈折
率が指数関数的に低減してしまう。
イバの製造方法として、第１図に示すように、コ
アと合成クラツドとからなるコア用母材１、応力
付与部用母材１ａと１ｂ、コア用母材１を挿入す
るための穴１′と応力付与部用母材１ａと１ｂを
挿入するための穴１′ａと１′ｂを有する石英ガラ
スロツド１１を用いることにより、石英ガラスロ
ツド１１内にコア用母材１、応力付与部用母材１
ａ，１ｂを挿入し、線引きを行うことにより、光
フアイバを得る方法が知られている。しかしなが
ら、この方法では、石英ガラスロツド１１の穴
１′，１′ａ，１′ｂの穴形状および穴中心軸間の
平行性を保つために１′と１′ａおよび１′と１′ｂ
の間に一定の厚さの石英ガラスが必要であり、こ
のため応力付与部用母材１ａ，１ｂをコア用母材
１に近づけることができない。またコア用母材１
の外周および石英ガラスロツド１１の穴１′の内
周にはOH基を含む不純物が付着し、このため吸
収による損失を受ける。さらにコア用母材１とこ
れを挿入する穴１′との界面の不整による屈折率
ゆらぎが生じ、このため散乱損失を受ける。これ
らの吸収・散乱等を避けるため、コア用母材１に
おいてコア径を一定のままクラツド径を大きくす
ることにより、該コア用母材１の外周を大きく
し、石英ガラスロツド１１の穴１′の内径もまた
大きくすれば、石英ガラスロツド１１の穴１′ａ，
１′ｂの位置はコア部から遠ざけなければならず、
したがつてコア部から応力付与部が遠ざかること
になり、やはり与付できる応力が減少し、複屈折
率が指数関数的に低減してしまう。
このように従来の偏波保持光フアイバは、複屈
折率の減少によるクロストークの劣化もしくは低
損失性が損なわれるという欠点を有していた。
折率の減少によるクロストークの劣化もしくは低
損失性が損なわれるという欠点を有していた。
本発明は、合成法により作製したコア用透明化
母材に石英ガラス管をジヤケツトした母材、もし
くは合成法により作製したコア用透明化母材その
ものを穴開けジヤケツト用母材に用いることを特
徴としている。ここで「穴開けジヤケツト用母
材」とは、前記方法により作成された母材であつ
て、穴を開ける前の状態を指している。この発明
の目的は前記欠点を除去して、複屈折率を高め、
かつ低損失性を保持する直線偏波保持光フアイ
バ、いわゆる偏波保持低損失（PANDA）
（Polarizationmaintaining and Absorption−
reducing，OFC′’82，THCC6参照）光フアイバ
の製造方法を提供するにある。
母材に石英ガラス管をジヤケツトした母材、もし
くは合成法により作製したコア用透明化母材その
ものを穴開けジヤケツト用母材に用いることを特
徴としている。ここで「穴開けジヤケツト用母
材」とは、前記方法により作成された母材であつ
て、穴を開ける前の状態を指している。この発明
の目的は前記欠点を除去して、複屈折率を高め、
かつ低損失性を保持する直線偏波保持光フアイ
バ、いわゆる偏波保持低損失（PANDA）
（Polarizationmaintaining and Absorption−
reducing，OFC′’82，THCC6参照）光フアイバ
の製造方法を提供するにある。
第２図は本発明の一実施例を示し、abは中心
軸に対称な穴１′ａと１′ｂを有する穴開けジヤケ
ツトであり、該穴開けジヤケツトabを作成する
のに用いた穴開けジヤケツト用母材２２の構造に
ついては第３図に示す。ここで「穴開けジヤケツ
ト」とは、前記「穴開けジヤケツト用母材」を穴
を開けた状態を指している。
軸に対称な穴１′ａと１′ｂを有する穴開けジヤケ
ツトであり、該穴開けジヤケツトabを作成する
のに用いた穴開けジヤケツト用母材２２の構造に
ついては第３図に示す。ここで「穴開けジヤケツ
ト」とは、前記「穴開けジヤケツト用母材」を穴
を開けた状態を指している。
第３図において７７および８８はそれぞれ合成
法の一つであるVAD法により作製したコア部お
よびクラツド部（コア部はGeO2・SiO2、クラツ
ド部はSiO2）であり、コア部径は1.9φmm、クラ
ツド部径は50φmmで、コア・クラツド比屈折率差
Δ＝0.6％である。第２図における１ａ，１ｂは
MCVD法により作製した応力付与部用母材であ
り、該応力付与部用母材１ａの構造を第４図に示
す。
法の一つであるVAD法により作製したコア部お
よびクラツド部（コア部はGeO2・SiO2、クラツ
ド部はSiO2）であり、コア部径は1.9φmm、クラ
ツド部径は50φmmで、コア・クラツド比屈折率差
Δ＝0.6％である。第２図における１ａ，１ｂは
MCVD法により作製した応力付与部用母材であ
り、該応力付与部用母材１ａの構造を第４図に示
す。
第４図において１ａ１を構成する材料はは
B2O3・GeO2・SiO2であり、１ａ２はサポート管
（石英ガラス管）として使用したSiO2である。ま
た１ａ１の径は9φmm、１ａ２の径は15φmmであ
る。応力付与部のドーバント濃度はB2O3に対し
てρB2O3＝10.5mol％、GeO2に対してρGeO2＝4.5mol
％に選んだ。したがつてこの組成により、応力付
与部は第３図のクラツド部８８より大きな熱膨張
係数を有している。
B2O3・GeO2・SiO2であり、１ａ２はサポート管
（石英ガラス管）として使用したSiO2である。ま
た１ａ１の径は9φmm、１ａ２の径は15φmmであ
る。応力付与部のドーバント濃度はB2O3に対し
てρB2O3＝10.5mol％、GeO2に対してρGeO2＝4.5mol
％に選んだ。したがつてこの組成により、応力付
与部は第３図のクラツド部８８より大きな熱膨張
係数を有している。
第２図に示す本発明の実施例の作製にあたり、
手順としては、穴開けジヤケツトab穴１′ａと
１′ｂに応力付与部用母材１ａと１ｂを挿入し、
線引きすることにより光フアイバに細径化した。
具体的には、まず応力付与部用母材１ａと１ｂに
外周研磨加工を施して、11φmmの寸法とした。穴
に穴開けジヤケツト用母材２２（第３図）に超音
波ドリル加工を施して応力付与部用母材が挿入で
きる10.5φmmの穴を中心軸に対して対称な位置に
開け、内周を研磨することにより、11.0φmm＋0.1
mm径の穴１′ａと１′ｂとした。このようにして穴
開けジヤケツトabを作製した。該応力付与部用
母材を該穴開けジヤケツトを水：フツ酸：硝酸＝
40：２：１の割合に混合した液により洗浄した
後、穴開けジヤケツトabの下端に50φmm径、10mm
長の引き落し用の石英ガラスを熔着させることに
より閉じ、応力付与部用母材１ａと１ｂを該穴開
けジヤケツトab中に挿入し、これを電気炉中で
加熱軟化して、遮断波長が1.15μmとなるよう外
径150μmの光フアイバに細径化した。
手順としては、穴開けジヤケツトab穴１′ａと
１′ｂに応力付与部用母材１ａと１ｂを挿入し、
線引きすることにより光フアイバに細径化した。
具体的には、まず応力付与部用母材１ａと１ｂに
外周研磨加工を施して、11φmmの寸法とした。穴
に穴開けジヤケツト用母材２２（第３図）に超音
波ドリル加工を施して応力付与部用母材が挿入で
きる10.5φmmの穴を中心軸に対して対称な位置に
開け、内周を研磨することにより、11.0φmm＋0.1
mm径の穴１′ａと１′ｂとした。このようにして穴
開けジヤケツトabを作製した。該応力付与部用
母材を該穴開けジヤケツトを水：フツ酸：硝酸＝
40：２：１の割合に混合した液により洗浄した
後、穴開けジヤケツトabの下端に50φmm径、10mm
長の引き落し用の石英ガラスを熔着させることに
より閉じ、応力付与部用母材１ａと１ｂを該穴開
けジヤケツトab中に挿入し、これを電気炉中で
加熱軟化して、遮断波長が1.15μmとなるよう外
径150μmの光フアイバに細径化した。
この結果、作製した偏波保持低損失光フアイバ
（PANDAフアイバ）の複屈折率は、従来の偏波
保持光フアイバの複屈折率Ｂ＝1.0×10-4に比べ
て２倍の値である2.0×10-4まで向上でき、基本
波モードHE11xとHE11y（ｘ，ｙはフアイバ主軸
方向）間のクロストーク（波長1.3μm、１Km長）
は、従来のフアイバで−20dBであつたものが、
前記のように作製した本発明のフアイバでは−
30dBに改善できた。
（PANDAフアイバ）の複屈折率は、従来の偏波
保持光フアイバの複屈折率Ｂ＝1.0×10-4に比べ
て２倍の値である2.0×10-4まで向上でき、基本
波モードHE11xとHE11y（ｘ，ｙはフアイバ主軸
方向）間のクロストーク（波長1.3μm、１Km長）
は、従来のフアイバで−20dBであつたものが、
前記のように作製した本発明のフアイバでは−
30dBに改善できた。
しかも伝送損失は1.5μm帯における最低損失値
で比較すると、従来の光フアイバの0.8dB／Kmか
ら第５図に示すように0.3dB／Kmに大幅に低減で
きた。
で比較すると、従来の光フアイバの0.8dB／Kmか
ら第５図に示すように0.3dB／Kmに大幅に低減で
きた。
また作製PANDA光フアイバの２Km長における
一端と他端における端部の写真（SEM写真）の
写生図を第６図ａ，ｂに示す。この図から明らか
なように応力付与部母材等の変形流動による構造
のゆがみは認められなかつた。例えば具体的な測
定結果として次の数値が得られた。
一端と他端における端部の写真（SEM写真）の
写生図を第６図ａ，ｂに示す。この図から明らか
なように応力付与部母材等の変形流動による構造
のゆがみは認められなかつた。例えば具体的な測
定結果として次の数値が得られた。
コア楕円率＝（＝１−コアの短径／コアの長径）＝0.
09 左右の応力付与部の面積相違率 （＝S右−S左／S右）＝0.005 （ここでS右、S左は右と左の応力付与部の面積
を表わす） コアと左右応力付与部までの距離の相違率 （＝r右−r左／r右）＝0.008 （ここでr右、r左はコアの中心と応力付与部のコ
ア最近接部との距離を表わす） 以上の数値かも明らかなように、フアイバ構造
のゆがみは、無視することができる程度である。
09 左右の応力付与部の面積相違率 （＝S右−S左／S右）＝0.005 （ここでS右、S左は右と左の応力付与部の面積
を表わす） コアと左右応力付与部までの距離の相違率 （＝r右−r左／r右）＝0.008 （ここでr右、r左はコアの中心と応力付与部のコ
ア最近接部との距離を表わす） 以上の数値かも明らかなように、フアイバ構造
のゆがみは、無視することができる程度である。
第４図に示した応力付与部用母材を外周研磨加
工して、第２図に示す11φmmの応力付与部用母材
１ａ，１ｂを作製するときに、第４図に示した
B2O3・GeO2・SiO2からなる１ａ１を第２図の実
施例より太く作製することにより、すべてこの材
料により応力付与部用母材１ａ，１ｂを作製し
た。
工して、第２図に示す11φmmの応力付与部用母材
１ａ，１ｂを作製するときに、第４図に示した
B2O3・GeO2・SiO2からなる１ａ１を第２図の実
施例より太く作製することにより、すべてこの材
料により応力付与部用母材１ａ，１ｂを作製し
た。
これを用いて作製したフアイバは、前記材料が
占める割合が第２図の実施例より大きいので、ク
ロストークが2dB良好な値となつた。
占める割合が第２図の実施例より大きいので、ク
ロストークが2dB良好な値となつた。
第２図の実施例で使用した穴開けジヤケツト用
母材２２（第３図）の代わりに、コア部７７およ
びクラツド部８８の一部までをVAD法により作
製し、該母材の外側に外付け法により多孔質母材
を付着させ透明化した母材を、穴開けジヤケツト
用母材として用いて光フアイバを作製した結果、
前記とほぼ同一のクロストークおよび低損失性を
示した。
母材２２（第３図）の代わりに、コア部７７およ
びクラツド部８８の一部までをVAD法により作
製し、該母材の外側に外付け法により多孔質母材
を付着させ透明化した母材を、穴開けジヤケツト
用母材として用いて光フアイバを作製した結果、
前記とほぼ同一のクロストークおよび低損失性を
示した。
また第２図の実施例で穴開けジヤケツトabを
作るにあたつて超音波ドリル加工後、研磨加工を
施したが、研磨加工後、フツ酸溶液によるエツチ
加工を施こすことにより、寸法合わせをすること
も可能であつた。さらに火炎研磨により穴内面の
滑らかさを向上させ、泡等の発生確率の低減を図
ることができた。
作るにあたつて超音波ドリル加工後、研磨加工を
施したが、研磨加工後、フツ酸溶液によるエツチ
加工を施こすことにより、寸法合わせをすること
も可能であつた。さらに火炎研磨により穴内面の
滑らかさを向上させ、泡等の発生確率の低減を図
ることができた。
また第２図の実施例で使用した応力付与部のド
ーバンド濃度ρB2O3＝10.5mol％、ρGeO2＝4.5mol％
の代わりに、ρB2O3＝14mol％、ρGeO2＝6mol％を
選び光フアイバを作製した結果、複屈折率Ｂ＝
2.5×10-4を示し、クロストークCT＝−33dB（波
長1.3μm、１Km長）に向上できた。伝送損失につ
いては同一の値を示した。また使用したドーバン
トをB2O3のみとしたときには、ρB2O3＝15mol％
でＢ＝2.0×10-4、CT＝−30dB（波長1.3μｍ１Km
長）、ρB2O3＝20mol％でＢ＝2.5×10-4、CT＝−
33dB（波長1.3μm、１Km長）を示した。伝送損失
は共に0.3dB／Kmを示した。
ーバンド濃度ρB2O3＝10.5mol％、ρGeO2＝4.5mol％
の代わりに、ρB2O3＝14mol％、ρGeO2＝6mol％を
選び光フアイバを作製した結果、複屈折率Ｂ＝
2.5×10-4を示し、クロストークCT＝−33dB（波
長1.3μm、１Km長）に向上できた。伝送損失につ
いては同一の値を示した。また使用したドーバン
トをB2O3のみとしたときには、ρB2O3＝15mol％
でＢ＝2.0×10-4、CT＝−30dB（波長1.3μｍ１Km
長）、ρB2O3＝20mol％でＢ＝2.5×10-4、CT＝−
33dB（波長1.3μm、１Km長）を示した。伝送損失
は共に0.3dB／Kmを示した。
第２図の穴開けジヤケツトの穴形状として真円
形状の例を示したが、超音波ドリル加工でのドリ
ル形状を三角形、四角形、五角形、六角形、また
台形、半円形、菱形、ダンベル形にすることによ
り、それぞれに対応する穴を開け、光フアイバを
作製することにより、第２図の実施例と同等の光
フアイバ特性を得た。このとき応力付与部用母材
については、高温に加熱することにより、前記の
それぞれの形状に対応した形状にしたものを使用
した。以後に示すすべての例において、穴形状が
真円形状の例を示してあるが、前記に示した各穴
形形状に対応する穴開けジヤケツトを用いても、
真円形状と同等の光フアイバ特性を示すことを確
かめた。
形状の例を示したが、超音波ドリル加工でのドリ
ル形状を三角形、四角形、五角形、六角形、また
台形、半円形、菱形、ダンベル形にすることによ
り、それぞれに対応する穴を開け、光フアイバを
作製することにより、第２図の実施例と同等の光
フアイバ特性を得た。このとき応力付与部用母材
については、高温に加熱することにより、前記の
それぞれの形状に対応した形状にしたものを使用
した。以後に示すすべての例において、穴形状が
真円形状の例を示してあるが、前記に示した各穴
形形状に対応する穴開けジヤケツトを用いても、
真円形状と同等の光フアイバ特性を示すことを確
かめた。
また第３図のコア部７７をGeO2・P2O5・
SiO2、クラツド部８８をP2O5・SiO2で構成する
ことにより作製した光フアイバも、第２図の実施
例の光フアイバと同等の特性を示した。
SiO2、クラツド部８８をP2O5・SiO2で構成する
ことにより作製した光フアイバも、第２図の実施
例の光フアイバと同等の特性を示した。
このように第２図に示した本発明の実施例によ
る光フアイバの製造方法は、複屈折性の増大によ
るクロストークの向上とOH基による損失要因の
除去による伝送損失の低減を可能にし、加えて光
フアイバ構造の制御性の向上と長さ方向の均一性
向上をも可能にした極めて優れた直線偏波保持光
フアイバの製造方法であり、長尺偏波保持光フア
イバ製造に寄与するところが大きい。
る光フアイバの製造方法は、複屈折性の増大によ
るクロストークの向上とOH基による損失要因の
除去による伝送損失の低減を可能にし、加えて光
フアイバ構造の制御性の向上と長さ方向の均一性
向上をも可能にした極めて優れた直線偏波保持光
フアイバの製造方法であり、長尺偏波保持光フア
イバ製造に寄与するところが大きい。
第７図は本発明の他の実施例であつて、穴開け
ジヤケツト用母材に第３図の穴開けジヤケツト用
母材２２を使用し、該母材のコア中心軸に対して
対称の位置に１′ａ，１′ｂ，１′ｃ，１′ｄ（１′ａ
と１′ｂ，１′ｃと１′ｄがそれぞれ対称関係）の
４本の穴を穿つことにより、穴開けジヤケツト
abcdを作製し、第４図に示したと同一の応力付
与部用母材１ａ，１ｂ，１ｃ，１ｄをそれぞれ該
穴開けジヤケツトの穴１′ａ，１′ｂ，１′ｃ，
１′，ｄに挿入して線引きすることにより、外径
150μmの光フアイバに細経化した。作製した光フ
アイバの複屈折率はＢ＝3.4×10-4であり、クロ
ストークCT＝−35dB（波長1.3μm、１Km長）を
実現できた。損失は第５図と同様な特性を示し
た。
ジヤケツト用母材に第３図の穴開けジヤケツト用
母材２２を使用し、該母材のコア中心軸に対して
対称の位置に１′ａ，１′ｂ，１′ｃ，１′ｄ（１′ａ
と１′ｂ，１′ｃと１′ｄがそれぞれ対称関係）の
４本の穴を穿つことにより、穴開けジヤケツト
abcdを作製し、第４図に示したと同一の応力付
与部用母材１ａ，１ｂ，１ｃ，１ｄをそれぞれ該
穴開けジヤケツトの穴１′ａ，１′ｂ，１′ｃ，
１′，ｄに挿入して線引きすることにより、外径
150μmの光フアイバに細経化した。作製した光フ
アイバの複屈折率はＢ＝3.4×10-4であり、クロ
ストークCT＝−35dB（波長1.3μm、１Km長）を
実現できた。損失は第５図と同様な特性を示し
た。
第８図は本発明の他の実施例図であつて、穴開
けジヤケツト用母材に、第３図の穴開けジヤケツ
ト用母材２２を使用し、該母材のコア中心軸に対
して対称の位置に１′ａ，１′ｂ，１′ｃ，１′ｄ，
１′ｅ，１′ｆ（１′ａと１′ｂ、１′ｃと１′ｄ、
１′ｅと１′ｆとがそれぞれ対称関係）の６本の穴
を穿つことにより、穴開けジヤケツトabcdefを
作製し、第４図に示したと同一の応力付与部母材
１ａ，１ｂ，１ｃ，ｄ，１ｅ，１ｆをそれぞれ該
穴開けジヤケツトの穴１′ａ，１′ｂ，１′ｃ，
１′ｄ，１′ｅ，１′ｆに挿入して線引きすること
により、外径150μmの光フアイバに細径化した。
作製した光フアイバの複屈折率はＢ＝4.0×10-4
であり、クロストークCT＝−36dB（波長1.3μm、
１Km長）を実現できた。損失は第５図と同様な特
性を示した。
けジヤケツト用母材に、第３図の穴開けジヤケツ
ト用母材２２を使用し、該母材のコア中心軸に対
して対称の位置に１′ａ，１′ｂ，１′ｃ，１′ｄ，
１′ｅ，１′ｆ（１′ａと１′ｂ、１′ｃと１′ｄ、
１′ｅと１′ｆとがそれぞれ対称関係）の６本の穴
を穿つことにより、穴開けジヤケツトabcdefを
作製し、第４図に示したと同一の応力付与部母材
１ａ，１ｂ，１ｃ，ｄ，１ｅ，１ｆをそれぞれ該
穴開けジヤケツトの穴１′ａ，１′ｂ，１′ｃ，
１′ｄ，１′ｅ，１′ｆに挿入して線引きすること
により、外径150μmの光フアイバに細径化した。
作製した光フアイバの複屈折率はＢ＝4.0×10-4
であり、クロストークCT＝−36dB（波長1.3μm、
１Km長）を実現できた。損失は第５図と同様な特
性を示した。
第９図は本発明の他の実施例図であつて、
a′b′は中心軸に対称な穴１′ａと１′ｂを有する穴
開けジヤケツトであり、該穴開けジヤケツトab
を用いた穴開けジヤケツト用母材３３の構造につ
いては第１０図に示す。
a′b′は中心軸に対称な穴１′ａと１′ｂを有する穴
開けジヤケツトであり、該穴開けジヤケツトab
を用いた穴開けジヤケツト用母材３３の構造につ
いては第１０図に示す。
第１０図において、７７および８８はそれぞれ
合成法の一つであるVAD法により作製したコア
部（1.9φmm径）およびクラツド部（25φmm径）
で、コア部はGeO2・SiO2、クラツド部はSiO2で
あり、９９は石英ガラス管から成るジヤケツト部
（50φmm外径、25φmm内径）である。穴開けジヤケ
ツト用母材３３の作り方は、VAD法により作つ
た７７および８８からなるコア用母材の外径と、
50φmm外径をもつ石英ガラス管の内径とが25mmφ
になるように寸法合わせをし、該母材を石英ガラ
ス管内に挿入して1700〜1800℃の電気炉中で加熱
軟化させて一体化させた。
合成法の一つであるVAD法により作製したコア
部（1.9φmm径）およびクラツド部（25φmm径）
で、コア部はGeO2・SiO2、クラツド部はSiO2で
あり、９９は石英ガラス管から成るジヤケツト部
（50φmm外径、25φmm内径）である。穴開けジヤケ
ツト用母材３３の作り方は、VAD法により作つ
た７７および８８からなるコア用母材の外径と、
50φmm外径をもつ石英ガラス管の内径とが25mmφ
になるように寸法合わせをし、該母材を石英ガラ
ス管内に挿入して1700〜1800℃の電気炉中で加熱
軟化させて一体化させた。
第９図に示す実施例の作製手順は、穴開けジヤ
ケツト用母材の作り方を除いては全く同様であ
り、最終的には穴開けジヤケツトa′b′の穴１′ａ
と１′ｂに第４図に示したと同一の応力付与部用
母材１ａと１ｂを挿入し、線引きすることにより
150μmの光フアイバに細径化した。作製した光フ
アイバのパラメータはコア・クラツド比屈折率差
Δ＝0.6％、応力付与部穴径11φmm、応力付与部の
ドーパントB2O3・GeO2の濃度ρB2O3＝10.5mol％、
ρGeO2＝4.5mol％、中心軸から応力付与部までの
距離とコア部径と比６、遮断波長1.15μmであり、
複屈折率Ｂ＝２×10-4、クロストークCT＝−
20dB（波長1.3μm、１Km長）、伝送損失0.3dB／Km
（波長1.5μm）を実現できた。この第９図の実施
例は第２図の実施例に比べて、作製した光フアイ
バの特性には何んら変わりはなかつたが、第１０
図に示したように石英ガラス管を使用しているの
で、穴開けジヤケツト用母材の作製時間が短くて
済み、また価格的にも安価であつた。
ケツト用母材の作り方を除いては全く同様であ
り、最終的には穴開けジヤケツトa′b′の穴１′ａ
と１′ｂに第４図に示したと同一の応力付与部用
母材１ａと１ｂを挿入し、線引きすることにより
150μmの光フアイバに細径化した。作製した光フ
アイバのパラメータはコア・クラツド比屈折率差
Δ＝0.6％、応力付与部穴径11φmm、応力付与部の
ドーパントB2O3・GeO2の濃度ρB2O3＝10.5mol％、
ρGeO2＝4.5mol％、中心軸から応力付与部までの
距離とコア部径と比６、遮断波長1.15μmであり、
複屈折率Ｂ＝２×10-4、クロストークCT＝−
20dB（波長1.3μm、１Km長）、伝送損失0.3dB／Km
（波長1.5μm）を実現できた。この第９図の実施
例は第２図の実施例に比べて、作製した光フアイ
バの特性には何んら変わりはなかつたが、第１０
図に示したように石英ガラス管を使用しているの
で、穴開けジヤケツト用母材の作製時間が短くて
済み、また価格的にも安価であつた。
また第１０図のコア部７７をGeO2・P2O5・
SiO2、クラツド部をP2O5・SiO2で構成すること
により作製した光フアイバも、第２図の実施例の
光フアイバと同等の特性を示した。
SiO2、クラツド部をP2O5・SiO2で構成すること
により作製した光フアイバも、第２図の実施例の
光フアイバと同等の特性を示した。
第１１図は本発明の他の実施例図であつて、穴
開けジヤケツト用母材に第１０図の穴開けジヤケ
ツト用母材３３を使用し、該母材のコア中心軸に
対称の位置に１′ａ，１′ｂ，１′ｃ，１′ｄ（１′ａ
と１′ｂ、１′ｃと１′ｄとがそれぞれ対称関係）
４本の穴を穿つことにより穴開けジヤケツト
abcdを作製し、第４図に示したと同一の応力付
与部用母材１ａ，１ｂ，１ｃ，１ｄをそれぞれ該
穴開けジヤケツトの穴１′ａ，１′ｂ，１′ｃ，
１′ｄに挿入して線引きすることにより、外径
150μmの光フアイバに細径化した。作製した光フ
アイバの複屈折率はＢ＝3.4×10-4、クロストー
クCT＝−35dB（波長1.3μm、１Km長）、伝送損失
は0.3dB／Km（波長1.5μm）を実現した。
開けジヤケツト用母材に第１０図の穴開けジヤケ
ツト用母材３３を使用し、該母材のコア中心軸に
対称の位置に１′ａ，１′ｂ，１′ｃ，１′ｄ（１′ａ
と１′ｂ、１′ｃと１′ｄとがそれぞれ対称関係）
４本の穴を穿つことにより穴開けジヤケツト
abcdを作製し、第４図に示したと同一の応力付
与部用母材１ａ，１ｂ，１ｃ，１ｄをそれぞれ該
穴開けジヤケツトの穴１′ａ，１′ｂ，１′ｃ，
１′ｄに挿入して線引きすることにより、外径
150μmの光フアイバに細径化した。作製した光フ
アイバの複屈折率はＢ＝3.4×10-4、クロストー
クCT＝−35dB（波長1.3μm、１Km長）、伝送損失
は0.3dB／Km（波長1.5μm）を実現した。
第１２図は本発明の他の実施例図であつて、穴
開けジヤケツト用母材に第１０図の穴開けジヤケ
ツト用母材３３を使用し、該母材のコア中心軸に
対して対称の位置に１′ａ，１′ｂ，１′ｃ，１′
ｄ，１′ｅ，１′ｆ（１′ａと１′ｂ、１′ｃと１′ｄ
、
１′ｅと１′ｆとがそれぞれ対称関係）の６本の穴
を穿つことにより、穴開けジヤケツトabcdefを
作製し、第４図に示した同一の応力付与部用母材
１ａ，１ｂ，１ｃ，１ｄ，１ｅ，１ｆを、それぞ
れ該穴開けジヤケツトの穴１′ａ，１′ｂ，１′ｃ，
１′ｄ，１′ｅ，１′ｆに挿入して線引きすること
により、外径150μmの光フアイバに細径化した。
開けジヤケツト用母材に第１０図の穴開けジヤケ
ツト用母材３３を使用し、該母材のコア中心軸に
対して対称の位置に１′ａ，１′ｂ，１′ｃ，１′
ｄ，１′ｅ，１′ｆ（１′ａと１′ｂ、１′ｃと１′ｄ
、
１′ｅと１′ｆとがそれぞれ対称関係）の６本の穴
を穿つことにより、穴開けジヤケツトabcdefを
作製し、第４図に示した同一の応力付与部用母材
１ａ，１ｂ，１ｃ，１ｄ，１ｅ，１ｆを、それぞ
れ該穴開けジヤケツトの穴１′ａ，１′ｂ，１′ｃ，
１′ｄ，１′ｅ，１′ｆに挿入して線引きすること
により、外径150μmの光フアイバに細径化した。
作製した光フアイバの複屈折率はＢ＝4.0×
10-4、クロストークCT＝−36dB（波長1.3μm、１
Km長）、伝送損失は0.3dB／Km（波長1.5μm）を示
した。
10-4、クロストークCT＝−36dB（波長1.3μm、１
Km長）、伝送損失は0.3dB／Km（波長1.5μm）を示
した。
第１３図は本発明の他の実施例図であつて、穴
開けジヤケツト用母材に第３図の穴開けジヤケツ
ト用母材２２を使用し、該母材のコア中心軸に対
して対称の位置に、１′ａ，１′ｂ，１′ｇ、１′ｈ
（１′ａと１′ｂ、１′ｇと１′ｈとがそれぞれ対称
関係にあり、かつ1′a−1′b軸と1′g−1′h軸とが互
いに直交する）の４本の穴を穿つことにより、穴
開けジヤケツトabghを作製し、第４図に示した
と同一寸法の応力付与部用母材１ａ，１ｂと１
ｇ，１ｈ（１ａと１ｂは石英ガラスより熱膨張係
数が大きなB2O3・SiO2母材、１ｇと１ｈは石英
ガラスより熱膨張係数が小さなTiO2・SiO2母材
であり、第４図の１ａ１としてTiO2・SiO2を用
いる。）を、それぞれ該穴開けジヤケツトの穴
１′ａ，１′ｂ，１′ｇ，１′ｈに挿入して線引きす
ることにより、外径150μmの光フアイバに細径化
した。応力付与部のドーパント濃度はρB2O3＝
15mol％、ρTiO2＝4.6mol％とした。作製した光フ
アイバの複屈折率はＢ＝3.4×10-4、クロストー
クCT＝−35dB（波長1.3μm、１Km）、伝送損失は
0.3dB／Km（波長1.5μm）を実現した。第１３図
の実施例で穴開けジヤケツトの穴を６本以上に増
やし、応力付与部用母材の数を６本以上に増すこ
とによつても、第１３図の実施例と同等の光フア
イバ特性を得た。
開けジヤケツト用母材に第３図の穴開けジヤケツ
ト用母材２２を使用し、該母材のコア中心軸に対
して対称の位置に、１′ａ，１′ｂ，１′ｇ、１′ｈ
（１′ａと１′ｂ、１′ｇと１′ｈとがそれぞれ対称
関係にあり、かつ1′a−1′b軸と1′g−1′h軸とが互
いに直交する）の４本の穴を穿つことにより、穴
開けジヤケツトabghを作製し、第４図に示した
と同一寸法の応力付与部用母材１ａ，１ｂと１
ｇ，１ｈ（１ａと１ｂは石英ガラスより熱膨張係
数が大きなB2O3・SiO2母材、１ｇと１ｈは石英
ガラスより熱膨張係数が小さなTiO2・SiO2母材
であり、第４図の１ａ１としてTiO2・SiO2を用
いる。）を、それぞれ該穴開けジヤケツトの穴
１′ａ，１′ｂ，１′ｇ，１′ｈに挿入して線引きす
ることにより、外径150μmの光フアイバに細径化
した。応力付与部のドーパント濃度はρB2O3＝
15mol％、ρTiO2＝4.6mol％とした。作製した光フ
アイバの複屈折率はＢ＝3.4×10-4、クロストー
クCT＝−35dB（波長1.3μm、１Km）、伝送損失は
0.3dB／Km（波長1.5μm）を実現した。第１３図
の実施例で穴開けジヤケツトの穴を６本以上に増
やし、応力付与部用母材の数を６本以上に増すこ
とによつても、第１３図の実施例と同等の光フア
イバ特性を得た。
第１４図は本発明の他の実施例図であつて、穴
開けジヤケツト用母材に第１０図の穴開けジヤケ
ツト用母材３３を使用し、該母材のコア中心軸に
対して対称の位置に、１′ａ，１′ｂ，１′ｇ，
１′ｈ（１′ａと１′ｂ、１′ｇと１′ｈとがそれぞれ
対称関係にあり、かつ1′a−1′b軸と1′g−1′h軸と
が互いに直交する）の４本の穴を穿つことによ
り、穴開けジヤケツa′b′g′h′を作製し、第４図に
示したと同一寸法の応力付与部用母材１ａ，１ｂ
と１ｇ，１ｈ（１ａと１ｂは石英ガラスより熱膨
張係数が大きなB2O3・SiO2母材、１ｇと１ｈは
石英ガラスより熱膨張係数が小さなTiO2・SiO2
母材であり、第４図の１ａ１としてTiO2・SiO2
を用いる。）を、それぞれ該穴開けジヤケツトの
穴１′ａ，１′ｂ，１′ｇ，１′ｈに挿入して線引き
することにより、外径150μmの光フアイバに細径
化した。応力付与部のドーパント濃度はρB2O3＝
15mol％、ρTiO2＝４＝6mol％とした。作製した光
フアイバの複屈折率はＢ＝3.4×10-4、クロスト
ークCT＝−35dB（波長1.3母材、１Km長）、伝送
損失は0.3dB／Km（波長1.5μm）を実現した。第
１４図の実施例で穴開けジヤケツトの穴および応
力付与部用母材の数を、それぞれ６本以上に増や
し、かつ大きな熱膨張係数を有する複数の応力付
与部用母材がなす応力軸と残りの小さな熱膨張係
数を有する応力付与部用母材がなす応力軸とが互
いに直交するように構成することによつても、第
１４図の実施例と同等の光フアイバ特性を得た。
開けジヤケツト用母材に第１０図の穴開けジヤケ
ツト用母材３３を使用し、該母材のコア中心軸に
対して対称の位置に、１′ａ，１′ｂ，１′ｇ，
１′ｈ（１′ａと１′ｂ、１′ｇと１′ｈとがそれぞれ
対称関係にあり、かつ1′a−1′b軸と1′g−1′h軸と
が互いに直交する）の４本の穴を穿つことによ
り、穴開けジヤケツa′b′g′h′を作製し、第４図に
示したと同一寸法の応力付与部用母材１ａ，１ｂ
と１ｇ，１ｈ（１ａと１ｂは石英ガラスより熱膨
張係数が大きなB2O3・SiO2母材、１ｇと１ｈは
石英ガラスより熱膨張係数が小さなTiO2・SiO2
母材であり、第４図の１ａ１としてTiO2・SiO2
を用いる。）を、それぞれ該穴開けジヤケツトの
穴１′ａ，１′ｂ，１′ｇ，１′ｈに挿入して線引き
することにより、外径150μmの光フアイバに細径
化した。応力付与部のドーパント濃度はρB2O3＝
15mol％、ρTiO2＝４＝6mol％とした。作製した光
フアイバの複屈折率はＢ＝3.4×10-4、クロスト
ークCT＝−35dB（波長1.3母材、１Km長）、伝送
損失は0.3dB／Km（波長1.5μm）を実現した。第
１４図の実施例で穴開けジヤケツトの穴および応
力付与部用母材の数を、それぞれ６本以上に増や
し、かつ大きな熱膨張係数を有する複数の応力付
与部用母材がなす応力軸と残りの小さな熱膨張係
数を有する応力付与部用母材がなす応力軸とが互
いに直交するように構成することによつても、第
１４図の実施例と同等の光フアイバ特性を得た。
以上説明したように、本発明の偏波保持光フア
イバの製造方法は、従来の偏波保持光フアイバに
比べて複屈折率を高めることができ、かつ低損失
性をも実現できた。
イバの製造方法は、従来の偏波保持光フアイバに
比べて複屈折率を高めることができ、かつ低損失
性をも実現できた。
このため光波の周波数情報および位相情報を利
用するコヒーレント光伝送用の長尺伝送媒体とし
て用いることができる。そのほか、光フアイバジ
ヤイロをはじめとする光フアイバセンサ用の主要
センサ材料として有望である。
用するコヒーレント光伝送用の長尺伝送媒体とし
て用いることができる。そのほか、光フアイバジ
ヤイロをはじめとする光フアイバセンサ用の主要
センサ材料として有望である。
また半導体レーザ、光スイツチ・変調器、方向
性結合器等の偏波依存性をもつ素子を使つた系に
おける結合の安定性を高め、かつ簡単な系構成を
可能にするという利点がある。
性結合器等の偏波依存性をもつ素子を使つた系に
おける結合の安定性を高め、かつ簡単な系構成を
可能にするという利点がある。
第１図は従来法による偏波保持光フアイバの製
造方法を示す説明図、第２図は本発明における偏
波保持光フアイバの製造方法を示す説明図、第３
図および第１０図は使用する穴開けジヤケツト用
母材の説明図、第４図は応力付与部用母材の説明
図、第５図は作製したPANDA光フアイバの伝送
損失の波長特性を示す図、第６図ａ，ｂは作製し
たPANDA光フアイバ端部の写真写生図、第７
図、第８図、第９図、第１１図、第１２図、第１
３図および第１４図は本発明における他の実施例
の説明図である。 １……コア用母材、２……コア部、３……応力
付与部、１１……石英ガラスロツド、２２，２３
……穴開けジヤケツト用母材、７７……合成コア
部、８８……合成クラツド部、９９……石英ガラ
スジヤケツト管、ab，abcd，abcdef，a′b′，
a′b′c′d′，a′b′c′d′e′f′，abgh，a′b′g′h
′……穴開け
ジヤケツト、１ａ，１ｂ，１ｃ，１ｄ，１ｅ，１
ｆ……石英ガラスより熱膨張係数の大きな応力付
与部用母材、１ｇ，１ｈ……石英ガラスより熱膨
張係数の小さな応力付与部用母材、１ａ１……応
力付与部用母材材料、１ａ２……サポート管（石
英ガラス管）、１′ａ，１′ｂ，１′ｃ，１′ｄ，
１′ｅ，１′ｆ，１′ｇ，１′ｈ……穴開けジヤケツ
トの穴。
造方法を示す説明図、第２図は本発明における偏
波保持光フアイバの製造方法を示す説明図、第３
図および第１０図は使用する穴開けジヤケツト用
母材の説明図、第４図は応力付与部用母材の説明
図、第５図は作製したPANDA光フアイバの伝送
損失の波長特性を示す図、第６図ａ，ｂは作製し
たPANDA光フアイバ端部の写真写生図、第７
図、第８図、第９図、第１１図、第１２図、第１
３図および第１４図は本発明における他の実施例
の説明図である。 １……コア用母材、２……コア部、３……応力
付与部、１１……石英ガラスロツド、２２，２３
……穴開けジヤケツト用母材、７７……合成コア
部、８８……合成クラツド部、９９……石英ガラ
スジヤケツト管、ab，abcd，abcdef，a′b′，
a′b′c′d′，a′b′c′d′e′f′，abgh，a′b′g′h
′……穴開け
ジヤケツト、１ａ，１ｂ，１ｃ，１ｄ，１ｅ，１
ｆ……石英ガラスより熱膨張係数の大きな応力付
与部用母材、１ｇ，１ｈ……石英ガラスより熱膨
張係数の小さな応力付与部用母材、１ａ１……応
力付与部用母材材料、１ａ２……サポート管（石
英ガラス管）、１′ａ，１′ｂ，１′ｃ，１′ｄ，
１′ｅ，１′ｆ，１′ｇ，１′ｈ……穴開けジヤケツ
トの穴。
Claims (1)
- １ コアを中心とし、その外周にクラツドを有す
る穴開けジヤケツト用透明化母材を合成法により
作製するか、またはコアを中心とし、その外周に
クラツドを有する透明化母材を合成した後、該母
材に石英ガラス管をジヤケツトすることにより、
穴開けジヤケツト用母材を作製し、前記穴開けジ
ヤケツト用母材のコア中心に対して対称の位置
に、少なくとも１組の穴を開けることにより穴開
けジヤケツトを作製し、該穴開けジヤケツトに設
けられた穴に、熱膨脹係数が前記クラツドと異な
る値を有する応力付与部用透明母材を挿入し、こ
れらを高温に加熱して細径の光フアイバに線引く
ことを特徴とする偏波保持光フアイバの製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57200350A JPS5992929A (ja) | 1982-11-17 | 1982-11-17 | 偏波保持光フアイバの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57200350A JPS5992929A (ja) | 1982-11-17 | 1982-11-17 | 偏波保持光フアイバの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5992929A JPS5992929A (ja) | 1984-05-29 |
| JPH037613B2 true JPH037613B2 (ja) | 1991-02-04 |
Family
ID=16422831
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57200350A Granted JPS5992929A (ja) | 1982-11-17 | 1982-11-17 | 偏波保持光フアイバの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5992929A (ja) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0685005B2 (ja) * | 1985-01-29 | 1994-10-26 | 住友電気工業株式会社 | 定偏波ファイバおよびその製造方法 |
| JPS61201633A (ja) * | 1985-03-04 | 1986-09-06 | Sumitomo Electric Ind Ltd | マルチコア光フアイバの製造方法 |
| JPS62148333A (ja) * | 1985-12-23 | 1987-07-02 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 定偏波光フアイバの製造方法 |
| JPH0421533A (ja) * | 1990-05-14 | 1992-01-24 | Fujikura Ltd | 偏波保持光ファイバの製造方法 |
| CN1041129C (zh) * | 1992-12-26 | 1998-12-09 | 黄宏嘉 | 保持圆偏振态的光纤和它的制备方法 |
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| JP2003029072A (ja) | 2001-07-11 | 2003-01-29 | Fujikura Ltd | 偏波面保存型光ファイバ |
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| US8526773B2 (en) * | 2010-04-30 | 2013-09-03 | Corning Incorporated | Optical fiber with differential birefringence mechanism |
| JP7133328B2 (ja) * | 2017-03-22 | 2022-09-08 | 株式会社フジクラ | 偏波保持ファイバ、光デバイス、偏波保持ファイバの母材、及び製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57172301A (en) * | 1981-04-17 | 1982-10-23 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Manufacture of fiber type polarizer |
| JPS6035300A (ja) * | 1983-07-22 | 1985-02-23 | コニカ株式会社 | 放射線画像変換方法 |
-
1982
- 1982-11-17 JP JP57200350A patent/JPS5992929A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57172301A (en) * | 1981-04-17 | 1982-10-23 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Manufacture of fiber type polarizer |
| JPS6035300A (ja) * | 1983-07-22 | 1985-02-23 | コニカ株式会社 | 放射線画像変換方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5992929A (ja) | 1984-05-29 |
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