JPH0365556A - 炭素含有れんか - Google Patents
炭素含有れんかInfo
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- JPH0365556A JPH0365556A JP1202573A JP20257389A JPH0365556A JP H0365556 A JPH0365556 A JP H0365556A JP 1202573 A JP1202573 A JP 1202573A JP 20257389 A JP20257389 A JP 20257389A JP H0365556 A JPH0365556 A JP H0365556A
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Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、溶融金属の運搬あるいは処理用等の溶融金属
容器の内張りに適した炭素含有耐火物に関する。
容器の内張りに適した炭素含有耐火物に関する。
近年、混銑車における従来の脱硫処理に加えて脱リン、
脱珪等の処理も行われるようになってきた。これらの溶
銑処理を連続的に行うに当たってスラグの塩基度は0.
8から4.0の低塩基度から高塩基度の広範囲に及ぶ。
脱珪等の処理も行われるようになってきた。これらの溶
銑処理を連続的に行うに当たってスラグの塩基度は0.
8から4.0の低塩基度から高塩基度の広範囲に及ぶ。
この広範囲の塩基度のスラグによる溶銑の予備処理を行
う混銑車に対応するための内張りれんがとしては、例え
ば特開昭63−117951号公報に開示されるように
、総合的に安定しているアルミナ原料を骨材に、スラグ
との耐濡れ性、耐熱スポール性向上のために黒鉛を、ま
た黒鉛の酸化防止剤としてSiCを使用したALO+−
3iC−Cれんがが使用されてきた。
う混銑車に対応するための内張りれんがとしては、例え
ば特開昭63−117951号公報に開示されるように
、総合的に安定しているアルミナ原料を骨材に、スラグ
との耐濡れ性、耐熱スポール性向上のために黒鉛を、ま
た黒鉛の酸化防止剤としてSiCを使用したALO+−
3iC−Cれんがが使用されてきた。
また、そのための目地材としては、例えば「耐火材料」
(黒崎窯業■ 昭和50年10月発行)、特開昭62
−7677号公報に記載されているような、高^220
1.^1203SICh、 AJ!203−5i C−
C等のモルタルが使用されている。
(黒崎窯業■ 昭和50年10月発行)、特開昭62
−7677号公報に記載されているような、高^220
1.^1203SICh、 AJ!203−5i C−
C等のモルタルが使用されている。
この^12ds SICCれんがとモルタルからなる
内張り、とくにスラグライン溶銑部及び一部の天井部は
、酸化、アブレージヨン、エロージョンにより溶損する
。その中でも最も溶損の大きい部位は、れんがとれんが
の接する所を中心とした部位で目地溶損を生じる。
内張り、とくにスラグライン溶銑部及び一部の天井部は
、酸化、アブレージヨン、エロージョンにより溶損する
。その中でも最も溶損の大きい部位は、れんがとれんが
の接する所を中心とした部位で目地溶損を生じる。
この目地溶損は、モルタルの先行溶損及びれんがの加熱
、冷却の繰り遍しによるれんが表面の残存収縮によって
、モルタルと目地との間にすき間が生じ、それにより、
れんが表面のコーナーが、スラグによって侵食、酸化、
アブレージヨンの影響を強く受け、その結果、れんがは
ペンシル状に溶損する。このように内張れんがの寿命は
目地の残寸により決定されることになる。
、冷却の繰り遍しによるれんが表面の残存収縮によって
、モルタルと目地との間にすき間が生じ、それにより、
れんが表面のコーナーが、スラグによって侵食、酸化、
アブレージヨンの影響を強く受け、その結果、れんがは
ペンシル状に溶損する。このように内張れんがの寿命は
目地の残寸により決定されることになる。
本発明において解決すべき課題は、溶融金属容器の内張
れんがの寿命を決定する目地溶損を抑制する有効な手段
を見出すことにあって、すぐれた耐食性と適切な残存膨
張を有する内張れんがのための耐火物を得て、これを溶
融金属容器の内張れんかに適用することによって、発生
する目地溶損を抑制し大幅な寿命の延長を意図するもの
である。
れんがの寿命を決定する目地溶損を抑制する有効な手段
を見出すことにあって、すぐれた耐食性と適切な残存膨
張を有する内張れんがのための耐火物を得て、これを溶
融金属容器の内張れんかに適用することによって、発生
する目地溶損を抑制し大幅な寿命の延長を意図するもの
である。
〔課題を解決するための手段〕
本発明の耐火物は、前記従来のアルミナ原料を骨材に、
スラグとの耐濡れ性、耐熱スポール性向上のための黒鉛
と、また黒鉛の酸化防止剤とじてSiCを使用したAL
○33ac C耐大物において、lもしくはへN合金
の一種以上を0.5〜10重量%と、ガラス材0.5〜
5重量%と、その粒度構成において0.2mm以下の粒
度のものがl0%以下である粒径1 mm以下のマグネ
シアを2〜30重量%添加してなるアルミナ−カーボン
−炭化珪素系耐火物である。
スラグとの耐濡れ性、耐熱スポール性向上のための黒鉛
と、また黒鉛の酸化防止剤とじてSiCを使用したAL
○33ac C耐大物において、lもしくはへN合金
の一種以上を0.5〜10重量%と、ガラス材0.5〜
5重量%と、その粒度構成において0.2mm以下の粒
度のものがl0%以下である粒径1 mm以下のマグネ
シアを2〜30重量%添加してなるアルミナ−カーボン
−炭化珪素系耐火物である。
本発明のアルミナ−カーボン−炭化珪素系耐火物におい
て配合されるアルミナとしては、一般にアルミナ源とし
て使用されている焼結アルミナ。
て配合されるアルミナとしては、一般にアルミナ源とし
て使用されている焼結アルミナ。
電融アルミナ、ばん土頁岩等が使用できる。カーボン源
としては、黒鉛を5〜30重量%の範囲で配合する。し
かしながら、黒鉛は5重量%未満になると、耐スポール
性が大きく低下し、30重量%を越えると、耐酸化性、
耐食性1強度が大きく低下することから、黒鉛は5〜3
0重量%の範囲が良く、その中でも7〜20重量%の範
囲が好ましい。また、カーボン材として金属との反応性
に富むカーボンブラック或いはピッチも併用できる。
としては、黒鉛を5〜30重量%の範囲で配合する。し
かしながら、黒鉛は5重量%未満になると、耐スポール
性が大きく低下し、30重量%を越えると、耐酸化性、
耐食性1強度が大きく低下することから、黒鉛は5〜3
0重量%の範囲が良く、その中でも7〜20重量%の範
囲が好ましい。また、カーボン材として金属との反応性
に富むカーボンブラック或いはピッチも併用できる。
SiCは2〜20重量%が良い。2重量%未満では耐酸
性に不足し、20重量%を越えるとスラグ中の鉄酸化物
及び、れんが中に生成した5102の影響で耐食性が非
常に低下する。従って、SiC量は2〜20重量%が良
い。
性に不足し、20重量%を越えるとスラグ中の鉄酸化物
及び、れんが中に生成した5102の影響で耐食性が非
常に低下する。従って、SiC量は2〜20重量%が良
い。
また、添加金属は、lもしくは^1合金の一種または二
種以上を0.5〜10重量%添加する。これらの金属は
酸素親和性がカーボンのそれよりも強いことから、優先
的に酸素と結合する。その結果生成した酸化物がれんが
のマ)IJックス部を充填し、れんがの酸化を抑制する
。また、れんが内部では、加熱により黒鉛等の炭素原料
と金属−カーボンボンドを形成し、熱間強度を向上させ
る効果もある。金属粉末の使用量は、065重量%未満
では効果が小さく、10重量%を越えると結合が強くな
り過ぎて耐熱衝撃性に劣ることや、酸化された後の酸化
物の組成によっては、耐食性が低下すること等から0.
5〜10重量%が良いが、特に2〜5重量%の範囲が望
ましい。
種以上を0.5〜10重量%添加する。これらの金属は
酸素親和性がカーボンのそれよりも強いことから、優先
的に酸素と結合する。その結果生成した酸化物がれんが
のマ)IJックス部を充填し、れんがの酸化を抑制する
。また、れんが内部では、加熱により黒鉛等の炭素原料
と金属−カーボンボンドを形成し、熱間強度を向上させ
る効果もある。金属粉末の使用量は、065重量%未満
では効果が小さく、10重量%を越えると結合が強くな
り過ぎて耐熱衝撃性に劣ることや、酸化された後の酸化
物の組成によっては、耐食性が低下すること等から0.
5〜10重量%が良いが、特に2〜5重量%の範囲が望
ましい。
また、ガラス材は酸化防止剤としてホウケイ酸ガラス、
鉛含有ガラス、 LI20含有ガラス等が使用できる
。ガラス材の添加量は、0.5重量%未満では耐酸化性
の効果が小さく、5重量%を越えると耐食性熱間強度を
大きく低下させるため、ガラスの添加量は、0.5〜5
重量%の範囲が良い。
鉛含有ガラス、 LI20含有ガラス等が使用できる
。ガラス材の添加量は、0.5重量%未満では耐酸化性
の効果が小さく、5重量%を越えると耐食性熱間強度を
大きく低下させるため、ガラスの添加量は、0.5〜5
重量%の範囲が良い。
その他、酸化防止剤として、B、C,BN等を単独また
は併用して使用することができる。
は併用して使用することができる。
マグネシアは、焼結、電融どちらも使用できる。
マグネシアの使用量は2〜30重量%が良い。2重量%
未満では、マグネシア添加による残存膨張の増大の度合
いが小さく、れんがとモルタルとの間にできる隙間をな
くす効果は非常に小さい。30重量を越えると、残存膨
張が大きくなり過ぎてれんが同志のせりにより割れ、及
び熱ショックによりれんかに剥離が発生する。
未満では、マグネシア添加による残存膨張の増大の度合
いが小さく、れんがとモルタルとの間にできる隙間をな
くす効果は非常に小さい。30重量を越えると、残存膨
張が大きくなり過ぎてれんが同志のせりにより割れ、及
び熱ショックによりれんかに剥離が発生する。
本発明におけるマグネシアは、残存膨張性を耐火物に付
与するために配合されるもので、その残存膨張性付与は
、マグネシア自体の膨張、残存膨張がアルミナに比較し
て大きいこと、マグネシアとアルミナの反応によるスピ
ネル膨張に起因する。
与するために配合されるもので、その残存膨張性付与は
、マグネシア自体の膨張、残存膨張がアルミナに比較し
て大きいこと、マグネシアとアルミナの反応によるスピ
ネル膨張に起因する。
使用する′マグネシアの粒度は、1印以下が良く、その
粒度構成:ごおいT: 0.2 nn1l以Fの粒It
の占めイ′)割合は10%以下が良い7.また同重量の
場合粒序力ξ大きくなるど比表面積が小さくなることか
ら、ILl+11より大きい粒度の°7グネンアは、反
応性が非常に小さく、マグネシアの嗣食仲jJ゛対4′
ろ有効性7/l<低下する。1餉よりも人き4.1粒苓
・使、、てl m+n以下を使用したものと同じ性能’
i:’fAようとすると、1間以下の使用よりも、l
mm超のものを使用した1式うが多くのマグネシアが必
要となる。この多くのマグネシア使用は、耐スポー・ル
性を低下させるJ、とにもなるのでマグネシアの粒度は
IIl]I11以下が良い。1ma+以下の粒度の中で
、0.2m111以下の粒度Q)ものは、非常に反応性
が高い。従って、0.2+nm以下の粒度のものを多く
使用4′ると、スピネルボンドが生成し過ぎて、耐スポ
ール性を大きく低ドさせる原因となる。1甜以下のマグ
ネシア中に0.2關以下の粒度のものが10%4ニー越
、えて介在ずろと、劇スポール性を大きく低下させる原
因となる。
粒度構成:ごおいT: 0.2 nn1l以Fの粒It
の占めイ′)割合は10%以下が良い7.また同重量の
場合粒序力ξ大きくなるど比表面積が小さくなることか
ら、ILl+11より大きい粒度の°7グネンアは、反
応性が非常に小さく、マグネシアの嗣食仲jJ゛対4′
ろ有効性7/l<低下する。1餉よりも人き4.1粒苓
・使、、てl m+n以下を使用したものと同じ性能’
i:’fAようとすると、1間以下の使用よりも、l
mm超のものを使用した1式うが多くのマグネシアが必
要となる。この多くのマグネシア使用は、耐スポー・ル
性を低下させるJ、とにもなるのでマグネシアの粒度は
IIl]I11以下が良い。1ma+以下の粒度の中で
、0.2m111以下の粒度Q)ものは、非常に反応性
が高い。従って、0.2+nm以下の粒度のものを多く
使用4′ると、スピネルボンドが生成し過ぎて、耐スポ
ール性を大きく低ドさせる原因となる。1甜以下のマグ
ネシア中に0.2關以下の粒度のものが10%4ニー越
、えて介在ずろと、劇スポール性を大きく低下させる原
因となる。
本発明のれんがが有づ−る耐良性の機能は以下の、、l
おり7”ある、。
おり7”ある、。
IR,S i 処理の場合、低塩基度スラグが内張れん
がを溶損する、“−2とになる。このスラグに対する抵
抗性は、マグネシア中よりもアルミナのほうが優れてい
る。しかし、本発明のれんがは、使用中にマグネシアの
一部がスピネル化し1、マトリックスをXi Hにして
耐食性、耐酸化性を向上させることから低塩基に刻して
も耐食性の低下はない。脱Pと脱3の処理時には、C/
Sが3程度の高塩基スラグには内張れんがの溶損が進
行する。このスラグに幻する抵抗性は、アルミナよりも
マグネシアのほうが優れている。便用中にマグネシアの
一部がスピネルになり、マグネシアの効果は若干小さく
なるものの、上にも示したようにスピネルの生成に伴う
マトリックスの緻密化により、マグネシア肉体の効果と
相乗して耐火物の耐食性は大きく向りする。
がを溶損する、“−2とになる。このスラグに対する抵
抗性は、マグネシア中よりもアルミナのほうが優れてい
る。しかし、本発明のれんがは、使用中にマグネシアの
一部がスピネル化し1、マトリックスをXi Hにして
耐食性、耐酸化性を向上させることから低塩基に刻して
も耐食性の低下はない。脱Pと脱3の処理時には、C/
Sが3程度の高塩基スラグには内張れんがの溶損が進
行する。このスラグに幻する抵抗性は、アルミナよりも
マグネシアのほうが優れている。便用中にマグネシアの
一部がスピネルになり、マグネシアの効果は若干小さく
なるものの、上にも示したようにスピネルの生成に伴う
マトリックスの緻密化により、マグネシア肉体の効果と
相乗して耐火物の耐食性は大きく向りする。
れんが中へのMgOの添加は、れんが自体の特性向上の
他に、鼾ルタルとの反応の面でも発現されろ。目地材の
モルタルは、骨材にアルミナを使用していることから、
れんが中のマグネシアとスピネルボンドを形成し、モル
タルとれんがの結合yi生成することも、目地溶損抑制
の一一一つの理由であり、マグネシア使用の効果はここ
にも現れ′rいる。
他に、鼾ルタルとの反応の面でも発現されろ。目地材の
モルタルは、骨材にアルミナを使用していることから、
れんが中のマグネシアとスピネルボンドを形成し、モル
タルとれんがの結合yi生成することも、目地溶損抑制
の一一一つの理由であり、マグネシア使用の効果はここ
にも現れ′rいる。
また、本発明に用いるバインダーは、熱硬化性樹脂であ
り、ツユノール樹脂、フラン樹脂1 変性フェノール樹
脂、エポキシ財脂、メラニン樹脂尿素樹脂、シリコン樹
脂等の中の一種または二種以上が任意に使用できる。
り、ツユノール樹脂、フラン樹脂1 変性フェノール樹
脂、エポキシ財脂、メラニン樹脂尿素樹脂、シリコン樹
脂等の中の一種または二種以上が任意に使用できる。
表1に7、従来品9発明品。比較量の品質例をぺす。
比較例1は、MgOの添加量が少な過ぎるため、残存膨
張及び耐食性の向上が充分ではない。比較例2は、比較
例1とは逆に、MgOの添加量が適正量より多くなって
いるため、耐スポール性が非常に劣化している。比較例
3.4は、ll!gO粒皮が大きいために、発明例3.
4と比較(2て耐食性に大き(劣っている。比較例5は
、SICの添加量が少な過ぎ、耐酸化性が不充分であり
、比較例日は7、SiCの添加が多過ぎるため、耐食性
が劣化している。比較例7は、黒鉛が必9Nに不足して
いるため、耐スポール性が非常に悪く、比較例8は、黒
鉛の添加量が適正量を越えているため、耐食性用酸化性
が良くない。比較例1)は、ガラスが不足し、ているた
め、耐食性が悪く、比較例10は、ガラスが適正量を越
えているため、耐食性が悪くなっている。比較例11は
、Q、2mm以下のマグネシアが必要以上に多いため、
耐食性スポール性が大ぎく低下している。
張及び耐食性の向上が充分ではない。比較例2は、比較
例1とは逆に、MgOの添加量が適正量より多くなって
いるため、耐スポール性が非常に劣化している。比較例
3.4は、ll!gO粒皮が大きいために、発明例3.
4と比較(2て耐食性に大き(劣っている。比較例5は
、SICの添加量が少な過ぎ、耐酸化性が不充分であり
、比較例日は7、SiCの添加が多過ぎるため、耐食性
が劣化している。比較例7は、黒鉛が必9Nに不足して
いるため、耐スポール性が非常に悪く、比較例8は、黒
鉛の添加量が適正量を越えているため、耐食性用酸化性
が良くない。比較例1)は、ガラスが不足し、ているた
め、耐食性が悪く、比較例10は、ガラスが適正量を越
えているため、耐食性が悪くなっている。比較例11は
、Q、2mm以下のマグネシアが必要以上に多いため、
耐食性スポール性が大ぎく低下している。
表1中の本発明例3及び本発明例14のものを、混銑車
のスラグラインに使用した結果、本発明例3及び本発明
例14のれんが共、従来例1のれんかに比較して以下に
示す効果により、目地溶損を30%低減することができ
た。
のスラグラインに使用した結果、本発明例3及び本発明
例14のれんが共、従来例1のれんかに比較して以下に
示す効果により、目地溶損を30%低減することができ
た。
本発明の炭素含有耐火物によっτ以下の効果を奏ずろこ
とができる。
とができる。
(1)残存膨張性f4与により、目地開きをなくし、目
地溶損を抑制する。
地溶損を抑制する。
(2)広範囲の塩基度のスラグに対I、5て優れたf1
食性を示す。
食性を示す。
(3) 従って、脱P1脱3等の精錬を?jう金属容
器におけろ内張りれんが1.=適用したとき、寿命を大
福に増大できる。
器におけろ内張りれんが1.=適用したとき、寿命を大
福に増大できる。
特許出顆人
黒崎窯業
株式会社
(ほか1名)
代 理 人
小 堀
益
Claims (1)
- 1.黒鉛5〜30重量%とSiC2〜20重量%を含
有するアルミナ−カーボン−炭化珪素れんがに、Alも
しくはAl合金の一種以上を0.5〜10重量%、ガラ
ス材0.5〜5重量%、その粒度構成において0.2m
m以下の粒度のものが10%以下である1mm以下のマ
グネシアを2〜30重量%含有してなる炭素含有耐火物
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1202573A JPH0733282B2 (ja) | 1989-08-03 | 1989-08-03 | 炭素含有耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1202573A JPH0733282B2 (ja) | 1989-08-03 | 1989-08-03 | 炭素含有耐火物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0365556A true JPH0365556A (ja) | 1991-03-20 |
JPH0733282B2 JPH0733282B2 (ja) | 1995-04-12 |
Family
ID=16459734
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1202573A Expired - Fee Related JPH0733282B2 (ja) | 1989-08-03 | 1989-08-03 | 炭素含有耐火物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0733282B2 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100446899B1 (ko) * | 1999-12-21 | 2004-09-04 | 주식회사 포스코 | 혼선차 내화 벽돌의 모르타르재 |
KR100490988B1 (ko) * | 2000-12-20 | 2005-05-24 | 주식회사 포스코 | 내산화성이 우수한 Al2O3-SiC-C계 내화재 조성물 |
KR100804961B1 (ko) * | 2001-12-21 | 2008-02-20 | 주식회사 포스코 | 장입래들용 알시카질 내화벽돌 조성물 |
JP2012036064A (ja) * | 2010-08-11 | 2012-02-23 | Kurosaki Harima Corp | 溶融金属保持炉の内張り用アルミナカーボン系不焼成れんが及び製造方法、並びにそれを用いた窯炉設備及び施工方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63117975A (ja) * | 1986-05-22 | 1988-05-21 | 九州耐火煉瓦株式会社 | 溶銑予備処理容器用水系不定形耐火物 |
JPS63151661A (ja) * | 1986-12-15 | 1988-06-24 | 川崎製鉄株式会社 | 不焼成アルミナ・マグネシア質煉瓦 |
-
1989
- 1989-08-03 JP JP1202573A patent/JPH0733282B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63117975A (ja) * | 1986-05-22 | 1988-05-21 | 九州耐火煉瓦株式会社 | 溶銑予備処理容器用水系不定形耐火物 |
JPS63151661A (ja) * | 1986-12-15 | 1988-06-24 | 川崎製鉄株式会社 | 不焼成アルミナ・マグネシア質煉瓦 |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100446899B1 (ko) * | 1999-12-21 | 2004-09-04 | 주식회사 포스코 | 혼선차 내화 벽돌의 모르타르재 |
KR100490988B1 (ko) * | 2000-12-20 | 2005-05-24 | 주식회사 포스코 | 내산화성이 우수한 Al2O3-SiC-C계 내화재 조성물 |
KR100804961B1 (ko) * | 2001-12-21 | 2008-02-20 | 주식회사 포스코 | 장입래들용 알시카질 내화벽돌 조성물 |
JP2012036064A (ja) * | 2010-08-11 | 2012-02-23 | Kurosaki Harima Corp | 溶融金属保持炉の内張り用アルミナカーボン系不焼成れんが及び製造方法、並びにそれを用いた窯炉設備及び施工方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0733282B2 (ja) | 1995-04-12 |
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