JPH034798Y2 - - Google Patents
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- JPH034798Y2 JPH034798Y2 JP1988029881U JP2988188U JPH034798Y2 JP H034798 Y2 JPH034798 Y2 JP H034798Y2 JP 1988029881 U JP1988029881 U JP 1988029881U JP 2988188 U JP2988188 U JP 2988188U JP H034798 Y2 JPH034798 Y2 JP H034798Y2
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- axial flow
- flow fan
- axial
- impeller
- casing
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D19/00—Axial-flow pumps
- F04D19/002—Axial flow fans
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S416/00—Fluid reaction surfaces, i.e. impellers
- Y10S416/02—Formulas of curves
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本考案は、電子機器等の昇温防止のため主とし
てその壁部に取付けて用いられる薄型かつ小型の
換気扇、特に小型軸流フアンに関する。
てその壁部に取付けて用いられる薄型かつ小型の
換気扇、特に小型軸流フアンに関する。
本考案は、より詳しくは、軸長の中間部が軸線
と直交する平面内で円筒状に形成され、少なくと
も流出側にむかつて拡開する壁を有するコーナ
ー・ポケツトを介して広がり、羽根車の直径を囲
む正方形の端部形状を形成する匡体と、該匡体の
内径の少なくとも半分の直径を有し電動機を内蔵
する羽根車ハブを具備する小型軸流フアンに係わ
る。
と直交する平面内で円筒状に形成され、少なくと
も流出側にむかつて拡開する壁を有するコーナ
ー・ポケツトを介して広がり、羽根車の直径を囲
む正方形の端部形状を形成する匡体と、該匡体の
内径の少なくとも半分の直径を有し電動機を内蔵
する羽根車ハブを具備する小型軸流フアンに係わ
る。
本考案に最も近いこの種の軸流フアンはそれ自
体公知である（ドイツ特許第172338号明細書参
照）。この公知構成ではモータ・ケーシングとし
ての羽根車のハブを概ね円筒状に形成し、このケ
ーシング内に外部回転子式モータの回転子を設
け、前記モータの固定子をスポークを介して匡体
と結合されたフランジに取付ける。この公知の軸
流フアンは主として送風器として電子装置に組込
まれ、匡体の外径はあらかじめ規定されている
（一般に約10cm以下）。
体公知である（ドイツ特許第172338号明細書参
照）。この公知構成ではモータ・ケーシングとし
ての羽根車のハブを概ね円筒状に形成し、このケ
ーシング内に外部回転子式モータの回転子を設
け、前記モータの固定子をスポークを介して匡体
と結合されたフランジに取付ける。この公知の軸
流フアンは主として送風器として電子装置に組込
まれ、匡体の外径はあらかじめ規定されている
（一般に約10cm以下）。
小型の場合（特に匡体の正方形の１辺が約８cm
以下のとき）、電動機及び製造技術上の理由から
モータ・ケーシングの直径を羽根車を囲む匡体の
内径の約2/3以下、最小限約1/2に構成することは
不可能か、または極めて大きいコストを投入して
初めて可能である。従つてブレードの半径方向寸
法は比較的小さくなり、この種の軸流フアンは経
済的コストでその性能を改善することが殆ど不可
能である。この種の軸流フアンにおいてもできる
だけ低く抑えるべき騒音レベルは回転数の増大と
共に増大し、回路周波数による制約もあつて抑制
できるとしても極く僅かである。
以下のとき）、電動機及び製造技術上の理由から
モータ・ケーシングの直径を羽根車を囲む匡体の
内径の約2/3以下、最小限約1/2に構成することは
不可能か、または極めて大きいコストを投入して
初めて可能である。従つてブレードの半径方向寸
法は比較的小さくなり、この種の軸流フアンは経
済的コストでその性能を改善することが殆ど不可
能である。この種の軸流フアンにおいてもできる
だけ低く抑えるべき騒音レベルは回転数の増大と
共に増大し、回路周波数による制約もあつて抑制
できるとしても極く僅かである。
電子装置が次第にコンパクトになるに従つて軸
流フアンの前後に位置する吸気室及び排気室も極
めて小さくなるから、頭書のような軸流フアンは
極めて高い背圧下で作用しなければならない場合
が多い。またその厚み（軸方向寸法）も電子装置
の壁部構造に対応してできる限り薄くすることが
要求されている。従つてモータもハブ内蔵の小型
かつ薄型のものに限定される。こうして空気供給
量の低下がやむなくされるのをそのまま甘受しな
ければならないのが現状である。
流フアンの前後に位置する吸気室及び排気室も極
めて小さくなるから、頭書のような軸流フアンは
極めて高い背圧下で作用しなければならない場合
が多い。またその厚み（軸方向寸法）も電子装置
の壁部構造に対応してできる限り薄くすることが
要求されている。従つてモータもハブ内蔵の小型
かつ薄型のものに限定される。こうして空気供給
量の低下がやむなくされるのをそのまま甘受しな
ければならないのが現状である。
本考案の課題は頭書のような軸流フアンに関し
て、総合的な構造から逸脱することも経費のかか
る手段を採用することもなく、またモータの寸法
（従つて出力）を犠牲にすることもなく送風特性
曲線の少なくとも高圧部分の範囲における性能の
改善を可能にするような解決を求めることにあ
る。
て、総合的な構造から逸脱することも経費のかか
る手段を採用することもなく、またモータの寸法
（従つて出力）を犠牲にすることもなく送風特性
曲線の少なくとも高圧部分の範囲における性能の
改善を可能にするような解決を求めることにあ
る。
本考案の小型軸流フアンは、
軸長の中間部が軸線と直交する平面内で円筒状
に形成され、該円筒状部から流入側及び流出側に
むかつて拡開する壁を有するコーナー・ポケツト
を介して広がり、羽根車の直径を囲む１辺10cm以
下の正方形の端部形状を形成し該正方形の辺寸法
よりも小さい軸方向寸法を有し、羽根車をとり囲
む匡体と、 該匡体の内径の半分以上の直径を有しモータを
内蔵する羽根車ハブと、 を具備する小型かつ薄型軸流フアンであつて、 前記羽根車ハブが流入側において全軸長の約1/
３の軸長に亘り流入側にむかつて小径化された円
錐状環状面を有し、 羽根車のフアン・ブレードは半径方向よりも軸
方向に長く羽根車ハブのほぼ全長に亘つて延びそ
の内縁は円錐状環状面の範囲においても羽根車ハ
ブに接続してあることを特徴とするものである。
に形成され、該円筒状部から流入側及び流出側に
むかつて拡開する壁を有するコーナー・ポケツト
を介して広がり、羽根車の直径を囲む１辺10cm以
下の正方形の端部形状を形成し該正方形の辺寸法
よりも小さい軸方向寸法を有し、羽根車をとり囲
む匡体と、 該匡体の内径の半分以上の直径を有しモータを
内蔵する羽根車ハブと、 を具備する小型かつ薄型軸流フアンであつて、 前記羽根車ハブが流入側において全軸長の約1/
３の軸長に亘り流入側にむかつて小径化された円
錐状環状面を有し、 羽根車のフアン・ブレードは半径方向よりも軸
方向に長く羽根車ハブのほぼ全長に亘つて延びそ
の内縁は円錐状環状面の範囲においても羽根車ハ
ブに接続してあることを特徴とするものである。
この構成により、中高圧域（２mm水柱以上）に
おける送風特性曲線について従来の同種の小型軸
流フアンに比して20〜50％の送風量増大が得ら
れ、送風可能な最高背圧値も20％増大する。これ
に対し、低圧域（２mm水柱以下）では、流入側ハ
ブ形状に拘らず特性曲線はほぼ同じである。（第
６図参照） 即ち、本考案は羽根車ハブの流入側に全軸長の
約1/3に亘つて広がり、流入側にむかつて円錐状
にテーパした環状面を設けると共にブレードの内
縁を小径化環状面に接続することになる。他の種
類の軸流フアンにおいては既に公知であり、特に
大型の軸流フアンに採用されるこのテーパ環状面
が匡体構成及びブレードの特殊な構成要件と相俟
つて、空気供給量の少ない高圧領域において著し
く圧力を増大させ、従つてこのような領域におい
て比較的高い背圧下でも大きい空気量を供給でき
ると云う利点を意外にも提供する。従つて頭書の
ような小型の電子装置等に組込まれ、装置構造が
コンパクトなために比較的高い背圧に抗して作用
しなければならない場合でも、本考案の軸流フア
ンは公知の軸流フアンよりも確実に排気作用を行
い内部機器の昇温による故障、特性劣化、耐久性
の劣化等を未然に防止でき、この点で極めてすぐ
れている。特に、外径が10cm以下（さらに８cm以
下、６cm以下等）に規制される小型軸流フアンで
あつて、モータも匡体の薄い厚み内において羽根
車ハブの内部に規制されて配設されるものにおい
て、モータの所要寸法を最大限確保しつつ、従来
の同種の小型軸流フアンに対し、中高圧域におい
て20％以上の送風量の増大が達成されている。圧
力及び空気供給量条件が上記の場合と異なる領域
においても少なくとも等価であり、静圧が比較的
高い領域において著しく低い騒音レベルで比較的
高い空気供給量が得られると云う利点もあり、こ
のことは測定室内に組込んで、即ち、高い背圧下
で作用させて公知の軸流フアンと本考案の軸流フ
アンの騒音レベルを測定することで立証されてい
る。
おける送風特性曲線について従来の同種の小型軸
流フアンに比して20〜50％の送風量増大が得ら
れ、送風可能な最高背圧値も20％増大する。これ
に対し、低圧域（２mm水柱以下）では、流入側ハ
ブ形状に拘らず特性曲線はほぼ同じである。（第
６図参照） 即ち、本考案は羽根車ハブの流入側に全軸長の
約1/3に亘つて広がり、流入側にむかつて円錐状
にテーパした環状面を設けると共にブレードの内
縁を小径化環状面に接続することになる。他の種
類の軸流フアンにおいては既に公知であり、特に
大型の軸流フアンに採用されるこのテーパ環状面
が匡体構成及びブレードの特殊な構成要件と相俟
つて、空気供給量の少ない高圧領域において著し
く圧力を増大させ、従つてこのような領域におい
て比較的高い背圧下でも大きい空気量を供給でき
ると云う利点を意外にも提供する。従つて頭書の
ような小型の電子装置等に組込まれ、装置構造が
コンパクトなために比較的高い背圧に抗して作用
しなければならない場合でも、本考案の軸流フア
ンは公知の軸流フアンよりも確実に排気作用を行
い内部機器の昇温による故障、特性劣化、耐久性
の劣化等を未然に防止でき、この点で極めてすぐ
れている。特に、外径が10cm以下（さらに８cm以
下、６cm以下等）に規制される小型軸流フアンで
あつて、モータも匡体の薄い厚み内において羽根
車ハブの内部に規制されて配設されるものにおい
て、モータの所要寸法を最大限確保しつつ、従来
の同種の小型軸流フアンに対し、中高圧域におい
て20％以上の送風量の増大が達成されている。圧
力及び空気供給量条件が上記の場合と異なる領域
においても少なくとも等価であり、静圧が比較的
高い領域において著しく低い騒音レベルで比較的
高い空気供給量が得られると云う利点もあり、こ
のことは測定室内に組込んで、即ち、高い背圧下
で作用させて公知の軸流フアンと本考案の軸流フ
アンの騒音レベルを測定することで立証されてい
る。
羽根車ハブの流入側小型化環状面は全軸長の約
１／３に亘り形成する。1/4未満では十分な効果がな
くまた2/5をこえるとハブのモータケーシングと
してのスペースに影響が出るので好ましくない。
軸線方向に対する環状面の角度は約20゜（20−3゜、
＋5゜）に設定するのが好ましい。この範囲以外で
は効果が満足でない。即ち、このように設定すれ
ば最大限の送風能率を可能にするように内方へ広
がつた吸気ゾーンが得られるからである。モー
タ・ケーシングとして形成されたハブの周面に奇
数（好ましくは７枚または５枚）の好ましくは薄
い板から成るフアン・ブレードを等間隔に配列し
てこれをモータ・ケーシングに溶接することも極
めて好ましい構成態様である。このフアン・ブレ
ードがモータ・ケーシングのほぼ全軸長に亘つて
広がり、その内縁がテーパ環状面の範囲でもモー
タ・ケーシングと接合するように構成すれば、フ
アン・ブレードの端面が極めて薄く、モータ・ケ
ーシングが円錐状であるために空いた流入断面積
を最適条件に広く取ることができるから極めてす
ぐれた能率値が得られる。
１／３に亘り形成する。1/4未満では十分な効果がな
くまた2/5をこえるとハブのモータケーシングと
してのスペースに影響が出るので好ましくない。
軸線方向に対する環状面の角度は約20゜（20−3゜、
＋5゜）に設定するのが好ましい。この範囲以外で
は効果が満足でない。即ち、このように設定すれ
ば最大限の送風能率を可能にするように内方へ広
がつた吸気ゾーンが得られるからである。モー
タ・ケーシングとして形成されたハブの周面に奇
数（好ましくは７枚または５枚）の好ましくは薄
い板から成るフアン・ブレードを等間隔に配列し
てこれをモータ・ケーシングに溶接することも極
めて好ましい構成態様である。このフアン・ブレ
ードがモータ・ケーシングのほぼ全軸長に亘つて
広がり、その内縁がテーパ環状面の範囲でもモー
タ・ケーシングと接合するように構成すれば、フ
アン・ブレードの端面が極めて薄く、モータ・ケ
ーシングが円錐状であるために空いた流入断面積
を最適条件に広く取ることができるから極めてす
ぐれた能率値が得られる。
以下添付図面に従つて本考案の軸流フアンの実
施例を詳述する。
施例を詳述する。
第１ないし３図に示すのはアルミニウムを射出
成形して成る軸流フアン用匡体１であり、正方形
の輪郭を有し、４隅にそれぞれ取付け孔２が形成
されている。取付け孔２は本来は円筒状に形成さ
れている匡体１から突出させたコーナー・フラン
ジ３に位置する。第３図から明らかなように前記
コーナー・フランジ３は匡体の流入側４及び流出
側５にそれぞれ形成されている。匡体１はその流
出側５に直径を挟んで対向する２つのブリツジ６
を有し、匡体１と一体的に形成されたフランジ７
をこの２つのブリツジ６で支えている。ネジ８及
び補助フランジ９を介して前記フランジに管１０
を取付け、この管の外側にコイル端１２と共に固
定子１１を取付ける。管１０にむかつて開口する
切欠き１５を有するリング１４に嵌合させた絶縁
材から成る保護キヤツプ１３によつてコイル端１
２の前面を閉鎖し、芯状に構成された減摩剤含有
リング１６を前記切欠き１５へ挿入し、このリン
グと境を接して外側に第２の彎曲減摩剤含有リン
グ１６が挿入されており、この第２減摩剤含有リ
ングの内径面から減摩剤を供給されるスリーブ軸
受１７を介して電動機回転子シヤフト１８が匡体
１内に軸支されている。シヤフト１８の流出側５
に位置する部分は別のスリーブ軸受１７で軸支さ
れ、前端はフランジ７に形成したスラスト軸受１
９と当接する。ブツシユ２０を介してシヤフト１
８にモータ・ケーシング２１を結合する。モー
タ・ケーシングは外部を篭形誘導回転子と形成
し、そのロツドは公知の態様で回転子の薄板２２
を貫通する。モータ・ケーシング２１にはその周
面に鋼板から成り且つモータ・ケーシング２１の
全軸長に亘つて広がる５枚のフアン・ブレード２
３を等間隔に配列し結合する。モータ・ケーシン
グ２１はその流入側付近にシヤフト１８の軸線に
対して20゜の角度αを形成するテーパ環状面２４
を具備する。この環状面２４は概ねモータ・ケー
シングの全軸長Ｌの1/3に相当する軸長ｌを有す
る。
成形して成る軸流フアン用匡体１であり、正方形
の輪郭を有し、４隅にそれぞれ取付け孔２が形成
されている。取付け孔２は本来は円筒状に形成さ
れている匡体１から突出させたコーナー・フラン
ジ３に位置する。第３図から明らかなように前記
コーナー・フランジ３は匡体の流入側４及び流出
側５にそれぞれ形成されている。匡体１はその流
出側５に直径を挟んで対向する２つのブリツジ６
を有し、匡体１と一体的に形成されたフランジ７
をこの２つのブリツジ６で支えている。ネジ８及
び補助フランジ９を介して前記フランジに管１０
を取付け、この管の外側にコイル端１２と共に固
定子１１を取付ける。管１０にむかつて開口する
切欠き１５を有するリング１４に嵌合させた絶縁
材から成る保護キヤツプ１３によつてコイル端１
２の前面を閉鎖し、芯状に構成された減摩剤含有
リング１６を前記切欠き１５へ挿入し、このリン
グと境を接して外側に第２の彎曲減摩剤含有リン
グ１６が挿入されており、この第２減摩剤含有リ
ングの内径面から減摩剤を供給されるスリーブ軸
受１７を介して電動機回転子シヤフト１８が匡体
１内に軸支されている。シヤフト１８の流出側５
に位置する部分は別のスリーブ軸受１７で軸支さ
れ、前端はフランジ７に形成したスラスト軸受１
９と当接する。ブツシユ２０を介してシヤフト１
８にモータ・ケーシング２１を結合する。モー
タ・ケーシングは外部を篭形誘導回転子と形成
し、そのロツドは公知の態様で回転子の薄板２２
を貫通する。モータ・ケーシング２１にはその周
面に鋼板から成り且つモータ・ケーシング２１の
全軸長に亘つて広がる５枚のフアン・ブレード２
３を等間隔に配列し結合する。モータ・ケーシン
グ２１はその流入側付近にシヤフト１８の軸線に
対して20゜の角度αを形成するテーパ環状面２４
を具備する。この環状面２４は概ねモータ・ケー
シングの全軸長Ｌの1/3に相当する軸長ｌを有す
る。
このように構成すれば第３図から明らかなよう
に軸流フアンの流入域全体に亘つてフアン・ブレ
ード２３の前縁の長さで決定される比較的広い流
入断面積が得られる。なぜならフアン・ブレード
の前縁はモータ・ケーシングの前面付近まで達
し、フアン・ブレードの内縁がテーパ面２４の範
囲でもモータ・ケーシング２１に接続しているか
らである。フアン・ブレードの半径方向幅と軸方
向長さの比は約１：４が好ましい。フアン・ブレ
ード２３は特殊な方法（ドイツ特許第1628349号
明細書参照）により公知の態様でモータ・ケーシ
ング２１に接合する。フアン・ブレードは極めて
薄い鋼板から成り、５枚だけ等間隔に配列されて
いるから流入域に極めて広い空間が得られ、テー
パ面２４を採用することでこの空間が一層広くな
る。なお円錐状の小径化環状面としては段階的に
小径化して近似されたもの、又はそのテーパ面と
の組合せでもよい。
に軸流フアンの流入域全体に亘つてフアン・ブレ
ード２３の前縁の長さで決定される比較的広い流
入断面積が得られる。なぜならフアン・ブレード
の前縁はモータ・ケーシングの前面付近まで達
し、フアン・ブレードの内縁がテーパ面２４の範
囲でもモータ・ケーシング２１に接続しているか
らである。フアン・ブレードの半径方向幅と軸方
向長さの比は約１：４が好ましい。フアン・ブレ
ード２３は特殊な方法（ドイツ特許第1628349号
明細書参照）により公知の態様でモータ・ケーシ
ング２１に接合する。フアン・ブレードは極めて
薄い鋼板から成り、５枚だけ等間隔に配列されて
いるから流入域に極めて広い空間が得られ、テー
パ面２４を採用することでこの空間が一層広くな
る。なお円錐状の小径化環状面としては段階的に
小径化して近似されたもの、又はそのテーパ面と
の組合せでもよい。
第１及び３図から明らかなように外側の正方形
匡体１の対角線を挟んで対向する４つの隅部のそ
れぞれに、円筒状中間部分１ａを起点とする傾斜
壁部分（拡開壁）２６を含むコーナー・ポケツト
２５を設けたから、流入断面積はこの４隅でさら
に広くなる。このように構成した軸流フアンは特
に組込んだ状態で高圧に抗して作用しなければな
らない場合に公知構成よりもすぐれている。即
ち、極めて有効に大きい空気量を供給する。な
お、拡開壁としては、段差を有するもの２６′，
２６″からコーナー・ポケツトを構成してもよい。
匡体１の対角線を挟んで対向する４つの隅部のそ
れぞれに、円筒状中間部分１ａを起点とする傾斜
壁部分（拡開壁）２６を含むコーナー・ポケツト
２５を設けたから、流入断面積はこの４隅でさら
に広くなる。このように構成した軸流フアンは特
に組込んだ状態で高圧に抗して作用しなければな
らない場合に公知構成よりもすぐれている。即
ち、極めて有効に大きい空気量を供給する。な
お、拡開壁としては、段差を有するもの２６′，
２６″からコーナー・ポケツトを構成してもよい。
軸流フアンは公知の態様で２本の給電リード２
７を介して給電される。
７を介して給電される。
円筒状のハブを備えた点を除きその他の構成は
同じである本考案に最も近い公知の軸流フアン
（ドイツ特許第1728338号明細書参照、但し本考案
実施例と同じ寸法に縮小したもの）の特性曲線と
の比較において本考案の軸流フアンの特性曲線を
示す第６図（正方形匡体外径79.5×79.5×軸方向
厚38mm、ACモータ12W、60Hz、3200rpmにて測
定）から明らかなように、フアン後方の静圧が高
く、従つて空気供給量が少ない場合、本考案の軸
流フアンの方が公知のものより中、高圧域におい
て20〜50％も送風量がすぐれている。２８は公知
フアン（測定条件を本考案と同じにした上記比較
例）の特性曲線であり、２９は本考案のフアンの
特性曲線である。さらに、水柱圧５mmでは、公知
比較例では送風量が零となるのに対し、なお８
m3／ｈのもの送風量を確保できるし、送風可能背
圧の最大値も５mm弱から約１mm増大している。従
つて本考案の軸流フアンは組込み用のスペースが
僅かしかない装置の換気を目的に組込む場合に利
用するのに好適である。なお、低圧域において
は、特性曲線に差がなく、流入側のハブの形状は
低圧域（ないし低圧フアン）においては送風特性
に無関係であることがわかる。なお、このことか
ら、低圧フアンでは、テーパハブの効果は全くな
いことが推察される。
同じである本考案に最も近い公知の軸流フアン
（ドイツ特許第1728338号明細書参照、但し本考案
実施例と同じ寸法に縮小したもの）の特性曲線と
の比較において本考案の軸流フアンの特性曲線を
示す第６図（正方形匡体外径79.5×79.5×軸方向
厚38mm、ACモータ12W、60Hz、3200rpmにて測
定）から明らかなように、フアン後方の静圧が高
く、従つて空気供給量が少ない場合、本考案の軸
流フアンの方が公知のものより中、高圧域におい
て20〜50％も送風量がすぐれている。２８は公知
フアン（測定条件を本考案と同じにした上記比較
例）の特性曲線であり、２９は本考案のフアンの
特性曲線である。さらに、水柱圧５mmでは、公知
比較例では送風量が零となるのに対し、なお８
m3／ｈのもの送風量を確保できるし、送風可能背
圧の最大値も５mm弱から約１mm増大している。従
つて本考案の軸流フアンは組込み用のスペースが
僅かしかない装置の換気を目的に組込む場合に利
用するのに好適である。なお、低圧域において
は、特性曲線に差がなく、流入側のハブの形状は
低圧域（ないし低圧フアン）においては送風特性
に無関係であることがわかる。なお、このことか
ら、低圧フアンでは、テーパハブの効果は全くな
いことが推察される。
騒音も、比較例に比べＡレンジで1dB低減し
た。羽根車のハブを構成するモータ・ケーシング
２１の周囲に７枚のブレードを配列することも可
能である。この構成は低流量域では圧力が増大す
る場合に採用しても有用であり、騒音を低く抑え
ることができる。この小型軸流フアンは一辺の長
さ６〜10cm又はこれ以下の寸法に特に有用であ
る。
た。羽根車のハブを構成するモータ・ケーシング
２１の周囲に７枚のブレードを配列することも可
能である。この構成は低流量域では圧力が増大す
る場合に採用しても有用であり、騒音を低く抑え
ることができる。この小型軸流フアンは一辺の長
さ６〜10cm又はこれ以下の寸法に特に有用であ
る。
第１図は本考案の軸流フアンを送風側から見た
簡略化した正面図であり、第２図は第１図図示フ
アンの頂面図であり、第３図は第１及び２図に示
した本考案の軸流フアンを−線において拡大
して示す断面図であり、第４図はフアン羽根車を
形成するモータ・ケーシングをこれに溶接したフ
アン・ブレードと共に示す頂面図であり、第５図
は第４図の矢印Ｖの方向に見たモータ・ケーシン
グの背面図であり、第６図は本考案の軸流フアン
及び公知の軸流フアンで測定された静圧に対する
空気供給量の動向を示すグラフである。 ４……流入側、２１……羽根車のハブ、２３…
…フアン・ブレード、２４……環状面、Ｌ……全
軸長、ｌ……軸長、α……角度。
簡略化した正面図であり、第２図は第１図図示フ
アンの頂面図であり、第３図は第１及び２図に示
した本考案の軸流フアンを−線において拡大
して示す断面図であり、第４図はフアン羽根車を
形成するモータ・ケーシングをこれに溶接したフ
アン・ブレードと共に示す頂面図であり、第５図
は第４図の矢印Ｖの方向に見たモータ・ケーシン
グの背面図であり、第６図は本考案の軸流フアン
及び公知の軸流フアンで測定された静圧に対する
空気供給量の動向を示すグラフである。 ４……流入側、２１……羽根車のハブ、２３…
…フアン・ブレード、２４……環状面、Ｌ……全
軸長、ｌ……軸長、α……角度。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 １ 軸長の中間部が軸線と直交する平面内で円筒
状に形成され、該円筒状部から流入側及び流出
側にむかつて拡開する壁を有するコーナー・ポ
ケツトを介して広がり、羽根車の直径を囲む１
辺10cm以下の正方形の端部形状を形成し該正方
形の辺寸法よりも小さい軸方向寸法を有し、羽
根車をとり囲む匡体と、 該匡体の内径の半分以上の直径を有しモータ
を内蔵する羽根車ハブと、 を具備する小型かつ薄型軸流フアンであつて、 前記羽根車ハブが流入側において全軸長の約
１／３の軸長に亘り流入側にむかつて小径化され
た円錐状環状面を有し、 羽根車のフアン・ブレードは半径方向よりも
軸方向に長く羽根車ハブのほぼ全長に亘つて延
びその内縁は円錐状環状面の範囲においても羽
根車ハブに接続してあることを特徴とする小型
かつ薄型軸流フアン。 ２ 軸線方向に対する環状面の角度αが約20゜で
あることを特徴とする請求の範囲第１項に記載
の軸流フアン。 ３ 前記コーナー・ポケツトの拡開壁は、傾斜面
から成る請求の範囲第１項または第２項に記載
の軸流フアン。 ４ 匡体の１辺の長さが８cm以下であることを特
徴とする請求の範囲第１〜３項の一に記載の軸
流フアン。 ５ 羽根車ハブの直径は、匡体の内径の３分の２
以下であることを特徴とする請求の範囲第１項
〜第４項の一に記載の軸流フアン。 ６ 前記ハブが外部回転子式モータの外部回転子
部分のケーシングをなすことを特徴とする請求
の範囲第１項〜５項の一に記載の軸流フアン。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19792940650 DE2940650A1 (de) | 1979-10-06 | 1979-10-06 | Axialventilator |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63146196U JPS63146196U (ja) | 1988-09-27 |
| JPH034798Y2 true JPH034798Y2 (ja) | 1991-02-07 |
Family
ID=6082916
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13363879A Pending JPS5654995A (en) | 1979-10-06 | 1979-10-18 | Axial fan |
| JP1988029881U Expired JPH034798Y2 (ja) | 1979-10-06 | 1988-03-08 |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13363879A Pending JPS5654995A (en) | 1979-10-06 | 1979-10-18 | Axial fan |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4373861A (ja) |
| JP (2) | JPS5654995A (ja) |
| DE (1) | DE2940650A1 (ja) |
Families Citing this family (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPS59145396A (ja) * | 1982-11-09 | 1984-08-20 | パプスト・モ−ト−レン・ゲ−エムベ−ハ−・ウント・コ−・カ−ゲ− | 直流小形通風機 |
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1979
- 1979-10-06 DE DE19792940650 patent/DE2940650A1/de active Granted
- 1979-10-18 JP JP13363879A patent/JPS5654995A/ja active Pending
-
1980
- 1980-04-16 US US06/140,883 patent/US4373861A/en not_active Expired - Lifetime
-
1988
- 1988-03-08 JP JP1988029881U patent/JPH034798Y2/ja not_active Expired
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5654995A (en) | 1981-05-15 |
| DE2940650C2 (ja) | 1991-01-10 |
| DE2940650A1 (de) | 1981-04-16 |
| US4373861A (en) | 1983-02-15 |
| JPS63146196U (ja) | 1988-09-27 |
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