JPH0347139A - sec―ブチルベンゼンの製造方法 - Google Patents
sec―ブチルベンゼンの製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、ベンゼンとn−ブテンよりsec −ブチル
ベンゼンを製造する方法に関するものである。本発明に
より得られるsec−ブチルベンゼンは、空気酸化及び
分解の各工程を経てフェノールとメチルエチルケトンを
製造するための原料として、特に最適に利用され得る。
ベンゼンを製造する方法に関するものである。本発明に
より得られるsec−ブチルベンゼンは、空気酸化及び
分解の各工程を経てフェノールとメチルエチルケトンを
製造するための原料として、特に最適に利用され得る。
なお、フェノールは、合成樹脂や酸化防止剤の原料とし
て用いられ、メチルエチルケトンは溶剤又は潤滑油の脱
ろうに使用される。
て用いられ、メチルエチルケトンは溶剤又は潤滑油の脱
ろうに使用される。
〈従来の技術〉
ベンゼンとn−ブテンからsec−ブチルベンゼンを製
造する方法において、液体塩化アルミニウム錯体触媒を
用いることは従来から知られている。例えば、特開昭5
0−137933号公報には、反応混合物に対して0.
05〜0.25wt%の塩化アルミニウムを与えるよう
に、液体塩化アルミニウム錯体触媒を用いて反応を行う
ことが開示されている。
造する方法において、液体塩化アルミニウム錯体触媒を
用いることは従来から知られている。例えば、特開昭5
0−137933号公報には、反応混合物に対して0.
05〜0.25wt%の塩化アルミニウムを与えるよう
に、液体塩化アルミニウム錯体触媒を用いて反応を行う
ことが開示されている。
〈発明が解決しようとする課題〉
ベンゼンとn−ブテンから、アルキル化反応によりse
c−ブチルベンゼンを製造する場合の生成物は、主とし
て、sec−ブチルベンゼン(SBB)、1so−ブチ
ルベンゼン(IBB)、ジブチルベンゼン(DSBB)
及びトリブチルベンゼン(TSBB)の混合物となる。
c−ブチルベンゼンを製造する場合の生成物は、主とし
て、sec−ブチルベンゼン(SBB)、1so−ブチ
ルベンゼン(IBB)、ジブチルベンゼン(DSBB)
及びトリブチルベンゼン(TSBB)の混合物となる。
これらの内、ジブチルベンゼンとトリブチルベンゼンは
、反応混合物より分離後、トランスアルキル化され、s
ec−ブチルベンゼンに変換される。
、反応混合物より分離後、トランスアルキル化され、s
ec−ブチルベンゼンに変換される。
反応式で表すと下式のようになる。
CJI4(C4He)2+ 2 C5Hs 2s
ec−C6H5C411qDSBB
ベンゼン 5BBC8H3(C4)
19)3 + 3 C6H6−3sec−C6t16
C4HsTSBB ベンゼン
SBBしかし、1so−ブチルベンゼ
ンとsec−ブチルベンゼンの沸点はそれぞれ172.
8℃及び173.5℃と近接しており、蒸留で分離する
ことは困難であり、反応時に副生した1so−ブチルベ
ンゼンは、そのままsec−ブチルベンゼンと共に前記
の空気酸化工程に供給される。空気酸化工程において、
sec−ブチルベンゼン中に1so−ブチルベンゼンが
混在すると、その反応速度を大きく低下させることが知
られている(特開昭48−80524号公報参照)。
ec−C6H5C411qDSBB
ベンゼン 5BBC8H3(C4)
19)3 + 3 C6H6−3sec−C6t16
C4HsTSBB ベンゼン
SBBしかし、1so−ブチルベンゼ
ンとsec−ブチルベンゼンの沸点はそれぞれ172.
8℃及び173.5℃と近接しており、蒸留で分離する
ことは困難であり、反応時に副生した1so−ブチルベ
ンゼンは、そのままsec−ブチルベンゼンと共に前記
の空気酸化工程に供給される。空気酸化工程において、
sec−ブチルベンゼン中に1so−ブチルベンゼンが
混在すると、その反応速度を大きく低下させることが知
られている(特開昭48−80524号公報参照)。
例えば、sec−ブチルベンゼンの酸化速度は、sec
−ブチルベンゼン中に含まれる1so−ブチルベンゼン
の量が1wt%の時に1so−ブチルベンゼンが全く含
まれない時の約91%に低下し、同じ<1.65W【%
で約86%に、同じ<2w【%で約84%に、同じ(3
,5wt%で約82%にまで低下する。
−ブチルベンゼン中に含まれる1so−ブチルベンゼン
の量が1wt%の時に1so−ブチルベンゼンが全く含
まれない時の約91%に低下し、同じ<1.65W【%
で約86%に、同じ<2w【%で約84%に、同じ(3
,5wt%で約82%にまで低下する。
したがって、空気酸化工程を効率的に実施するためには
、1so−ブチルベンゼンの含有量ができるだけ少ない
sec−ブチルベンゼンを用いる必要があり、そのため
には、ベンゼンとn−ブテンからsec−ブチルベンゼ
ンを生成する工程において、副生ずる1so−ブチルベ
ンゼンの量をできるだけ少なくする必要がある。
、1so−ブチルベンゼンの含有量ができるだけ少ない
sec−ブチルベンゼンを用いる必要があり、そのため
には、ベンゼンとn−ブテンからsec−ブチルベンゼ
ンを生成する工程において、副生ずる1so−ブチルベ
ンゼンの量をできるだけ少なくする必要がある。
しかし、従来のアルキル化方法では、触媒である塩化ア
ルミニウムの濃度の低い領域で反応を行うため、反応を
十分に進行させるためには、反応温度を高く保つ必要が
あり、この場合、副生ずる1so−ブチルベンゼンの量
は、生成するsec−ブチルベンゼンに対する比でみる
と1〜4wt%にもなり、この多量のl5O−ブチルベ
ンゼンは分離されることなく、空気酸化工程に供給され
ざるを得ないという問題点があった。
ルミニウムの濃度の低い領域で反応を行うため、反応を
十分に進行させるためには、反応温度を高く保つ必要が
あり、この場合、副生ずる1so−ブチルベンゼンの量
は、生成するsec−ブチルベンゼンに対する比でみる
と1〜4wt%にもなり、この多量のl5O−ブチルベ
ンゼンは分離されることなく、空気酸化工程に供給され
ざるを得ないという問題点があった。
〈課題を解決するための手段〉
本発明者らは上記の現状に鑑み、副生するis。
ブチルベンゼンの量を低く保ち、かつsecブチルベン
ゼンを収率よく製造する方法を提供することを主たる目
的として鋭意検討した。
ゼンを収率よく製造する方法を提供することを主たる目
的として鋭意検討した。
その結果、触媒量及び反応温度の最適な組み合わせによ
り、上記の目的が達成され得ることを見い出し、本発明
に到達したものである。
り、上記の目的が達成され得ることを見い出し、本発明
に到達したものである。
すなわち、本発明は、液体塩化アルミニウム錯体触媒を
用いて、ベンゼンとn−ブテンよりsec−ブチルベン
ゼンを製造するにあたり、該錯体触媒の成分として用い
る塩化アルミニウムの使用量が、反応に用いる前記ベン
ゼンの使用量に対して0.3〜5wt%であり、反応温
度が20〜90℃であり、かつ副生ずる1so−ブチル
ベンゼンの量が生成するsec−ブチルベンゼンの量に
対して0.O1重最北以下であることを特徴とするSe
Cブチルベンゼンの製造方法に係るものである。
用いて、ベンゼンとn−ブテンよりsec−ブチルベン
ゼンを製造するにあたり、該錯体触媒の成分として用い
る塩化アルミニウムの使用量が、反応に用いる前記ベン
ゼンの使用量に対して0.3〜5wt%であり、反応温
度が20〜90℃であり、かつ副生ずる1so−ブチル
ベンゼンの量が生成するsec−ブチルベンゼンの量に
対して0.O1重最北以下であることを特徴とするSe
Cブチルベンゼンの製造方法に係るものである。
以下、詳細に説明する。
本発明に用いられる液体塩化アルミニウム錯体触媒(以
下[錯体触媒Jという。)とは、塩化アルミニウム、塩
化水素及び芳香族炭化水素よりなる均−溶液状の錯体触
媒である。ここで、芳香族炭化水素としては、sec−
ブチルベンゼン、エチルベンゼン、ジーsec−ブチル
ベンゼン、トリsec−ブチルベンゼンの内の1種又は
2種以上の混合物が用いられるが、中でも、sec−ブ
チルベンゼンが最適である。
下[錯体触媒Jという。)とは、塩化アルミニウム、塩
化水素及び芳香族炭化水素よりなる均−溶液状の錯体触
媒である。ここで、芳香族炭化水素としては、sec−
ブチルベンゼン、エチルベンゼン、ジーsec−ブチル
ベンゼン、トリsec−ブチルベンゼンの内の1種又は
2種以上の混合物が用いられるが、中でも、sec−ブ
チルベンゼンが最適である。
塩化アルミニウム、塩化水素及び芳香族炭化水素の相対
的使用量は、塩化アルミニウムの1モルあたり、塩化水
素約1モル、芳香族炭化水素2〜lOモルである。
的使用量は、塩化アルミニウムの1モルあたり、塩化水
素約1モル、芳香族炭化水素2〜lOモルである。
錯体触媒の製造は、上記の各成分を1.撹拌混合するこ
とにより均一溶液とすればよく、これは、室温で20分
〜3時間程度の撹拌により達成される。
とにより均一溶液とすればよく、これは、室温で20分
〜3時間程度の撹拌により達成される。
このようにして得られた錯体触媒は、そのまま、ベンゼ
ンとn−ブテンの反応に供することができる。
ンとn−ブテンの反応に供することができる。
また、錯体触媒としては、上記のようにして合成した触
媒を一度反応に使った後に、反応混合物より分離し、再
び反応に使用することもできる。
媒を一度反応に使った後に、反応混合物より分離し、再
び反応に使用することもできる。
本発明に用いられるn−ブテンとしては、■−ブテン、
シス−2−ブテン、トランス−2−ブテンがあげられる
。あるいは、n−ブテンとしてこれらの混合物を用いる
こともできるし、更にブタン等の反応に不活性な化合物
とn−ブテンとの混合物であってもよい。
シス−2−ブテン、トランス−2−ブテンがあげられる
。あるいは、n−ブテンとしてこれらの混合物を用いる
こともできるし、更にブタン等の反応に不活性な化合物
とn−ブテンとの混合物であってもよい。
本発明によるベンゼンとn−ブテンよりSeC−ブチル
ベンゼンを製造する方法は、ベンゼン、nブテン及び前
記の錯体触媒を、撹拌混合することにより行なわれる。
ベンゼンを製造する方法は、ベンゼン、nブテン及び前
記の錯体触媒を、撹拌混合することにより行なわれる。
n−ブテンの使用量は、ベンゼンの使用量1モルに対し
て0.1〜1.2モルが好ましく、更に好ましくは0.
4〜1.1モルである。読値が過小であると、反応の容
積効率が低下し、更に反応混合物からsec−ブチルベ
ンゼンを分離するためのコストが増加する。一方、読値
が過大であると、2以上のブチル基を有するベンゼンの
副生が増加し、好ましくない。
て0.1〜1.2モルが好ましく、更に好ましくは0.
4〜1.1モルである。読値が過小であると、反応の容
積効率が低下し、更に反応混合物からsec−ブチルベ
ンゼンを分離するためのコストが増加する。一方、読値
が過大であると、2以上のブチル基を有するベンゼンの
副生が増加し、好ましくない。
錯体触媒の使用量は、錯体触媒中の塩化アルミニウムの
量が、反応させるベンゼンの使用量に対して0.3〜・
5wt%、更に好ましくは0.3〜1tvt%の範囲で
ある。錯体触媒の使用量が、上記の規定範囲より少ない
場合には、反応を十分進行させるためには高温で反応を
行なう必要があり、この場合、好ましくない副生物であ
る1so−ブチルベンゼンの生成が増加する。一方、錯
体触媒を上記の規定範囲を超えて用いることは、触媒コ
ストの点で好ましくないばかりではなく、この場合も、
好ましくない副生物である1so−ブチルベンゼンの生
成が増加して好ましくない。
量が、反応させるベンゼンの使用量に対して0.3〜・
5wt%、更に好ましくは0.3〜1tvt%の範囲で
ある。錯体触媒の使用量が、上記の規定範囲より少ない
場合には、反応を十分進行させるためには高温で反応を
行なう必要があり、この場合、好ましくない副生物であ
る1so−ブチルベンゼンの生成が増加する。一方、錯
体触媒を上記の規定範囲を超えて用いることは、触媒コ
ストの点で好ましくないばかりではなく、この場合も、
好ましくない副生物である1so−ブチルベンゼンの生
成が増加して好ましくない。
反応温度は、20〜90℃である。
反応圧力には制限はない。
本発明により得られる反応混合物中に含まれる副生じた
1so−ブチルベンゼンの量は、生成したsec−ブチ
ルベンゼンの量に対して1wt%以下に保つことができ
る。1so−ブチルベンゼンとsec−ブチルベンゼン
の生成量の比を低く保つことの重要性については、前述
のとおりである。
1so−ブチルベンゼンの量は、生成したsec−ブチ
ルベンゼンの量に対して1wt%以下に保つことができ
る。1so−ブチルベンゼンとsec−ブチルベンゼン
の生成量の比を低く保つことの重要性については、前述
のとおりである。
なお、本反応はバッチ式、連続式いずれでも行うことが
できる。
できる。
本発明によるベンゼンとn−ブテンの反応により生じた
sec−ブチルベンゼンを、反応混合物中より分離回収
するには、通常の方法が用いられる。
sec−ブチルベンゼンを、反応混合物中より分離回収
するには、通常の方法が用いられる。
例えば、反応混合物より分岐操作により、錯体触媒を分
離した後に、あるいは反応混合物より錯体触媒を分離す
ることなく、反応混合物を水洗することにより錯体触媒
を不活性化し、除去した後、更に、水酸化ナトリウム水
溶液で洗浄することにより錯体触媒を完全に除去し、油
層と水層に分離する。次に、得た油層を蒸留することに
より、sec−ブチルベンゼンよりなる留分、ジブチル
ベンゼンとトリブチルベンゼンよりなる留分及び未反応
のベンゼンよりなる留分に分離する。その後、必妾に応
じて、ジブチルベンゼンとトリブチルベンゼンよりなる
留分は、前述のトランスアルキル化工程に供給され、s
ec−ブチルベンゼンに変換される。また、未反応のベ
ンゼンは、ベンゼンとn−ブテンよりsec−ブチルベ
ンゼンを製造するもとの反応に再循環され、再使用され
る。
離した後に、あるいは反応混合物より錯体触媒を分離す
ることなく、反応混合物を水洗することにより錯体触媒
を不活性化し、除去した後、更に、水酸化ナトリウム水
溶液で洗浄することにより錯体触媒を完全に除去し、油
層と水層に分離する。次に、得た油層を蒸留することに
より、sec−ブチルベンゼンよりなる留分、ジブチル
ベンゼンとトリブチルベンゼンよりなる留分及び未反応
のベンゼンよりなる留分に分離する。その後、必妾に応
じて、ジブチルベンゼンとトリブチルベンゼンよりなる
留分は、前述のトランスアルキル化工程に供給され、s
ec−ブチルベンゼンに変換される。また、未反応のベ
ンゼンは、ベンゼンとn−ブテンよりsec−ブチルベ
ンゼンを製造するもとの反応に再循環され、再使用され
る。
なお、上記の分離されたベンゼンと共に、ジブチルベン
ゼン及びトリブチルベンゼンを主とする留分を、本発明
のベンゼンとn−ブテンとの反応域にリサイクルして用
いることも、好ましい方法である。
ゼン及びトリブチルベンゼンを主とする留分を、本発明
のベンゼンとn−ブテンとの反応域にリサイクルして用
いることも、好ましい方法である。
また、反応に用いた錯体触媒を、反応終了後、反応混合
物から分岐操作により分離回収し、分離された錯体触媒
を本発明のベンゼンとn−ブテンとの反応域にリサイク
ルして用いることも好ましい方法である。
物から分岐操作により分離回収し、分離された錯体触媒
を本発明のベンゼンとn−ブテンとの反応域にリサイク
ルして用いることも好ましい方法である。
本発明の方法により得られるsec−ブチルベンゼンは
、フェノール製造用原料として最適に使用され得る。s
ec−ブチルベンゼンからフェノールを製造する方法と
しては、例えば特開昭48−80524号公報記載の方
法をあげることができる。すなわち、sec−ブチルベ
ンゼンを約75〜140℃で酸化し、sec−ブチルベ
ンゼン/Xイドロバ−オキサイドに変換する。次に、該
sec−ブチルベンゼンハイドロパーオキサイドを濃縮
した後、酸性触媒を用いる分解工程に付すことにより、
フェノールとメチルエチルケトンを得ることができる。
、フェノール製造用原料として最適に使用され得る。s
ec−ブチルベンゼンからフェノールを製造する方法と
しては、例えば特開昭48−80524号公報記載の方
法をあげることができる。すなわち、sec−ブチルベ
ンゼンを約75〜140℃で酸化し、sec−ブチルベ
ンゼン/Xイドロバ−オキサイドに変換する。次に、該
sec−ブチルベンゼンハイドロパーオキサイドを濃縮
した後、酸性触媒を用いる分解工程に付すことにより、
フェノールとメチルエチルケトンを得ることができる。
〈実施例〉
以下に、実施例にて本発明を更に具体的に説明するが、
これによって本発明が限定されるものではない。
これによって本発明が限定されるものではない。
実施例1
撹拌装置、ガス吹き込み管を装着した20〇−の三ツロ
フラスコに、sec−ブチルベンゼン81、64 gと
塩化アルミニウム26.79 gを入れた。
フラスコに、sec−ブチルベンゼン81、64 gと
塩化アルミニウム26.79 gを入れた。
ついで、撹拌しながらガス吹き込み管より塩化水素ガス
を2時間にわたって吹き込んだ。塩化アルミニウムは時
間と共に、sec−ブチルベンゼンに溶解してゆき、均
一溶液として液体塩化アルミニウム錯体触媒(95g
、塩化アルミニウム濃度28wt%)が得られた。
を2時間にわたって吹き込んだ。塩化アルミニウムは時
間と共に、sec−ブチルベンゼンに溶解してゆき、均
一溶液として液体塩化アルミニウム錯体触媒(95g
、塩化アルミニウム濃度28wt%)が得られた。
次に別途、撹拌装置、ガス吹き込み管を装着した200
−の三ツロフラスコに、ベンゼン78g(1mol)と
上記の錯体触媒1.43 g (3,0mmo l)を
入れた。撹拌下に、マスフローコントローラで流量を制
御しながら、■−ブテンをガス吹き込み管から1mol
/hの速度で、1時間にわたって吹き込んだ。この時フ
ラスコは水浴で冷却し、反応温度を36℃に制御した。
−の三ツロフラスコに、ベンゼン78g(1mol)と
上記の錯体触媒1.43 g (3,0mmo l)を
入れた。撹拌下に、マスフローコントローラで流量を制
御しながら、■−ブテンをガス吹き込み管から1mol
/hの速度で、1時間にわたって吹き込んだ。この時フ
ラスコは水浴で冷却し、反応温度を36℃に制御した。
反応終了後、反応液を室温まで冷却し、反応液をフラス
コから取り出し、30wt%水酸化ナトリウム水溶液3
0gで洗浄し、触媒を不活性化した後、分液した。次い
で反応液をガスクロマトグラフィーにて下記の分析条件
で分析し、組成を求めた。結果を表1に示した。
コから取り出し、30wt%水酸化ナトリウム水溶液3
0gで洗浄し、触媒を不活性化した後、分液した。次い
で反応液をガスクロマトグラフィーにて下記の分析条件
で分析し、組成を求めた。結果を表1に示した。
分析条件
カラム: DB−1キヤピラリカラム、60℃温 度=
100℃(10分保持)から200℃に昇温、実施例2
〜5 錯体触媒の量及び反応温度を表1のようにした他は、実
施例1と同様に行った。結果を表1に示した。
100℃(10分保持)から200℃に昇温、実施例2
〜5 錯体触媒の量及び反応温度を表1のようにした他は、実
施例1と同様に行った。結果を表1に示した。
実施例6
錯体触媒の量及び反応温度を表1のようにし、更に、実
施例1の1−ブテンの代わりに、表2に示す混合ブテン
を用いに他は、実施例1と同様に行った。
施例1の1−ブテンの代わりに、表2に示す混合ブテン
を用いに他は、実施例1と同様に行った。
なお、用いたl−ブテン、シス−2−ブテン及びトラン
ス−2−ブテンの合計量は1モルであった。結果を表1
に示した。
ス−2−ブテンの合計量は1モルであった。結果を表1
に示した。
昇温速度10℃/min
比較例1〜2
錯体触媒の量及び反応温度を表1のようにした他は、実
施例1と同様に行った。結果を表Iに示した。
施例1と同様に行った。結果を表Iに示した。
実施例7
撹拌装置、ガス吹き込み管を装着した200m1の三ツ
ロフラスコに、ベンゼン78g (1mol)と実施例
1と同様の錯体触媒1.43 g(3,0+nmo I
)を入れた。大気圧撹拌下に、マスフローコントローラ
で流量を制御しながら、反応温度50℃で1−ブテンを
ガス吹、き込み管から0.67mo l、/hの速度で
、1時間にわたって吹き込んだ。吹き込み終了後、更に
50℃で30分撹拌を行い、反応終了後、反応液を室温
まで冷却し、反応液をフラスコから取り出し、30wt
%水酸化ナトリウム水溶液30gで洗浄し、触媒を不活
性化した後、分液した。次いで、反応液をガスクロマト
グラフィーにて分析し、組成を求めた。結果を表1に示
した。
ロフラスコに、ベンゼン78g (1mol)と実施例
1と同様の錯体触媒1.43 g(3,0+nmo I
)を入れた。大気圧撹拌下に、マスフローコントローラ
で流量を制御しながら、反応温度50℃で1−ブテンを
ガス吹、き込み管から0.67mo l、/hの速度で
、1時間にわたって吹き込んだ。吹き込み終了後、更に
50℃で30分撹拌を行い、反応終了後、反応液を室温
まで冷却し、反応液をフラスコから取り出し、30wt
%水酸化ナトリウム水溶液30gで洗浄し、触媒を不活
性化した後、分液した。次いで、反応液をガスクロマト
グラフィーにて分析し、組成を求めた。結果を表1に示
した。
実施例8
反応混合物から分離したジブチルベンゼンをリサイクル
することを想定して、次のとおり実施した。
することを想定して、次のとおり実施した。
撹拌装置、ガス吹き込み管を装着したljl’の三ツロ
フラスコにベンゼン339.0 g (4,34mol
)、ジーsec−ブチルベンゼン50.6 g (0,
27mol)と錯体触媒6.59 g (0,0138
mol)を入れた。大気圧、撹拌下に反応温度66℃で
1−ブテンをガス吹き込み管から1.81mol/hの
速度で1時間吹き込んだ。吹き込み終了後、更に66℃
で4時間撹拌を行った。反応終了後、実施例1と同様に
後処理および分析を行った。反応液の組成はベンゼン3
9、81wt%、SBB 47.28wt%、IBB
O,39wt%、DSBB 10.76wt%、TS
BB 0.53wt%であった。
フラスコにベンゼン339.0 g (4,34mol
)、ジーsec−ブチルベンゼン50.6 g (0,
27mol)と錯体触媒6.59 g (0,0138
mol)を入れた。大気圧、撹拌下に反応温度66℃で
1−ブテンをガス吹き込み管から1.81mol/hの
速度で1時間吹き込んだ。吹き込み終了後、更に66℃
で4時間撹拌を行った。反応終了後、実施例1と同様に
後処理および分析を行った。反応液の組成はベンゼン3
9、81wt%、SBB 47.28wt%、IBB
O,39wt%、DSBB 10.76wt%、TS
BB 0.53wt%であった。
ベンゼン転化率=41.6%
SBB選択率
生成したSOB(mol)
反応したベンゼン(mol)十反応したDSBB(ma
t)十反応したTSBB (mo 1)−98,7% 188/SBB = 0.0083TBB/SBB
−0 本発明が規定する錯体触媒量及び反応温度で行った全て
の実施例においては、反応の進行度(ベンゼン転化率)
も十分であり、好ましくない副生物である1so−ブチ
ルベンゼンの生成も少なく、本発明の目的が十分に達成
されている。
t)十反応したTSBB (mo 1)−98,7% 188/SBB = 0.0083TBB/SBB
−0 本発明が規定する錯体触媒量及び反応温度で行った全て
の実施例においては、反応の進行度(ベンゼン転化率)
も十分であり、好ましくない副生物である1so−ブチ
ルベンゼンの生成も少なく、本発明の目的が十分に達成
されている。
一方、錯体触媒量が本発明の規定範囲より少ない比較例
1においては、反応の進行度(ベンゼン転化率)が不十
分である。また、錯体触媒量が本発明の規定範囲より多
い比較例2においては、好ましくない副生物である1s
o−ブチルベンゼンの生成が著しい。
1においては、反応の進行度(ベンゼン転化率)が不十
分である。また、錯体触媒量が本発明の規定範囲より多
い比較例2においては、好ましくない副生物である1s
o−ブチルベンゼンの生成が著しい。
〈発明の効果〉
以上説明し、たように、本発明により、生成する1so
−ブチルベンゼンとsec−ブチルベンゼンの比を低く
保ち、かつ反応の進行度を十分に高くできる、ベンゼン
とn−ブテンよりsec −ブチルベンゼンを製造する
方法を提供することができた。
−ブチルベンゼンとsec−ブチルベンゼンの比を低く
保ち、かつ反応の進行度を十分に高くできる、ベンゼン
とn−ブテンよりsec −ブチルベンゼンを製造する
方法を提供することができた。
Claims (5)
- (1)液体塩化アルミニウム錯体触媒を用いて、ベンゼ
ンとn−ブテンよりsec−ブチルベンゼンを製造する
にあたり、該錯体触媒の成分として用いる塩化アルミニ
ウムの使用量が、反応に用いる前記ベンゼンの使用量に
対して0.3〜5wt%であり、反応温度が20〜90
℃であり、かつ副生するiso−ブチルベンゼンの量が
生成するsec−ブチルベンゼンの量に対して0.01
重量比以下であることを特徴とするsec−ブチルベン
ゼンの製造方法。 - (2)錯体触媒の成分として用いる塩化アルミニウムの
使用量が、反応に用いるベンゼンの使用量に対して0.
3〜1wt%である請求項(1)記載の方法。 - (3)反応させるベンゼンとn−ブテンの使用量モル比
が1:0.4〜1.1である請求項(1)記載の方法。 - (4)請求項(1)記載の方法によりベンゼンとn−ブ
テンを反応させて得た反応混合物を、ベンゼンを主とす
る部分、sec−ブチルベンゼンを主とする部分、ジブ
チルベンゼン及びトリブチルベンゼンを主とする部分、
並びに重質物を主とする部分の各部分に分離し、該ベン
ゼンを主とする部分並びにジブチルベンゼン及びトリブ
チルベンゼンを主とする部分を、請求項(1)記載の反
応域にリサイクルさせる請求項(1)記載の方法。 - (5)得られるsec−ブチルベンゼンが、フェノール
製造原料用のsec−ブチルベンゼンである請求項(1
)記載の方法。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CA002015191A CA2015191A1 (en) | 1989-04-25 | 1990-04-23 | Process for production of sec-butylbenzene |
US07/514,060 US5059736A (en) | 1989-04-25 | 1990-04-24 | Process for production of sec-butylbenzene |
KR1019900005725A KR0144346B1 (ko) | 1989-04-25 | 1990-04-24 | 2급-부틸벤젠의 제조방법 |
DE69007323T DE69007323T2 (de) | 1989-04-25 | 1990-04-24 | Verfahren zur Herstellung von sec.-Butylbenzol. |
EP90304403A EP0395360B1 (en) | 1989-04-25 | 1990-04-24 | Process for production of sec-butylbenzene |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10665789 | 1989-04-25 | ||
JP1-106657 | 1989-04-25 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0347139A true JPH0347139A (ja) | 1991-02-28 |
JP2797609B2 JP2797609B2 (ja) | 1998-09-17 |
Family
ID=14439172
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2048849A Expired - Fee Related JP2797609B2 (ja) | 1989-04-25 | 1990-02-27 | sec―ブチルベンゼンの製造方法 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2797609B2 (ja) |
KR (1) | KR0144346B1 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5191136A (en) * | 1990-09-10 | 1993-03-02 | Sumitomo Chemical Co., Ltd. | Process for production of sec-butylbenzene |
JP2008509178A (ja) * | 2004-08-13 | 2008-03-27 | エクソンモービル・ケミカル・パテンツ・インク | フェノール及びメチルエチルケトンの製造方法 |
JP2009526791A (ja) * | 2006-02-14 | 2009-07-23 | エクソンモービル・ケミカル・パテンツ・インク | フェノール及びメチルエチルケトンの生成プロセス |
JP2009526789A (ja) * | 2006-02-14 | 2009-07-23 | エクソンモービル・ケミカル・パテンツ・インク | フェノールとメチルエチルケトンの製造方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS50137933A (ja) * | 1974-04-22 | 1975-11-01 | ||
JPS6270326A (ja) * | 1985-09-25 | 1987-03-31 | Toa Nenryo Kogyo Kk | ジアリ−ルブタンの製造方法 |
-
1990
- 1990-02-27 JP JP2048849A patent/JP2797609B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1990-04-24 KR KR1019900005725A patent/KR0144346B1/ko not_active IP Right Cessation
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS50137933A (ja) * | 1974-04-22 | 1975-11-01 | ||
JPS6270326A (ja) * | 1985-09-25 | 1987-03-31 | Toa Nenryo Kogyo Kk | ジアリ−ルブタンの製造方法 |
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US5191136A (en) * | 1990-09-10 | 1993-03-02 | Sumitomo Chemical Co., Ltd. | Process for production of sec-butylbenzene |
JP2008509178A (ja) * | 2004-08-13 | 2008-03-27 | エクソンモービル・ケミカル・パテンツ・インク | フェノール及びメチルエチルケトンの製造方法 |
KR101116523B1 (ko) * | 2004-08-13 | 2012-02-28 | 엑손모빌 케미칼 패턴츠 인코포레이티드 | 페놀 및 메틸에틸케톤의 제조 방법 |
JP2009526791A (ja) * | 2006-02-14 | 2009-07-23 | エクソンモービル・ケミカル・パテンツ・インク | フェノール及びメチルエチルケトンの生成プロセス |
JP2009526789A (ja) * | 2006-02-14 | 2009-07-23 | エクソンモービル・ケミカル・パテンツ・インク | フェノールとメチルエチルケトンの製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2797609B2 (ja) | 1998-09-17 |
KR900016071A (ko) | 1990-11-12 |
KR0144346B1 (ko) | 1998-07-15 |
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