JPH0337469B2 - - Google Patents
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- JPH0337469B2 JPH0337469B2 JP57123905A JP12390582A JPH0337469B2 JP H0337469 B2 JPH0337469 B2 JP H0337469B2 JP 57123905 A JP57123905 A JP 57123905A JP 12390582 A JP12390582 A JP 12390582A JP H0337469 B2 JPH0337469 B2 JP H0337469B2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
- B23K9/173—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a consumable electrode
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding Control (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Description
この発明は消耗電極式アーク溶接装置、特に消
耗電極を溶融し母材に落下・移行させて溶接を行
なうものに関する。 従来、この種の消耗電極式アーク溶接装置とし
ては、つぎのようなものがあつた。即ち、被溶接
材（以下「母材」という）を陰極に、消耗電極を
陽極にするような極性で電流を供給し、消耗電極
を溶融し母材に落下・移行させて溶接を行なうも
のがあつた。このような装置において、その消耗
電極からの溶滴の移行状態は、供給される溶接電
流の大小およびその波形によつて異なり、直流電
流の場合、消耗電極、シールドガスの種類によつ
て決まる臨界電流値以上では、溶滴は細かいスプ
レー状となり、スパツタの発生が少く、安定な溶
滴移行形態となる。また、電流波形がパルス状の
場合には、そのピーク値が臨界電流値以上で、し
かも１パルス当りに消耗電極に注入されるエネル
ギーが適正値に設定されていれば、溶接電流の平
均値が臨界電流値以下であつても、大電流パルス
のピンチ力が溶滴に働き、スプレー移行が発生す
るようになる。 従来の消耗電極式アーク溶接装置においては、
以上のように、溶接電流が決まれば消耗電流の溶
け方も定まつてしまうため、溶接電流と消耗電極
の溶着量とはほぼ１対１に対応しており、電流の
波形をパルス状にしたり電極突き出し長さを変化
させても、その対応関係はわずかしか変化させる
ことができない。従つて、従来は特に大電流域に
おいて母材の溶け方（溶け込み、溶融幅など）に
比べて溶着量が少く、アンダーカツトなどの溶接
欠陥の発生とともに溶接速度の低下を招き、この
ため溶接作業の能率を上げることが困難であつ
た。 この発明は前述した従来の課題に鑑みてなされ
たもので、その目的は、同一溶接電流に対して溶
融金属の溶着量を大幅に調整できる機能をもち、
これにより溶接作業の能率向上をはかることので
きる消耗電極式アーク溶接装置を提供することに
ある。 上記の目的を達成するために、この発明は、消
耗電極と母材との間にアークを発生させて溶接を
行なう消耗電極式アーク溶接装置において、溶接
電流波形をパルス化して上記消耗電極からの溶滴
移行形態をスプレー状とし、かつ上記母材の溶融
部に接触するように上記アーク中に別途フイラー
ワイヤを通電加熱させながら送給する手段と、さ
らにそのワイヤ加熱用の電流の電流値を上記溶接
電流値の1/2以下に設定する手段とを有すること
を特徴とする。 以下、この発明の好適な実施例を図面に基づい
て説明する。 第１図はこの発明による消耗電極式アーク溶接
装置の構成の一実施例を示す。同図に示す装置
は、まず、消耗電極１０を送給するための第１の
駆動ローラ１２、この駆動ローラ１２を回転させ
るための第１のモータ１４、消耗電極１０に電流
を通電させるためのチツプ１６、アーク２０のま
わりにシールドガス２２を供給するノズル１８、
およびアーク２０を維持させる電流を供給するた
めの電源２４を有する。また、フイラーワイヤ２
６を送給するための第２の駆動ローラ２８、この
駆動ローラ２８を回転させるための第２のモータ
３０、フイラーワイヤ２６に電流（以下これを
「ワイヤ加熱電流」という）を通電させるための
給電装置３２を有している。さらに、溶接電流を
調整するためのトランジスタなどの第１スイツチ
ング素子３４、ワイヤ加熱電流を調整するための
トランジスタなどの第２のスイツチング素子３
６、リアクトル３８，４０、ダイオード４２，４
４、溶接電流およびワイヤ加熱電流のパルス周波
数を設定するための周波数設定器４６、溶接電流
のパルス幅を設定するための第１のパルス幅設定
器４８、ワイヤ加熱電流のパルス幅を設定するた
めの第２のパルス幅設定器５０、溶接電流を検出
する第１の検出器５２、ワイヤ加熱電流を検出す
る第２の検出器５４、第１の検出器５２で検出し
た溶接電流と所定の設定値I1とを比較するための
第１の比較器５６、およびワイヤ加熱電流と所定
の設定値I2とを比較するための第２の比較器５８
などを有している。ここで、溶接電流は上記チツ
プ１６と母材６０との間に供給され、またワイヤ
加熱電流は給電装置３２を介してフイラーワイヤ
２６と母材６０との間に供給される。また、第１
図において斜線部分６２はビードを示す。 つぎに、この発明による装置の原理について説
明する。 (1) まず、パルス電流による溶滴の細粒化につい
て説明する。 消耗電極からの溶滴の移行形態を、小電流か
ら大電流まで、消耗電極の径と同程度の直径を
もつ溶滴が１パルス当り１個ずつ規則的に移行
して行くようにするには、パルス周波数を消耗
電極の送給速度に比例させ、１個のパルスに対
してはそのピーク値を臨界電流値以上に設定
し、かつ１個のパルスあたりにワイヤに注入さ
れるエネルギーが適正範囲内に入るように調整
されなければならない。消耗電極が軟鋼用ワイ
ヤであつて、シールドガスがAr／CO2＝8/2の
ときの消耗電極の送給速度と溶接電流のパルス
周波数との標準的な関係を示したのが第２図で
あり、臨界電流値および１個のパルスあたりに
注入されるエネルギーの適正範囲を実験的に求
めたものが以下に示す表１である。また適正エ
ネルギー範囲に対応したワイヤ径1.2mmφの場
合の平均的なパルス幅の値は３ｍｓである。溶
滴のスプレー化のためには、溶接電流は以上の
ようなパルス条件を満たす形状に設定しなけれ
ばならない。
耗電極を溶融し母材に落下・移行させて溶接を行
なうものに関する。 従来、この種の消耗電極式アーク溶接装置とし
ては、つぎのようなものがあつた。即ち、被溶接
材（以下「母材」という）を陰極に、消耗電極を
陽極にするような極性で電流を供給し、消耗電極
を溶融し母材に落下・移行させて溶接を行なうも
のがあつた。このような装置において、その消耗
電極からの溶滴の移行状態は、供給される溶接電
流の大小およびその波形によつて異なり、直流電
流の場合、消耗電極、シールドガスの種類によつ
て決まる臨界電流値以上では、溶滴は細かいスプ
レー状となり、スパツタの発生が少く、安定な溶
滴移行形態となる。また、電流波形がパルス状の
場合には、そのピーク値が臨界電流値以上で、し
かも１パルス当りに消耗電極に注入されるエネル
ギーが適正値に設定されていれば、溶接電流の平
均値が臨界電流値以下であつても、大電流パルス
のピンチ力が溶滴に働き、スプレー移行が発生す
るようになる。 従来の消耗電極式アーク溶接装置においては、
以上のように、溶接電流が決まれば消耗電流の溶
け方も定まつてしまうため、溶接電流と消耗電極
の溶着量とはほぼ１対１に対応しており、電流の
波形をパルス状にしたり電極突き出し長さを変化
させても、その対応関係はわずかしか変化させる
ことができない。従つて、従来は特に大電流域に
おいて母材の溶け方（溶け込み、溶融幅など）に
比べて溶着量が少く、アンダーカツトなどの溶接
欠陥の発生とともに溶接速度の低下を招き、この
ため溶接作業の能率を上げることが困難であつ
た。 この発明は前述した従来の課題に鑑みてなされ
たもので、その目的は、同一溶接電流に対して溶
融金属の溶着量を大幅に調整できる機能をもち、
これにより溶接作業の能率向上をはかることので
きる消耗電極式アーク溶接装置を提供することに
ある。 上記の目的を達成するために、この発明は、消
耗電極と母材との間にアークを発生させて溶接を
行なう消耗電極式アーク溶接装置において、溶接
電流波形をパルス化して上記消耗電極からの溶滴
移行形態をスプレー状とし、かつ上記母材の溶融
部に接触するように上記アーク中に別途フイラー
ワイヤを通電加熱させながら送給する手段と、さ
らにそのワイヤ加熱用の電流の電流値を上記溶接
電流値の1/2以下に設定する手段とを有すること
を特徴とする。 以下、この発明の好適な実施例を図面に基づい
て説明する。 第１図はこの発明による消耗電極式アーク溶接
装置の構成の一実施例を示す。同図に示す装置
は、まず、消耗電極１０を送給するための第１の
駆動ローラ１２、この駆動ローラ１２を回転させ
るための第１のモータ１４、消耗電極１０に電流
を通電させるためのチツプ１６、アーク２０のま
わりにシールドガス２２を供給するノズル１８、
およびアーク２０を維持させる電流を供給するた
めの電源２４を有する。また、フイラーワイヤ２
６を送給するための第２の駆動ローラ２８、この
駆動ローラ２８を回転させるための第２のモータ
３０、フイラーワイヤ２６に電流（以下これを
「ワイヤ加熱電流」という）を通電させるための
給電装置３２を有している。さらに、溶接電流を
調整するためのトランジスタなどの第１スイツチ
ング素子３４、ワイヤ加熱電流を調整するための
トランジスタなどの第２のスイツチング素子３
６、リアクトル３８，４０、ダイオード４２，４
４、溶接電流およびワイヤ加熱電流のパルス周波
数を設定するための周波数設定器４６、溶接電流
のパルス幅を設定するための第１のパルス幅設定
器４８、ワイヤ加熱電流のパルス幅を設定するた
めの第２のパルス幅設定器５０、溶接電流を検出
する第１の検出器５２、ワイヤ加熱電流を検出す
る第２の検出器５４、第１の検出器５２で検出し
た溶接電流と所定の設定値I1とを比較するための
第１の比較器５６、およびワイヤ加熱電流と所定
の設定値I2とを比較するための第２の比較器５８
などを有している。ここで、溶接電流は上記チツ
プ１６と母材６０との間に供給され、またワイヤ
加熱電流は給電装置３２を介してフイラーワイヤ
２６と母材６０との間に供給される。また、第１
図において斜線部分６２はビードを示す。 つぎに、この発明による装置の原理について説
明する。 (1) まず、パルス電流による溶滴の細粒化につい
て説明する。 消耗電極からの溶滴の移行形態を、小電流か
ら大電流まで、消耗電極の径と同程度の直径を
もつ溶滴が１パルス当り１個ずつ規則的に移行
して行くようにするには、パルス周波数を消耗
電極の送給速度に比例させ、１個のパルスに対
してはそのピーク値を臨界電流値以上に設定
し、かつ１個のパルスあたりにワイヤに注入さ
れるエネルギーが適正範囲内に入るように調整
されなければならない。消耗電極が軟鋼用ワイ
ヤであつて、シールドガスがAr／CO2＝8/2の
ときの消耗電極の送給速度と溶接電流のパルス
周波数との標準的な関係を示したのが第２図で
あり、臨界電流値および１個のパルスあたりに
注入されるエネルギーの適正範囲を実験的に求
めたものが以下に示す表１である。また適正エ
ネルギー範囲に対応したワイヤ径1.2mmφの場
合の平均的なパルス幅の値は３ｍｓである。溶
滴のスプレー化のためには、溶接電流は以上の
ようなパルス条件を満たす形状に設定しなけれ
ばならない。
【表】
ワイヤは軟鋼、シールドガスはAr／CO2（8/
２） (2) 次に、抵抗発熱を利用したフイラーワイヤの
加熱について説明する。 フイラーワイヤ２６をアーク２０内へ送り込
む場合、フイラーワイヤ２６が母材６０へ突込
みもまた離れたりせず、丁度溶融状態となつて
母材６０と接触短絡するように、フイラーワイ
ヤ２６内に電流を供給する。ワイヤ径が1.2mm
φ、ワイヤの加熱距離が70mmのときの、このワ
イヤ加熱電流とフイラーワイヤの送給速度との
対応関係は第３図に示すとおりである。 (3) アークに働く電磁力の影響について説明す
る。 アーク２０の近傍のフイラーワイヤ２６内に
電流が流れると、そのワイヤ加熱電流によつて
アーク２０に力が働く。この力はアーク２０を
意図しない方向に偏向させることがあるととも
に、溶接電流が小さくなつてアークの指向性が
弱まると、アークがふかれてアーク切れが生
じ、このため一般には施工上好ましくないとさ
れている。通常、溶接電流をＩとすれば、1/2
Ｉ以上の電流がアークの近傍に流れると、上記
のようなアークと電流間の相互作用が大きくな
る。また、溶接電流をパルス状にしたとき、パ
ルスの休止期間には、アーク維持のためのベー
ス電流を約50A程度流すが、この程度の電流の
アークではその指向性が弱く、電流とアークと
の相互作用が起こりやすい。従つて、パルスの
休止期間ではワイヤ加熱電流を流さないように
するのが好ましい。 以上、(1)(2)(3)の３つの条件を満足させることが
必要であり、このために、溶接電流Ｉ、ワイヤ加
熱電流IWの波形は、第４図に示すように設定す
る。即ち、Ｉは上記(1)で示した適正パルスエネル
ギーをもつパルス波形とし、IWの値は常にＩの値
の1/2以下即ちIWのピーク値IWPもＩのピーク値IP
の1/2以下になるように設定するとともに、溶接
電流のパルス休止期間では必ずワイヤ加熱電流は
零となるようにする。第４図にはIWのパルス周波
数とＩのパルス周波数とは等しく描いているが、
IWのパルス発生個数は、Ｉのパルス発生個数から
適宜間引いたものであつてもよい。 次に、この装置の動作について説明する。 第１図において、まず、第１のモータ１４によ
つて第１の駆動ローラ１２を回転させ、消耗電極
１０を母材６０の方向へ送給し、同時に電源２４
からリアクトル３８、スイツチング素子３４、チ
ツプ１６を通して消耗電極１０に電流を供給し、
消耗電極１０と母材６０との間にアーク２０を発
生させる。これとともに、第２のモータ３０によ
つて第２の駆動ローラ２８を回転させ、フイラー
ワイヤ２６を常に母材６０と接触させるように供
給し、同時にリアクトル４０、スイツチング素子
３６を通してフイラーワイヤ２６に電流を流し、
ジユール熱によつて加熱してやれば、アーク熱に
よつて溶融した消耗電極１０およびジユール熱に
よつて溶融したフイラーワイヤ２６がともにビー
ト６２を形成しながら母材６０が溶接させる。な
お、フイラーワイヤ２６はアーク２０の前方ある
いは後方のどちらに入れてもよい。 周波数設定器４６は、アーク２０を適当なパル
スアークとするため、消耗電極１０の送給速度に
対応して、溶接電流のパルス周波数を第２図で示
した特性となるようにスイツチング素子３４，３
６のオン・オフ回数を設定する。ここで、スイツ
チング素子３６のオン・オフを行なうのは、ワイ
ヤ加熱電流も溶接電流の一部となつているからで
ある。第１のパルス幅設定器４８は溶接電流のパ
ルス幅を設定するためにスイツチング素子３４を
オン・オフし、また第２のパルス幅設定器５０は
ワイヤ加熱電流のパルス幅を設定するためにスイ
ツチング素子３６をオン・オフする。第２の検出
器５４はワイヤ加熱電流を検出し、この出力は第
２の比較器５８において設定値I2と比較され、ワ
イヤ加熱電流のピーク値IWPがI2と等しくなるよ
うにスイツチング素子３６がオン・オフされる。
また、第１の検出器５２は溶接電流を検出し、そ
の出力は第１の比較器５６において設定値I1と比
較され、溶接電流のピーク値IPがI1と等しくなる
ようにスイツチング素子３４がオン・オフされ
る。前述のアークに対する電磁力の影響を考慮
し、I2＜1/2I1となるように設定することはもち
ろんであり、以上のようにして溶接電流およびワ
イヤ加熱電流は、第４図に示すようなパルス電流
波形となるように制御される。 なお、リアクトル３８，４０とダイオード４
２，４４は、スイツチング素子３４，３６のオフ
直後に電流を環流させてアークを維持させるため
のものである。 以上のように、この発明による消耗電極式アー
ク溶接装置では、フイラーワイヤを通電加熱させ
ながら溶融池へ送り込むようにしているため、母
材の同一溶融割合に対して溶着量を大幅に増加さ
せることができ、これにより溶接作業の能率が著
しく向上する。これとともに、アークがスプレー
アークとなるため、スパツタの発生を抑えること
ができ、これにより溶接性能が向上する。さら
に、ワイヤ加熱電流を溶接電流の1/2以下に抑え
ており、また必要に応じ溶接電流のパルス休止期
間でワイヤ加熱電流を零にするように構成すれ
ば、これによりアークが電磁力を受けてふかれる
という悪影響も回避することができる。
２） (2) 次に、抵抗発熱を利用したフイラーワイヤの
加熱について説明する。 フイラーワイヤ２６をアーク２０内へ送り込
む場合、フイラーワイヤ２６が母材６０へ突込
みもまた離れたりせず、丁度溶融状態となつて
母材６０と接触短絡するように、フイラーワイ
ヤ２６内に電流を供給する。ワイヤ径が1.2mm
φ、ワイヤの加熱距離が70mmのときの、このワ
イヤ加熱電流とフイラーワイヤの送給速度との
対応関係は第３図に示すとおりである。 (3) アークに働く電磁力の影響について説明す
る。 アーク２０の近傍のフイラーワイヤ２６内に
電流が流れると、そのワイヤ加熱電流によつて
アーク２０に力が働く。この力はアーク２０を
意図しない方向に偏向させることがあるととも
に、溶接電流が小さくなつてアークの指向性が
弱まると、アークがふかれてアーク切れが生
じ、このため一般には施工上好ましくないとさ
れている。通常、溶接電流をＩとすれば、1/2
Ｉ以上の電流がアークの近傍に流れると、上記
のようなアークと電流間の相互作用が大きくな
る。また、溶接電流をパルス状にしたとき、パ
ルスの休止期間には、アーク維持のためのベー
ス電流を約50A程度流すが、この程度の電流の
アークではその指向性が弱く、電流とアークと
の相互作用が起こりやすい。従つて、パルスの
休止期間ではワイヤ加熱電流を流さないように
するのが好ましい。 以上、(1)(2)(3)の３つの条件を満足させることが
必要であり、このために、溶接電流Ｉ、ワイヤ加
熱電流IWの波形は、第４図に示すように設定す
る。即ち、Ｉは上記(1)で示した適正パルスエネル
ギーをもつパルス波形とし、IWの値は常にＩの値
の1/2以下即ちIWのピーク値IWPもＩのピーク値IP
の1/2以下になるように設定するとともに、溶接
電流のパルス休止期間では必ずワイヤ加熱電流は
零となるようにする。第４図にはIWのパルス周波
数とＩのパルス周波数とは等しく描いているが、
IWのパルス発生個数は、Ｉのパルス発生個数から
適宜間引いたものであつてもよい。 次に、この装置の動作について説明する。 第１図において、まず、第１のモータ１４によ
つて第１の駆動ローラ１２を回転させ、消耗電極
１０を母材６０の方向へ送給し、同時に電源２４
からリアクトル３８、スイツチング素子３４、チ
ツプ１６を通して消耗電極１０に電流を供給し、
消耗電極１０と母材６０との間にアーク２０を発
生させる。これとともに、第２のモータ３０によ
つて第２の駆動ローラ２８を回転させ、フイラー
ワイヤ２６を常に母材６０と接触させるように供
給し、同時にリアクトル４０、スイツチング素子
３６を通してフイラーワイヤ２６に電流を流し、
ジユール熱によつて加熱してやれば、アーク熱に
よつて溶融した消耗電極１０およびジユール熱に
よつて溶融したフイラーワイヤ２６がともにビー
ト６２を形成しながら母材６０が溶接させる。な
お、フイラーワイヤ２６はアーク２０の前方ある
いは後方のどちらに入れてもよい。 周波数設定器４６は、アーク２０を適当なパル
スアークとするため、消耗電極１０の送給速度に
対応して、溶接電流のパルス周波数を第２図で示
した特性となるようにスイツチング素子３４，３
６のオン・オフ回数を設定する。ここで、スイツ
チング素子３６のオン・オフを行なうのは、ワイ
ヤ加熱電流も溶接電流の一部となつているからで
ある。第１のパルス幅設定器４８は溶接電流のパ
ルス幅を設定するためにスイツチング素子３４を
オン・オフし、また第２のパルス幅設定器５０は
ワイヤ加熱電流のパルス幅を設定するためにスイ
ツチング素子３６をオン・オフする。第２の検出
器５４はワイヤ加熱電流を検出し、この出力は第
２の比較器５８において設定値I2と比較され、ワ
イヤ加熱電流のピーク値IWPがI2と等しくなるよ
うにスイツチング素子３６がオン・オフされる。
また、第１の検出器５２は溶接電流を検出し、そ
の出力は第１の比較器５６において設定値I1と比
較され、溶接電流のピーク値IPがI1と等しくなる
ようにスイツチング素子３４がオン・オフされ
る。前述のアークに対する電磁力の影響を考慮
し、I2＜1/2I1となるように設定することはもち
ろんであり、以上のようにして溶接電流およびワ
イヤ加熱電流は、第４図に示すようなパルス電流
波形となるように制御される。 なお、リアクトル３８，４０とダイオード４
２，４４は、スイツチング素子３４，３６のオフ
直後に電流を環流させてアークを維持させるため
のものである。 以上のように、この発明による消耗電極式アー
ク溶接装置では、フイラーワイヤを通電加熱させ
ながら溶融池へ送り込むようにしているため、母
材の同一溶融割合に対して溶着量を大幅に増加さ
せることができ、これにより溶接作業の能率が著
しく向上する。これとともに、アークがスプレー
アークとなるため、スパツタの発生を抑えること
ができ、これにより溶接性能が向上する。さら
に、ワイヤ加熱電流を溶接電流の1/2以下に抑え
ており、また必要に応じ溶接電流のパルス休止期
間でワイヤ加熱電流を零にするように構成すれ
ば、これによりアークが電磁力を受けてふかれる
という悪影響も回避することができる。
第１図はこの発明の一実施例による消耗電極式
アーク溶接装置の構成を示す図、第２図は消耗電
極の送給速度とパルス周波数との関係を示す図、
第３図はフイラーワイヤの送給速度とワイヤ加熱
電流との関係を示す図、第４図は溶接電流、ワイ
ヤ加熱電流のそれぞれの電流波形を示す図であ
る。 図中、同一または相当する部分には同一符号を
付し、１０は消耗電極、１２は第１の駆動ロー
ラ、１４は第１のモータ、１６はチツプ、２０は
アーク、２４は電源、２６はフイラーワイヤ、２
８は第２の駆動ローラ、３０は第２のモータ、３
２は給電装置、３４，３６はスイツチング素子、
３８，４０はリアクトル、４２，４４はダイオー
ド、４６は周波数設定器、４８は第１のパルス幅
設定器、５０は第２のパルス幅設定器、５２は第
１の検出器、５４は第２の検出器、５６は第１の
比較器、５８は第２の比較器、６０は被溶接材
（母材）、６２はビードである。
アーク溶接装置の構成を示す図、第２図は消耗電
極の送給速度とパルス周波数との関係を示す図、
第３図はフイラーワイヤの送給速度とワイヤ加熱
電流との関係を示す図、第４図は溶接電流、ワイ
ヤ加熱電流のそれぞれの電流波形を示す図であ
る。 図中、同一または相当する部分には同一符号を
付し、１０は消耗電極、１２は第１の駆動ロー
ラ、１４は第１のモータ、１６はチツプ、２０は
アーク、２４は電源、２６はフイラーワイヤ、２
８は第２の駆動ローラ、３０は第２のモータ、３
２は給電装置、３４，３６はスイツチング素子、
３８，４０はリアクトル、４２，４４はダイオー
ド、４６は周波数設定器、４８は第１のパルス幅
設定器、５０は第２のパルス幅設定器、５２は第
１の検出器、５４は第２の検出器、５６は第１の
比較器、５８は第２の比較器、６０は被溶接材
（母材）、６２はビードである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 消耗電極と母材との間にアークを発生させて
溶接を行なう消耗電極式アーク溶接装置におい
て、溶接電流波形をパルス化して上記消耗電極か
らの溶滴移行形態をスプレー状とし、かつ上記母
材の溶融部に接触するように上記アーク中に別途
フイラーワイヤを通電加熱させながら送給する手
段と、さらにそのワイヤ加熱用の電流の電流値を
上記溶接電流値の1/2以下に設定する手段とを有
することを特徴とする消耗電極式アーク溶接装
置。 ２ 特許請求の範囲１の装置において、上記溶接
電流のパルス休止期間では、上記ワイヤ加熱電流
が零となるようにしたことを特徴とする消耗電極
式アーク溶接装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12390582A JPS5916680A (ja) | 1982-07-16 | 1982-07-16 | 消耗電極式ア−ク溶接装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12390582A JPS5916680A (ja) | 1982-07-16 | 1982-07-16 | 消耗電極式ア−ク溶接装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5916680A JPS5916680A (ja) | 1984-01-27 |
| JPH0337469B2 true JPH0337469B2 (ja) | 1991-06-05 |
Family
ID=14872238
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12390582A Granted JPS5916680A (ja) | 1982-07-16 | 1982-07-16 | 消耗電極式ア−ク溶接装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5916680A (ja) |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2659395B2 (ja) * | 1988-05-13 | 1997-09-30 | バブコツク日立株式会社 | ホツトワイヤｍａｇ溶接方法 |
| DE69108273T2 (de) * | 1990-02-21 | 1995-11-02 | Kyodo Oxygen Co. Ltd., Wakayama | Verfahren und Vorrichtung zum Lichtbogenschweissen mit einer schmelzbaren Elektrode. |
| US6627839B1 (en) * | 2000-02-14 | 2003-09-30 | Stephen Luckowski | Dual-torch gas metal arc pulse welding for overlay applications |
| US20030062355A1 (en) * | 2000-08-31 | 2003-04-03 | Yuichi Ikegami | Consumable electrode arc welding method and welder |
| JP5400696B2 (ja) * | 2010-04-26 | 2014-01-29 | 株式会社神戸製鋼所 | 消耗電極式ガスシールドアーク溶接方法および消耗電極式ガスシールドアーク溶接システム |
| JP5706709B2 (ja) * | 2011-02-16 | 2015-04-22 | 株式会社ダイヘン | ２ワイヤ溶接制御方法 |
| US9808886B2 (en) | 2014-01-24 | 2017-11-07 | Lincoln Global, Inc. | Method and system for additive manufacturing using high energy source and hot-wire |
| US10464168B2 (en) * | 2014-01-24 | 2019-11-05 | Lincoln Global, Inc. | Method and system for additive manufacturing using high energy source and hot-wire |
| US10046419B2 (en) | 2014-01-24 | 2018-08-14 | Lincoln Global, Inc. | Method and system for additive manufacturing using high energy source and hot-wire |
| US9937580B2 (en) | 2014-01-24 | 2018-04-10 | Lincoln Global, Inc. | Method and system for additive manufacturing using high energy source and hot-wire |
| US9839978B2 (en) | 2014-01-24 | 2017-12-12 | Lincoln Global, Inc. | Method and system for additive manufacturing using high energy source and hot-wire |
| US9833862B2 (en) | 2014-01-24 | 2017-12-05 | Lincoln Global, Inc. | Method and system for additive manufacturing using high energy source and hot-wire |
| JP6750953B2 (ja) * | 2015-03-23 | 2020-09-02 | リンカーン グローバル， インコーポレイテッドＬｉｎｃｏｌｎ Ｇｌｏｂａｌ， Ｉｎｃ． | 高エネルギー源とホットワイヤを用いた付加製造のための方法とシステム |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54214A (en) * | 1977-06-02 | 1979-01-05 | Hitachi Cable Ltd | Shielding of cryogenic effect of low-temperature underground tank |
| JPS54159359A (en) * | 1978-06-07 | 1979-12-17 | Hitachi Ltd | Mig arc welding method |
| JPS55122681A (en) * | 1979-03-14 | 1980-09-20 | Hitachi Ltd | Welding method |
-
1982
- 1982-07-16 JP JP12390582A patent/JPS5916680A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54214A (en) * | 1977-06-02 | 1979-01-05 | Hitachi Cable Ltd | Shielding of cryogenic effect of low-temperature underground tank |
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| JPS55122681A (en) * | 1979-03-14 | 1980-09-20 | Hitachi Ltd | Welding method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5916680A (ja) | 1984-01-27 |
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