JPH033555B2 - - Google Patents
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- JPH033555B2 JPH033555B2 JP20109183A JP20109183A JPH033555B2 JP H033555 B2 JPH033555 B2 JP H033555B2 JP 20109183 A JP20109183 A JP 20109183A JP 20109183 A JP20109183 A JP 20109183A JP H033555 B2 JPH033555 B2 JP H033555B2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
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- B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Description
本発明は、低温用鋼のミグ・アーク溶接用ワイ
ヤに係り、更に詳しくは、純アルゴンガスをシー
ルドガスとして用い、特に溶接金属の酸素含有量
を低減し、かつ、組織を微細化することによつて
高靫性を得ることができるミグ・アーク溶接用
含．Niワイヤに関する。 低温用のアルミキルド鋼や3.5％Ni鋼はエチレ
ンプラント或いはLPG貯蔵用タンクや砕氷船な
どに用いられており、これらの鋼材の溶接には、
低温靭性、溶接作業性などを考慮して、ミグ・ア
ーク溶接が採用されている。特にエチレンプラン
トやLPG貯蔵用タンクは最近厚肉化がすゝみ、
板厚38mm以上の場合には、溶接後熱処理（以下、
SR処理と略す。）の実施が義務付けられている。
したがつて、溶接金属も、溶接まゝで高靭性を有
すべきことは勿論のこと、SR処理により脆化し
ない成分系でなければならない。 一般のミグ・アーク溶接においては、アークの
安定化を図るためにアルゴンガス中に酸化性の
CO2ガス或いはO2ガスを数パーセント混合して用
いられており、これらのシールドガス雰囲気中で
ミグ・アーク溶接を行う場合には、脱酸剤として
Si、Mnなどの元素をワイヤ中に添加して酸化を
防止している。しかし、活性ガスを混合した場
合、溶接金属中の酸素含有量が上昇し、低温靭性
の低下は避けられない。 一方、純アルゴンガス雰囲気中で安定したミ
グ・アーク溶接を行うにはワイヤ中に0.02〜0.30
重量％の希土類元素を添加することが有効である
ことが特開昭55−114469号公報に示されている。
しかし、この先行技術は、アークの安定化や溶接
金属の低酸素化には寄与するけれども、溶接金属
の低温靭性の点で満足できるものではない。 この点、溶接金属の低温靭性を向上させるため
に、Ti或いはTi及びＢを添加して組織を微細化
させる方法が提案されている。しかし、Ti添加
を行つた場合にSR処理を施すと溶接金属が脆化
するため、エチレンプラントやLPG貯蔵用タン
クなどのようにSR処理を必須とする場合に対し
ては、Ti添加ワイヤを使用することができない。 本発明は、低温用鋼のミグ・アーク溶接用ワイ
ヤとして、アークの安定化及び溶接金属中の低酸
素化を図ると共に組織の微細化を図ることによつ
て、溶接金属のシヤルピー吸収エネルギー及び強
度を向上させ、溶接作業性に優れ、かつ、SR脆
化を効果的に防止できるワイヤを提供することを
目的とするものである。 本発明者等は、上記目的を達成するために種々
検討したところ、3.5％Ni鋼などの低温用鋼のミ
グ・アーク溶接用ワイヤに希土類元素を添加すれ
ば、純アルゴンシールドミグ・アーク溶接におい
てもアークの安定化、溶接金属中の酸素含有量の
低減化をなし得、かつ、Al及びＢの複合添加を
併わせて行うことによつて、溶接金属の組織の微
細化をなし得て、溶接まゝ及びSR処理を受けて
も高い低温靭性が得られ、更にSR脆化を防止し
得るとの知見を得て、こゝに本発明をなしたもの
であつて、その発明の要旨とするところは、アー
ク安定化のために0.02〜0.30重量％の希土類元素
を添加し、かつ、組織の微細化のために0.010〜
0.080重量％のAl及び0.0004〜0.0015重量％のＢを
添加し、他の成分が重量％でＣ：0.05％以下、
Si：0.1〜0.6％、Mn：0.4〜1.5％、Ni：２〜６
％、Mo：0.05〜0.25％を含有し、残部がFe及び
不可避不純物からなることを特徴とする低温用鋼
の純アルゴンガスシールドミグ・アーク溶接用ワ
イヤにある。 以下、本発明について詳細に説明する。 まず、本発明者等は、溶接のまゝ及びSR処理
後の溶接金属の低温における高靭性を得るために
必要なワイヤ中のAl及びＲ含有量を明らかにす
るべく、実験を行つた。 即ち、ASTMA203GrE 鋼板（25t×200w×
500mm、3.5％Ni鋼板）を第１図に示す開先形状
に加工し、第１表に示す化学組成の3.5％含Ni
1.2mm〓ワイヤＡ〜Ｇを用いて純アルゴンガス雰囲
気中でミグ・アーク溶接を行つた。溶接条件は、
電流300A、電圧25V、溶接速度30cm／min、入熱
量15KJ／cm、14パス振分け多層盛、下向姿勢で
ある。得られた溶接金属の化学組成を第２表に示
す。この溶接金属に対し、溶接まゝの場合と620
℃×1h均熱のSR処理を実施した場合とについて、
−100℃、−120℃での２mmＶノツチシヤルピー吸
収エネルギーを調査し、第３表に示す。なお、こ
こで、ESSO規格２mmＶノツチシヤルピー吸収エ
ネルギーの規格値はVE-101≧2.8kgf.mであるが、
本実験においては入熱量の上昇及び溶接部の安全
性を考慮して更に厳しいVE-120≧2.8kgf.mを判定
規準とした。
ヤに係り、更に詳しくは、純アルゴンガスをシー
ルドガスとして用い、特に溶接金属の酸素含有量
を低減し、かつ、組織を微細化することによつて
高靫性を得ることができるミグ・アーク溶接用
含．Niワイヤに関する。 低温用のアルミキルド鋼や3.5％Ni鋼はエチレ
ンプラント或いはLPG貯蔵用タンクや砕氷船な
どに用いられており、これらの鋼材の溶接には、
低温靭性、溶接作業性などを考慮して、ミグ・ア
ーク溶接が採用されている。特にエチレンプラン
トやLPG貯蔵用タンクは最近厚肉化がすゝみ、
板厚38mm以上の場合には、溶接後熱処理（以下、
SR処理と略す。）の実施が義務付けられている。
したがつて、溶接金属も、溶接まゝで高靭性を有
すべきことは勿論のこと、SR処理により脆化し
ない成分系でなければならない。 一般のミグ・アーク溶接においては、アークの
安定化を図るためにアルゴンガス中に酸化性の
CO2ガス或いはO2ガスを数パーセント混合して用
いられており、これらのシールドガス雰囲気中で
ミグ・アーク溶接を行う場合には、脱酸剤として
Si、Mnなどの元素をワイヤ中に添加して酸化を
防止している。しかし、活性ガスを混合した場
合、溶接金属中の酸素含有量が上昇し、低温靭性
の低下は避けられない。 一方、純アルゴンガス雰囲気中で安定したミ
グ・アーク溶接を行うにはワイヤ中に0.02〜0.30
重量％の希土類元素を添加することが有効である
ことが特開昭55−114469号公報に示されている。
しかし、この先行技術は、アークの安定化や溶接
金属の低酸素化には寄与するけれども、溶接金属
の低温靭性の点で満足できるものではない。 この点、溶接金属の低温靭性を向上させるため
に、Ti或いはTi及びＢを添加して組織を微細化
させる方法が提案されている。しかし、Ti添加
を行つた場合にSR処理を施すと溶接金属が脆化
するため、エチレンプラントやLPG貯蔵用タン
クなどのようにSR処理を必須とする場合に対し
ては、Ti添加ワイヤを使用することができない。 本発明は、低温用鋼のミグ・アーク溶接用ワイ
ヤとして、アークの安定化及び溶接金属中の低酸
素化を図ると共に組織の微細化を図ることによつ
て、溶接金属のシヤルピー吸収エネルギー及び強
度を向上させ、溶接作業性に優れ、かつ、SR脆
化を効果的に防止できるワイヤを提供することを
目的とするものである。 本発明者等は、上記目的を達成するために種々
検討したところ、3.5％Ni鋼などの低温用鋼のミ
グ・アーク溶接用ワイヤに希土類元素を添加すれ
ば、純アルゴンシールドミグ・アーク溶接におい
てもアークの安定化、溶接金属中の酸素含有量の
低減化をなし得、かつ、Al及びＢの複合添加を
併わせて行うことによつて、溶接金属の組織の微
細化をなし得て、溶接まゝ及びSR処理を受けて
も高い低温靭性が得られ、更にSR脆化を防止し
得るとの知見を得て、こゝに本発明をなしたもの
であつて、その発明の要旨とするところは、アー
ク安定化のために0.02〜0.30重量％の希土類元素
を添加し、かつ、組織の微細化のために0.010〜
0.080重量％のAl及び0.0004〜0.0015重量％のＢを
添加し、他の成分が重量％でＣ：0.05％以下、
Si：0.1〜0.6％、Mn：0.4〜1.5％、Ni：２〜６
％、Mo：0.05〜0.25％を含有し、残部がFe及び
不可避不純物からなることを特徴とする低温用鋼
の純アルゴンガスシールドミグ・アーク溶接用ワ
イヤにある。 以下、本発明について詳細に説明する。 まず、本発明者等は、溶接のまゝ及びSR処理
後の溶接金属の低温における高靭性を得るために
必要なワイヤ中のAl及びＲ含有量を明らかにす
るべく、実験を行つた。 即ち、ASTMA203GrE 鋼板（25t×200w×
500mm、3.5％Ni鋼板）を第１図に示す開先形状
に加工し、第１表に示す化学組成の3.5％含Ni
1.2mm〓ワイヤＡ〜Ｇを用いて純アルゴンガス雰囲
気中でミグ・アーク溶接を行つた。溶接条件は、
電流300A、電圧25V、溶接速度30cm／min、入熱
量15KJ／cm、14パス振分け多層盛、下向姿勢で
ある。得られた溶接金属の化学組成を第２表に示
す。この溶接金属に対し、溶接まゝの場合と620
℃×1h均熱のSR処理を実施した場合とについて、
−100℃、−120℃での２mmＶノツチシヤルピー吸
収エネルギーを調査し、第３表に示す。なお、こ
こで、ESSO規格２mmＶノツチシヤルピー吸収エ
ネルギーの規格値はVE-101≧2.8kgf.mであるが、
本実験においては入熱量の上昇及び溶接部の安全
性を考慮して更に厳しいVE-120≧2.8kgf.mを判定
規準とした。
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
その結果、Al添加量が0.010重量％未満のワイ
ヤＤでは微細化の効果が小さくて靭性が劣化し、
一方、0.080重量％を超えるとアークが不安定に
なつた。 また、Ｂ添加量が0.0004重量％未満では微細化
の効果はなく、一方、0.0015重量％を超えて添加
すると、焼入れ硬化性が上がるため、却つて低温
靭性を損うことになる。 したがつて、本発明はワイヤ中に添加するAl
及びＢの量を重量％でAl：0.010〜0.080％、Ｂ：
0.0004〜0.0015％に限定する。 更に、第１表に示したワイヤＡを用いてAr＋
５％CO2のシールドガス雰囲気中でミグ・アーク
溶接を行い、得られた溶接金属に対して溶接まゝ
の場合とSR処理後の場合とについて２mmＶノツ
チシヤルピー吸収エネルギーを調査した結果、溶
接まゝでVE-100＝5.1kgf.m、VE-120＝1.8kgf.mであ
り、SR処理後でVE-100＝1.8kgf.m、VE-120＝
1.2kgf.mであつて、純アルゴンシールドミグ・ア
ーク溶接の結果に比べて低温靭性が劣化し、前記
規準を下回つた。なお、Ar＋５％CO2シールド
溶接金属中の酸素含有量は0.026重量％であつた。 したがつて、本発明ワイヤは、純アルゴンシー
ルド雰囲気中でミグ・アーク溶接を実施する際に
用いると、効果が発揮されるものである。 次に、溶接金属が高靭性を示し、かつ、適当な
強度レベルを有するために必要なワイヤ中の
Mn、Mo含有量を明らかにするべく、実験を行
つた。 即ち、A203GrE鋼板（25t×200w×500mm、
3.5％Ni鋼）を第１図に示す開先形状に加工し、
第１表に示す化学組成のワイヤＡ〜Ｃ及びＨ〜Ｋ
を用いて純アルゴンシールド雰囲気中でミグ・ア
ーク溶接を行つた。溶接条件は、電流300A、電
圧25V、溶接速度30cm／min、入熱量15KJ／cm、
14パス振分け多層盛、下向姿勢である。実験で得
られた溶接金属の化学組成を第２表に併記する。
−120℃における２mmＶノツチシヤルピー吸収エ
ネルギーとJISA2号試験片による溶接金属の引張
試験結果を第４表に示す。
ヤＤでは微細化の効果が小さくて靭性が劣化し、
一方、0.080重量％を超えるとアークが不安定に
なつた。 また、Ｂ添加量が0.0004重量％未満では微細化
の効果はなく、一方、0.0015重量％を超えて添加
すると、焼入れ硬化性が上がるため、却つて低温
靭性を損うことになる。 したがつて、本発明はワイヤ中に添加するAl
及びＢの量を重量％でAl：0.010〜0.080％、Ｂ：
0.0004〜0.0015％に限定する。 更に、第１表に示したワイヤＡを用いてAr＋
５％CO2のシールドガス雰囲気中でミグ・アーク
溶接を行い、得られた溶接金属に対して溶接まゝ
の場合とSR処理後の場合とについて２mmＶノツ
チシヤルピー吸収エネルギーを調査した結果、溶
接まゝでVE-100＝5.1kgf.m、VE-120＝1.8kgf.mであ
り、SR処理後でVE-100＝1.8kgf.m、VE-120＝
1.2kgf.mであつて、純アルゴンシールドミグ・ア
ーク溶接の結果に比べて低温靭性が劣化し、前記
規準を下回つた。なお、Ar＋５％CO2シールド
溶接金属中の酸素含有量は0.026重量％であつた。 したがつて、本発明ワイヤは、純アルゴンシー
ルド雰囲気中でミグ・アーク溶接を実施する際に
用いると、効果が発揮されるものである。 次に、溶接金属が高靭性を示し、かつ、適当な
強度レベルを有するために必要なワイヤ中の
Mn、Mo含有量を明らかにするべく、実験を行
つた。 即ち、A203GrE鋼板（25t×200w×500mm、
3.5％Ni鋼）を第１図に示す開先形状に加工し、
第１表に示す化学組成のワイヤＡ〜Ｃ及びＨ〜Ｋ
を用いて純アルゴンシールド雰囲気中でミグ・ア
ーク溶接を行つた。溶接条件は、電流300A、電
圧25V、溶接速度30cm／min、入熱量15KJ／cm、
14パス振分け多層盛、下向姿勢である。実験で得
られた溶接金属の化学組成を第２表に併記する。
−120℃における２mmＶノツチシヤルピー吸収エ
ネルギーとJISA2号試験片による溶接金属の引張
試験結果を第４表に示す。
【表】
この実験結果より、ワイヤ中のMn含有量が0.4
重量％未満では脱酸不足のために低靭性となり、
一方、1.5重量％を超えると、A203GrEの引張強
さの規格値49.5〜63.3kgf／mm2を満足せず、強度
が高くなりすぎ、靭性も低下するため、ワイヤ中
のMn含有量は0.4〜1.5重量％に限定する。 また、Mo含有量は0.05〜0.25重量％の範囲内
で靭性向上に効果があるが、0.25重量％を超える
と強度が高くなりすぎ、靭性も低下するため、ワ
イヤ中のMo含有量は0.05〜0.25重量％とした。 以上、本発明の溶接ワイヤ中のAl、Ｂ、Mn、
Moの各含有量の規制について説明したが、各成
分が前述の所定の効果を実用上発揮し、優れた機
械的性質及び溶接作業性を確保するためには、溶
接ワイヤ中の他の化学成分についても組成範囲を
規制する必要がある。その理由は次のとおりであ
る。 Ｃは、低温靭性及び強度に与える影響が大き
く、低Ｃほど高靭性が得られ、0.06重量％を超え
ると靭性が悪化するため、鋼材からのＣの希釈を
0.01重量％として、上限値をワイヤ中で0.05重量
％に限定する。 Siは、脱酸剤として有効に作用させるためには
0.1重量％以上を必要とするが、0.6重量％を超え
ると急激に靭性が劣化するので、0.1〜0.6重量％
に限定する。 Niは低温靭性に対して非常に有効に作用し吸
収エネルギー及び破面遷移温度を改善する成分で
あるが、２重量％未満ではその効果は小さく、一
方、６重量％を超えるとマルテンサイトが生成し
て靭性を劣化させるため、２〜６重量％に限定す
る。なお、3.5％Ni鋼に対してはNi含有量が3.5重
量％程度で十分な低温靭性が得られる。 希土類元素は、0.02重量％以上の添加で純アル
ゴンシールドミグ・アーク溶接においてアークの
安定化に著しい寄与が認られるが、0.30重量％を
超えると非金属介在物の増大をもたらし、靭性劣
化の傾向をを示すので、0.02〜0.30重量％に限定
する。 Ｐは割れや靭性に対して悪影響を与えるために
低い方が良好であるが、製鋼上脱燐が難しいので
0.015重量％以下とするのが望ましい。また、Ｓ
は割れに対して有害であるが、Mn添加により高
融点のMnSを生成する。しかし低い程安全であ
るため、0.010重量％以下とするのが望ましい。 次に実施例を示す。 （実施例 １） 板厚25mmの3.5％Ni鋼板（A203GrE）を第２図
に示す開先形状に加工し、これに第５表に示した
ワイヤＣ（第１表中のワイヤＣと同一のもの）を
用いて電流300A、電圧28V、溶接速度28cm／
min、入熱量18KJ／cm、シールドガス流量／20
／minの純アルゴン雰囲気中で７パス下向ミ
グ・アーク溶接を行い、溶接まゝ及び600℃×1h
のSR処理後に衝撃試験、曲げ試験及び継手引張
試験を実施した。溶接金属の化学組成を第５表
に、また機械試験結果を第６表に示す。
重量％未満では脱酸不足のために低靭性となり、
一方、1.5重量％を超えると、A203GrEの引張強
さの規格値49.5〜63.3kgf／mm2を満足せず、強度
が高くなりすぎ、靭性も低下するため、ワイヤ中
のMn含有量は0.4〜1.5重量％に限定する。 また、Mo含有量は0.05〜0.25重量％の範囲内
で靭性向上に効果があるが、0.25重量％を超える
と強度が高くなりすぎ、靭性も低下するため、ワ
イヤ中のMo含有量は0.05〜0.25重量％とした。 以上、本発明の溶接ワイヤ中のAl、Ｂ、Mn、
Moの各含有量の規制について説明したが、各成
分が前述の所定の効果を実用上発揮し、優れた機
械的性質及び溶接作業性を確保するためには、溶
接ワイヤ中の他の化学成分についても組成範囲を
規制する必要がある。その理由は次のとおりであ
る。 Ｃは、低温靭性及び強度に与える影響が大き
く、低Ｃほど高靭性が得られ、0.06重量％を超え
ると靭性が悪化するため、鋼材からのＣの希釈を
0.01重量％として、上限値をワイヤ中で0.05重量
％に限定する。 Siは、脱酸剤として有効に作用させるためには
0.1重量％以上を必要とするが、0.6重量％を超え
ると急激に靭性が劣化するので、0.1〜0.6重量％
に限定する。 Niは低温靭性に対して非常に有効に作用し吸
収エネルギー及び破面遷移温度を改善する成分で
あるが、２重量％未満ではその効果は小さく、一
方、６重量％を超えるとマルテンサイトが生成し
て靭性を劣化させるため、２〜６重量％に限定す
る。なお、3.5％Ni鋼に対してはNi含有量が3.5重
量％程度で十分な低温靭性が得られる。 希土類元素は、0.02重量％以上の添加で純アル
ゴンシールドミグ・アーク溶接においてアークの
安定化に著しい寄与が認られるが、0.30重量％を
超えると非金属介在物の増大をもたらし、靭性劣
化の傾向をを示すので、0.02〜0.30重量％に限定
する。 Ｐは割れや靭性に対して悪影響を与えるために
低い方が良好であるが、製鋼上脱燐が難しいので
0.015重量％以下とするのが望ましい。また、Ｓ
は割れに対して有害であるが、Mn添加により高
融点のMnSを生成する。しかし低い程安全であ
るため、0.010重量％以下とするのが望ましい。 次に実施例を示す。 （実施例 １） 板厚25mmの3.5％Ni鋼板（A203GrE）を第２図
に示す開先形状に加工し、これに第５表に示した
ワイヤＣ（第１表中のワイヤＣと同一のもの）を
用いて電流300A、電圧28V、溶接速度28cm／
min、入熱量18KJ／cm、シールドガス流量／20
／minの純アルゴン雰囲気中で７パス下向ミ
グ・アーク溶接を行い、溶接まゝ及び600℃×1h
のSR処理後に衝撃試験、曲げ試験及び継手引張
試験を実施した。溶接金属の化学組成を第５表
に、また機械試験結果を第６表に示す。
【表】
【表】
第６表からわかるように、SR処理による脆化
は全くなく、しかも十分な低温靭性、曲げ延性及
び強度が得られた。 （実施例 ２） 板厚30mmの低温用アルミキルド鋼板（SLA37）
を第３図に示す開先形状に加工し、これに第５表
に示したワイヤＡ（第１表中のワイヤＡと同一の
もの）を用いて電流130A、電圧20V、溶接速度
3.9cm／min、入熱量40KJ／cm、シールドガス流
量25／minの２重シールド純アルゴン雰囲気中
で５パス立向ミグ・アーク溶接を実施し、衝撃試
験、曲げ試験及び継手引張試験を行つた。溶接金
属の化学組成を第５表に、また機械試験結果を第
６表に併記した。第６表が示すように、溶接入熱
量40KJ／cmにおいても良好な低温靭性と強度が
得られた。この結果からも明らかなように、本発
明ワイヤは低温用アルミキルド鋼に適用した場合
にも良好な靭性と強度が得られる。 なお、以上の実施例は3.5％Ni鋼、低温用アル
ミキルド鋼の溶接について示したが、低温用鋼で
ある2.5％Ni鋼、5.5％Ni鋼などの溶接についても
同様に本発明ワイヤを適用することができること
は云うまでもない。 以上詳述したように、本発明は、前記実施例か
ら明らかな如く、溶接ワイヤ中に希土類元素を添
加して、純アルゴンシールドミグ・アーク溶接に
おいてもアークの安定化を図ると共に溶接金属の
低酸素化を確保し、かつ、Al及びＢを複合添加
して溶接金属の組織を微細化し、更にMn、Mo
などの成分の添加量も規制することと相俟つて、
優れた低温靭性及び強度並びに耐SR脆化性の溶
接金属をもたらす低温用鋼用の純アルゴンシール
ドミグ・アーク溶接用含Niワイヤを提供するこ
とができ、その寄与するところが極めて大であ
る。
は全くなく、しかも十分な低温靭性、曲げ延性及
び強度が得られた。 （実施例 ２） 板厚30mmの低温用アルミキルド鋼板（SLA37）
を第３図に示す開先形状に加工し、これに第５表
に示したワイヤＡ（第１表中のワイヤＡと同一の
もの）を用いて電流130A、電圧20V、溶接速度
3.9cm／min、入熱量40KJ／cm、シールドガス流
量25／minの２重シールド純アルゴン雰囲気中
で５パス立向ミグ・アーク溶接を実施し、衝撃試
験、曲げ試験及び継手引張試験を行つた。溶接金
属の化学組成を第５表に、また機械試験結果を第
６表に併記した。第６表が示すように、溶接入熱
量40KJ／cmにおいても良好な低温靭性と強度が
得られた。この結果からも明らかなように、本発
明ワイヤは低温用アルミキルド鋼に適用した場合
にも良好な靭性と強度が得られる。 なお、以上の実施例は3.5％Ni鋼、低温用アル
ミキルド鋼の溶接について示したが、低温用鋼で
ある2.5％Ni鋼、5.5％Ni鋼などの溶接についても
同様に本発明ワイヤを適用することができること
は云うまでもない。 以上詳述したように、本発明は、前記実施例か
ら明らかな如く、溶接ワイヤ中に希土類元素を添
加して、純アルゴンシールドミグ・アーク溶接に
おいてもアークの安定化を図ると共に溶接金属の
低酸素化を確保し、かつ、Al及びＢを複合添加
して溶接金属の組織を微細化し、更にMn、Mo
などの成分の添加量も規制することと相俟つて、
優れた低温靭性及び強度並びに耐SR脆化性の溶
接金属をもたらす低温用鋼用の純アルゴンシール
ドミグ・アーク溶接用含Niワイヤを提供するこ
とができ、その寄与するところが極めて大であ
る。
第１図〜第３図は各々開先形状及びその寸法
（mm）を説明する断面図である。 １…母材鋼材、２…裏当金、３，４…開先形状。
（mm）を説明する断面図である。 １…母材鋼材、２…裏当金、３，４…開先形状。
Claims (1)
- １ アーク安定化のために0.02〜0.30重量％の希
土類元素を添加し、かつ、組織の微細化のために
0.010〜0.080重量％のAl及び0.0004〜0.0015重量
％のＢを添加し、他の成分が重量％でＣ：0.05％
以下、Si：0.1〜0.6％、Mn：0.4〜1.5％、Ni：２
〜６％、Mo：0.05〜0.25％を含有し、残部がFe
及び不可避不純物からなることを特徴とする低温
用鋼の純アルゴンガスシールドミグ・アーク溶接
用ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20109183A JPS6096394A (ja) | 1983-10-28 | 1983-10-28 | 低温用鋼のミグ・ア−ク溶接用含Νｉワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20109183A JPS6096394A (ja) | 1983-10-28 | 1983-10-28 | 低温用鋼のミグ・ア−ク溶接用含Νｉワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6096394A JPS6096394A (ja) | 1985-05-29 |
| JPH033555B2 true JPH033555B2 (ja) | 1991-01-18 |
Family
ID=16435242
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20109183A Granted JPS6096394A (ja) | 1983-10-28 | 1983-10-28 | 低温用鋼のミグ・ア−ク溶接用含Νｉワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6096394A (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0675795B2 (ja) * | 1986-02-10 | 1994-09-28 | 新日本製鐵株式会社 | Ｃｒ−Ｍｏ鋼用テイグ溶接ワイヤ |
| US6784402B2 (en) * | 2002-03-27 | 2004-08-31 | Jfe Steel Corporation | Steel wire for MAG welding and MAG welding method using the same |
| JP5205115B2 (ja) * | 2008-04-16 | 2013-06-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 純Ａｒシールドガス溶接用ＭＩＧフラックス入りワイヤ及びＭＩＧアーク溶接方法 |
| CN102049597B (zh) * | 2011-01-07 | 2012-07-25 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种高强度耐磨钢富氩混合气体保护焊接方法 |
| CN102330031B (zh) * | 2011-10-27 | 2013-10-30 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种高韧性-130℃低温钢的制造方法 |
| CN115365697B (zh) * | 2022-08-23 | 2024-05-14 | 中国船舶重工集团公司第七二五研究所 | 一种极地低温钢用气体保护实心焊丝及其应用 |
-
1983
- 1983-10-28 JP JP20109183A patent/JPS6096394A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6096394A (ja) | 1985-05-29 |
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