JPH07100688A - 高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼用ＴＩＧ溶接ワイヤ - Google Patents
高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼用ＴＩＧ溶接ワイヤInfo
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- JPH07100688A JPH07100688A JP26795793A JP26795793A JPH07100688A JP H07100688 A JPH07100688 A JP H07100688A JP 26795793 A JP26795793 A JP 26795793A JP 26795793 A JP26795793 A JP 26795793A JP H07100688 A JPH07100688 A JP H07100688A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ＳＲ後の室温及び高温強度、靭性、クリープ
強度、耐焼戻し脆化特性、耐高温割れ性及び耐低温割れ
性等が良好な溶接金属が得られる高強度Ｃr−Ｍo鋼用Ｔ
ＩＧ溶接ワイヤを提供する。 【構成】 必須成分としてＣr：２.００〜３.２５％、
Ｍo：０.９０〜１.２０％及びＶ：０.１８〜０.３５％
を含み、必要に応じてＮb、Ｔi、Ｂ及びＣaのうちの１
種以上を含有する高強度２.２５〜３％Ｃr−１％Ｍo鋼
の溶接にＡrやＡr＋Ｈe等の不活性ガスからなるシール
ドガスと共に用いるＴＩＧ溶接用ワイヤであって、Ｃ：
０.０７〜０.１５％、Ｓi：０.０５〜０.４０％、Ｍn：
０.２０〜０.８０％、Ｐ：０.０１０％以下、Ｓ：０.０
１０％以下、Ｃr：２.００〜３.２５％、Ｍo：０.９０
〜１.２０％、Ｖ：０.１０〜０.５０％、Ｎb：０.０１
０〜０.０５０％を含有し、残部がＦe及び不可避的不純
物であることを特徴とする高強度Ｃr−Ｍo鋼用ＴＩＧ溶
接ワイヤである。更に、下記(１)式で与えられる 【化１】 が１１.０以下であることを特徴としている。 【化２】
強度、耐焼戻し脆化特性、耐高温割れ性及び耐低温割れ
性等が良好な溶接金属が得られる高強度Ｃr−Ｍo鋼用Ｔ
ＩＧ溶接ワイヤを提供する。 【構成】 必須成分としてＣr：２.００〜３.２５％、
Ｍo：０.９０〜１.２０％及びＶ：０.１８〜０.３５％
を含み、必要に応じてＮb、Ｔi、Ｂ及びＣaのうちの１
種以上を含有する高強度２.２５〜３％Ｃr−１％Ｍo鋼
の溶接にＡrやＡr＋Ｈe等の不活性ガスからなるシール
ドガスと共に用いるＴＩＧ溶接用ワイヤであって、Ｃ：
０.０７〜０.１５％、Ｓi：０.０５〜０.４０％、Ｍn：
０.２０〜０.８０％、Ｐ：０.０１０％以下、Ｓ：０.０
１０％以下、Ｃr：２.００〜３.２５％、Ｍo：０.９０
〜１.２０％、Ｖ：０.１０〜０.５０％、Ｎb：０.０１
０〜０.０５０％を含有し、残部がＦe及び不可避的不純
物であることを特徴とする高強度Ｃr−Ｍo鋼用ＴＩＧ溶
接ワイヤである。更に、下記(１)式で与えられる 【化１】 が１１.０以下であることを特徴としている。 【化２】
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高強度Ｃr−Ｍo鋼の溶
接に係り、より詳細には、Ｃr、Ｍo及びＶを必須成分と
して含み、必要に応じてＮb、Ｔi、Ｂ及びＣaのうちの
１種以上を含有する高強度２.２５〜３％Ｃr−１％Ｍo
鋼の溶接において、ＳＲ後の室温及び高温強度、靭性、
クリープ強度、耐焼戻し脆化特性(高温環境での使用中
脆化の少ないこと)、耐高温割れ性(凝固時の割れが生じ
難いこと)及び耐低温割れ性(水素による遅れ破壊が生じ
難いこと)等が良好な溶接金属が得られる高強度Ｃr−Ｍ
o鋼用ＴＩＧ溶接ワイヤに関するものである。
接に係り、より詳細には、Ｃr、Ｍo及びＶを必須成分と
して含み、必要に応じてＮb、Ｔi、Ｂ及びＣaのうちの
１種以上を含有する高強度２.２５〜３％Ｃr−１％Ｍo
鋼の溶接において、ＳＲ後の室温及び高温強度、靭性、
クリープ強度、耐焼戻し脆化特性(高温環境での使用中
脆化の少ないこと)、耐高温割れ性(凝固時の割れが生じ
難いこと)及び耐低温割れ性(水素による遅れ破壊が生じ
難いこと)等が良好な溶接金属が得られる高強度Ｃr−Ｍ
o鋼用ＴＩＧ溶接ワイヤに関するものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】従来よ
り、いわゆる２.２５〜３％Ｃr−１％Ｍo鋼は高温特性
に優れているため、ボイラーや化学反応容器等の高温高
圧環境下で使用される材料として広く適用されている。
近年、これらの設備の高効率操業を図るため、構造物が
より大型厚肉化され、使用環境もより高温高圧化される
傾向にあり、ＶやＮb等を添加した高強度Ｃr−Ｍo鋼が
開発されている。
り、いわゆる２.２５〜３％Ｃr−１％Ｍo鋼は高温特性
に優れているため、ボイラーや化学反応容器等の高温高
圧環境下で使用される材料として広く適用されている。
近年、これらの設備の高効率操業を図るため、構造物が
より大型厚肉化され、使用環境もより高温高圧化される
傾向にあり、ＶやＮb等を添加した高強度Ｃr−Ｍo鋼が
開発されている。
【０００３】このような鋼種に対する溶接材料について
は、主に溶接効率の良いサブマージアーク溶接材料が用
いられているが、ＴＩＧ溶接ワイヤについても構造物の
初層溶接や配管等の溶接に使用されている。従来の２.
２５〜３％Ｃr−１％Ｍo鋼に対するＴＩＧ溶接ワイヤに
ついては、特開昭６２−１８７５９６号に提案されてい
るが、そのワイヤに含まれるＶ量は０.０４０％以下で
あり、その溶接金属の強度は高強度２.２５〜３％Ｃr−
１％Ｍo鋼に適用するには十分ではない。
は、主に溶接効率の良いサブマージアーク溶接材料が用
いられているが、ＴＩＧ溶接ワイヤについても構造物の
初層溶接や配管等の溶接に使用されている。従来の２.
２５〜３％Ｃr−１％Ｍo鋼に対するＴＩＧ溶接ワイヤに
ついては、特開昭６２−１８７５９６号に提案されてい
るが、そのワイヤに含まれるＶ量は０.０４０％以下で
あり、その溶接金属の強度は高強度２.２５〜３％Ｃr−
１％Ｍo鋼に適用するには十分ではない。
【０００４】また、上記鋼種用のＭＩＧ溶接ワイヤにつ
いては、特公平３−６１５５８号、特開平２−１８２３
７７号、特開昭６３−１１２０９４号、特開昭６２−１
１４７９５号及び特開昭６２−１０１３９４号に提案さ
れている。しかし、シールドガスがＡrやＡr＋Ｈe等の
不活性ガスであるＴＩＧ溶接ワイヤとして用いるには不
適切である。
いては、特公平３−６１５５８号、特開平２−１８２３
７７号、特開昭６３−１１２０９４号、特開昭６２−１
１４７９５号及び特開昭６２−１０１３９４号に提案さ
れている。しかし、シールドガスがＡrやＡr＋Ｈe等の
不活性ガスであるＴＩＧ溶接ワイヤとして用いるには不
適切である。
【０００５】このように、これまでは、上述の高強度Ｃ
r−Ｍo鋼の溶接に適したＴＩＧ溶接ワイヤが見られなか
ったのが現実である。
r−Ｍo鋼の溶接に適したＴＩＧ溶接ワイヤが見られなか
ったのが現実である。
【０００６】本発明は、このような状況を鑑みて、Ｃ
r、Ｍo及びＶを必須成分として含み、必要に応じてＮ
b、Ｔi、Ｂ及びＣaのうちの１種以上を含有する、いわ
ゆる高強度２.２５〜３％Ｃr−１％Ｍo鋼のＴＩＧ溶接
において、ＳＲ後の室温及び高温強度、靭性、クリープ
強度、耐焼戻し脆化特性、耐高温割れ性及び耐低温割れ
性等が良好な溶接金属が得られる高強度Ｃr−Ｍo鋼用Ｔ
ＩＧ溶接ワイヤを提供することを目的とするものであ
る。
r、Ｍo及びＶを必須成分として含み、必要に応じてＮ
b、Ｔi、Ｂ及びＣaのうちの１種以上を含有する、いわ
ゆる高強度２.２５〜３％Ｃr−１％Ｍo鋼のＴＩＧ溶接
において、ＳＲ後の室温及び高温強度、靭性、クリープ
強度、耐焼戻し脆化特性、耐高温割れ性及び耐低温割れ
性等が良好な溶接金属が得られる高強度Ｃr−Ｍo鋼用Ｔ
ＩＧ溶接ワイヤを提供することを目的とするものであ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者は、前記課題を
解決するために鋭意研究を重ねた結果、ワイヤの成分量
並びに特定の成分の量比を調整することにより、前記課
題を解決することが可能であることを見い出した。
解決するために鋭意研究を重ねた結果、ワイヤの成分量
並びに特定の成分の量比を調整することにより、前記課
題を解決することが可能であることを見い出した。
【０００８】すなわち、本発明は、必須成分としてＣ
r：２.００〜３.２５％、Ｍo：０.９０〜１.２０％及び
Ｖ：０.１８〜０.３５％を含み、必要に応じてＮb、Ｔ
i、Ｂ及びＣaのうちの１種以上を含有する高強度２.２
５〜３％Ｃr−１％Ｍo鋼の溶接にＡrやＡr＋Ｈe等の不
活性ガスからなるシールドガスと共に用いるＴＩＧ溶接
用ワイヤであって、Ｃ：０.０７〜０.１５％、Ｓi：０.
０５〜０.４０％、Ｍn：０.２０〜０.８０％、Ｐ：０.
０１０％以下、Ｓ：０.０１０％以下、Ｃr：２.００〜
３.２５％、Ｍo：０.９０〜１.２０％、Ｖ：０.１０〜
０.５０％、Ｎb：０.０１０〜０.０５０％、を含有し、
残部がＦe及び不可避的不純物であることを特徴とする
高強度Ｃr−Ｍo鋼用ＴＩＧ溶接ワイヤを要旨としてい
る。
r：２.００〜３.２５％、Ｍo：０.９０〜１.２０％及び
Ｖ：０.１８〜０.３５％を含み、必要に応じてＮb、Ｔ
i、Ｂ及びＣaのうちの１種以上を含有する高強度２.２
５〜３％Ｃr−１％Ｍo鋼の溶接にＡrやＡr＋Ｈe等の不
活性ガスからなるシールドガスと共に用いるＴＩＧ溶接
用ワイヤであって、Ｃ：０.０７〜０.１５％、Ｓi：０.
０５〜０.４０％、Ｍn：０.２０〜０.８０％、Ｐ：０.
０１０％以下、Ｓ：０.０１０％以下、Ｃr：２.００〜
３.２５％、Ｍo：０.９０〜１.２０％、Ｖ：０.１０〜
０.５０％、Ｎb：０.０１０〜０.０５０％、を含有し、
残部がＦe及び不可避的不純物であることを特徴とする
高強度Ｃr−Ｍo鋼用ＴＩＧ溶接ワイヤを要旨としてい
る。
【０００９】また、他の本発明は、上記の高強度Ｃr−
Ｍo鋼用ＴＩＧ溶接ワイヤにおいて、更に、下記(１)式
で与えられる
Ｍo鋼用ＴＩＧ溶接ワイヤにおいて、更に、下記(１)式
で与えられる
【化３】 が１１.０以下であることを特徴としている。
【００１０】
【化４】
【００１１】
【作用】本発明に係るワイヤの基本的思想は、まず、Ｖ
及びＮbを適切量添加することにより、母材と同等な溶
接金属の強度が得られるようにしたものである。また、
従来の高強度Ｃr−Ｍo鋼用ＭＩＧ溶接ワイヤと比較し
て、溶接金属の過度な強度上昇を防ぐためにＴiを含ま
ず、耐高温割れ性の点からＢを添加しないことを特徴と
している。更に、シールドガスとしてＡrやＡr＋Ｈe等
の不活性ガスを用いるＴＩＧ溶接のため脱酸剤としての
ＳiやＭnの上限を制限することができ、これにより耐焼
戻し脆化特性の良好な溶接金属が得られるようにしたも
のである。
及びＮbを適切量添加することにより、母材と同等な溶
接金属の強度が得られるようにしたものである。また、
従来の高強度Ｃr−Ｍo鋼用ＭＩＧ溶接ワイヤと比較し
て、溶接金属の過度な強度上昇を防ぐためにＴiを含ま
ず、耐高温割れ性の点からＢを添加しないことを特徴と
している。更に、シールドガスとしてＡrやＡr＋Ｈe等
の不活性ガスを用いるＴＩＧ溶接のため脱酸剤としての
ＳiやＭnの上限を制限することができ、これにより耐焼
戻し脆化特性の良好な溶接金属が得られるようにしたも
のである。
【００１２】次に本発明における鋼ワイヤの組成限定理
由について述べる。
由について述べる。
【００１３】Ｃ：０.０７〜０.１５％ Ｃは溶接金属の室温及び高温強度、クリープ強度及び靭
性を確保するために添加するものであるが、０.０７％
未満の場合、焼入れ性が不十分で室温強度が不足し、ま
た、ＶやＮb等の炭化物の析出が不十分になり高温強度
やクリープ強度も不足する。また０.１５％を超えると
強度が著しく増加し、靭性や耐低温割れ性が低下する。
したがって、ワイヤ中のＣ量は０.０７〜０.１５％とす
る。
性を確保するために添加するものであるが、０.０７％
未満の場合、焼入れ性が不十分で室温強度が不足し、ま
た、ＶやＮb等の炭化物の析出が不十分になり高温強度
やクリープ強度も不足する。また０.１５％を超えると
強度が著しく増加し、靭性や耐低温割れ性が低下する。
したがって、ワイヤ中のＣ量は０.０７〜０.１５％とす
る。
【００１４】Ｓi：０.０５〜０.４０％ Ｍn：０.２０〜０.８０％ Ｓi及びＭnは、脱酸元素であり、各々０.０５％以上及
び０.２０％以上が必要である。しかしながら、Ｓi及び
Ｍnは焼戻し脆化を促進するので、各々０.４０％以下及
び０.８０％以下に制限する必要がある。したがって、
ワイヤ中のＳi量は０.０５〜０.４０％、またＭn量は
０.２０〜０.８０％とする。なお、Ｓi及びＭnの上限に
ついては、耐焼戻し脆化特性の点から各々０.２５％以
下及び０.５５％以下とするのが望ましい。
び０.２０％以上が必要である。しかしながら、Ｓi及び
Ｍnは焼戻し脆化を促進するので、各々０.４０％以下及
び０.８０％以下に制限する必要がある。したがって、
ワイヤ中のＳi量は０.０５〜０.４０％、またＭn量は
０.２０〜０.８０％とする。なお、Ｓi及びＭnの上限に
ついては、耐焼戻し脆化特性の点から各々０.２５％以
下及び０.５５％以下とするのが望ましい。
【００１５】Ｐ：０.０１０％以下 Ｐは、溶接金属の靭性や焼戻し脆化特性を劣化させる元
素であり、少ないほど良い。このため、ワイヤ中のＰ量
は０.０１０％以下とする。
素であり、少ないほど良い。このため、ワイヤ中のＰ量
は０.０１０％以下とする。
【００１６】Ｓ：０.０１０％以下 Ｓは、溶接金属の高温割れに対して有害な元素であり、
少ないほど良い。このため、ワイヤ中のＳ量は０.０１
０％以下とする。
少ないほど良い。このため、ワイヤ中のＳ量は０.０１
０％以下とする。
【００１７】Ｃr：２.００〜３.２５％ Ｍo：０.９０〜１.２０％ Ｃr及びＭoは、耐食性、耐熱性及び高温強度を確保する
ために添加するものであり、本発明の対象鋼種の必須成
分でもある。したがって、溶接金属におけるＣr及びＭo
量を母材と同等にするために、ワイヤ中のＣr量は２.０
０〜３.２５％、またＭo量は０.９０〜１.２０％とす
る。
ために添加するものであり、本発明の対象鋼種の必須成
分でもある。したがって、溶接金属におけるＣr及びＭo
量を母材と同等にするために、ワイヤ中のＣr量は２.０
０〜３.２５％、またＭo量は０.９０〜１.２０％とす
る。
【００１８】Ｖ：０.１０〜０.５０％ Ｎb：０.０１０〜０.０５０％ Ｖ及びＮbは析出硬化元素であり、室温及び高温強度を
確保するために添加する。しかしながら、Ｖが０.１０
％未満及びＮbが０.０１０％未満ではその効果がなく、
また、各々０.５０％及び０.０５０％を超えると強度が
高くなりすぎて靭性が低下する。したがって、ワイヤ中
のＶ量は０.１０〜０.５０％、またＮb量は０.０１０〜
０.０５０％とする。
確保するために添加する。しかしながら、Ｖが０.１０
％未満及びＮbが０.０１０％未満ではその効果がなく、
また、各々０.５０％及び０.０５０％を超えると強度が
高くなりすぎて靭性が低下する。したがって、ワイヤ中
のＶ量は０.１０〜０.５０％、またＮb量は０.０１０〜
０.０５０％とする。
【００１９】
【化５】 ：１１.０％以下 従来、耐焼戻し脆化特性の良好な溶接金属を得るため
に、溶接金属において下記(２)式の
に、溶接金属において下記(２)式の
【化６】 や(３)式のＪを低く抑えることで対応していたが、本発
明ワイヤに対してはそれだけでは不十分であることが分
かった。すなわち、本発明者の研究により、上記成分組
成のワイヤにおいて、更に下記(１)式の
明ワイヤに対してはそれだけでは不十分であることが分
かった。すなわち、本発明者の研究により、上記成分組
成のワイヤにおいて、更に下記(１)式の
【化７】 を１１.０以下にすることによって、更に焼戻し脆化特
性が改善されることが判明した。
性が改善されることが判明した。
【００２０】
【化８】
【００２１】
【化９】
【００２２】 Ｊ＝(Ｓi＋Ｍn)(Ｐ＋Ｓn)×１０4 ……………(３)
【００２３】この他、本発明ワイヤは、上述の如くＴ
i、Ｂのほか、メッキ以外のＣu、Ｎi及びＡl等を実質的
に含まないことを特徴としている。ここで、実質的に含
まない量とはＴi：０.０２％以下、Ｂ：０.００５％以
下、Ｃu：０.１０％以下(メッキ量を除く)、Ｎi：０.２
０％以下及びＡl：０.０１０％以下を言う。
i、Ｂのほか、メッキ以外のＣu、Ｎi及びＡl等を実質的
に含まないことを特徴としている。ここで、実質的に含
まない量とはＴi：０.０２％以下、Ｂ：０.００５％以
下、Ｃu：０.１０％以下(メッキ量を除く)、Ｎi：０.２
０％以下及びＡl：０.０１０％以下を言う。
【００２４】なお、本発明ワイヤが対象とする高強度
２.２５〜３％Ｃr−１％Ｍo鋼は、必須成分としてＣr：
２.００〜３.２５％、Ｍo：０.９０〜１.２０％及び
Ｖ：０.１８〜０.３５％を含み、必要に応じてＮb、Ｔ
i、Ｂ及びＣaのうちの１種以上を含有する組成のもので
ある。この組成は前述の如くその用途に応じて所定の特
性が得られるように調整されるものであり、Ｃr、Ｍo、
Ｖを必須成分として含有する限り、種々の組成が可能で
ある。
２.２５〜３％Ｃr−１％Ｍo鋼は、必須成分としてＣr：
２.００〜３.２５％、Ｍo：０.９０〜１.２０％及び
Ｖ：０.１８〜０.３５％を含み、必要に応じてＮb、Ｔ
i、Ｂ及びＣaのうちの１種以上を含有する組成のもので
ある。この組成は前述の如くその用途に応じて所定の特
性が得られるように調整されるものであり、Ｃr、Ｍo、
Ｖを必須成分として含有する限り、種々の組成が可能で
ある。
【００２５】また、ＴＩＧ溶接に用いられるシールドガ
スはＡrやＡr＋Ｈe等の不活性ガスである。
スはＡrやＡr＋Ｈe等の不活性ガスである。
【００２６】次に本発明の実施例を示す。
【００２７】
【実施例】表１に示す化学成分のソリッドワイヤを用い
て、表２に示す化学成分の母材を図１の開先形状に加工
し、表３の溶接条件にてＴＩＧ溶接を行い、試験材を作
成した。得られた試験材に各種試験を行った。図２はＳ
Ｒ条件、図３は焼戻し脆化試験のためのステップクーリ
ング条件、表４は各種試験要領を示す。
て、表２に示す化学成分の母材を図１の開先形状に加工
し、表３の溶接条件にてＴＩＧ溶接を行い、試験材を作
成した。得られた試験材に各種試験を行った。図２はＳ
Ｒ条件、図３は焼戻し脆化試験のためのステップクーリ
ング条件、表４は各種試験要領を示す。
【００２８】強度については、室温引張強さが５８６〜
７５８Ｎ／mm2(ＳＲ：７００℃×７h)の場合、及び高温
(４５４℃)引張強さが５０７Ｎ／mm2以上(ＳＲ：７００
℃×２６h)の場合を良好とした。靭性及び焼戻し脆化特
性については、それぞれvＴr55(５５Ｊを示すシャルピ
ー遷移温度)が−７０℃以下の場合、及びΔvＴr55(ステ
ップクーリング後のvＴr55の遷移量)が２０℃以下(Ｓ
Ｒ：７００℃×７h)の場合を良好とした。クリープ強度
については、５５０℃×１０００hクリープ破断強度が
２１０Ｎ／mm2以上(ＳＲ：７００℃×２６h)の場合を良
好とした。なお、高温割れ及び低温割れについては、ミ
クロ観察及びＳＥＭ観察にて確認した。
７５８Ｎ／mm2(ＳＲ：７００℃×７h)の場合、及び高温
(４５４℃)引張強さが５０７Ｎ／mm2以上(ＳＲ：７００
℃×２６h)の場合を良好とした。靭性及び焼戻し脆化特
性については、それぞれvＴr55(５５Ｊを示すシャルピ
ー遷移温度)が−７０℃以下の場合、及びΔvＴr55(ステ
ップクーリング後のvＴr55の遷移量)が２０℃以下(Ｓ
Ｒ：７００℃×７h)の場合を良好とした。クリープ強度
については、５５０℃×１０００hクリープ破断強度が
２１０Ｎ／mm2以上(ＳＲ：７００℃×２６h)の場合を良
好とした。なお、高温割れ及び低温割れについては、ミ
クロ観察及びＳＥＭ観察にて確認した。
【００２９】表５に溶接金属の化学成分、表６に溶接金
属の各種性能を示す。なお、Ｎo.１〜Ｎo.４はＭod.２.
２５Ｃr−１Ｍo鋼用に本発明を適用した例であり、Ｎo.
５はＭod.３Ｃr−１Ｍo鋼用に本発明を適用した例であ
る。また、Ｎo.６〜Ｎo.１４は比較例である。
属の各種性能を示す。なお、Ｎo.１〜Ｎo.４はＭod.２.
２５Ｃr−１Ｍo鋼用に本発明を適用した例であり、Ｎo.
５はＭod.３Ｃr−１Ｍo鋼用に本発明を適用した例であ
る。また、Ｎo.６〜Ｎo.１４は比較例である。
【００３０】本発明例Ｎo.１及びＮo.２は、ワイヤの化
学成分が本発明範囲であって、機械的性能及び耐割れ性
とも良好である。
学成分が本発明範囲であって、機械的性能及び耐割れ性
とも良好である。
【００３１】本発明例Ｎo.３〜Ｎo.５は、ワイヤの化学
成分が本発明範囲であって、且つ
成分が本発明範囲であって、且つ
【化１０】 が１１.０以下であり、Ｎo.１やＮo.２に比較して、焼
戻し脆化特性が更に改善されている。その他の性能も良
好である。
戻し脆化特性が更に改善されている。その他の性能も良
好である。
【００３２】これらに対し、比較例Ｎo.６は、ワイヤの
Ｃが本発明範囲より少なく、耐割れ性は問題ないが、強
度や靭性が悪い。
Ｃが本発明範囲より少なく、耐割れ性は問題ないが、強
度や靭性が悪い。
【００３３】比較例Ｎo.７は、ワイヤのＣが本発明範囲
を超えるため、強度が高くなり靭性が悪い。また、焼戻
し脆化特性や耐低温割れ性も劣化した。
を超えるため、強度が高くなり靭性が悪い。また、焼戻
し脆化特性や耐低温割れ性も劣化した。
【００３４】比較例Ｎo.８は、ワイヤのＳiとＭnが本発
明範囲より少なく、脱酸の程度が悪くなり、靭性が極め
て劣化した。また比較例Ｎo.９は、ワイヤのＳiとＭnが
本発明範囲を超えるため、耐焼戻し脆化特性が悪い。
明範囲より少なく、脱酸の程度が悪くなり、靭性が極め
て劣化した。また比較例Ｎo.９は、ワイヤのＳiとＭnが
本発明範囲を超えるため、耐焼戻し脆化特性が悪い。
【００３５】比較例Ｎo.１０は、ワイヤのＰとＳが本発
明範囲より多く、靭性や焼戻し脆化特性が悪く、一部で
はあるが高温割れも発生した。
明範囲より多く、靭性や焼戻し脆化特性が悪く、一部で
はあるが高温割れも発生した。
【００３６】比較例Ｎo.１１は、ワイヤのＣrとＭoが本
発明範囲より少なく、強度や靭性が不足し、母材の規格
さえも下回っている。また比較例Ｎo.１２は、ワイヤの
ＣrとＭoが本発明範囲を超えるため、強度が大きくなり
靭性が低下し、母材の規格さえも上回っている。
発明範囲より少なく、強度や靭性が不足し、母材の規格
さえも下回っている。また比較例Ｎo.１２は、ワイヤの
ＣrとＭoが本発明範囲を超えるため、強度が大きくなり
靭性が低下し、母材の規格さえも上回っている。
【００３７】比較例Ｎo.１３は、ワイヤのＶやＮbが本
発明範囲より少なく、高温強度が不足している。また比
較例Ｎo.１４は、ワイヤのＶやＮbが本発明範囲を超え
るため、強度が高くなりすぎ、靭性が低下した。
発明範囲より少なく、高温強度が不足している。また比
較例Ｎo.１４は、ワイヤのＶやＮbが本発明範囲を超え
るため、強度が高くなりすぎ、靭性が低下した。
【００３８】
【表１】
【００３９】
【表２】
【００４０】
【表３】
【００４１】
【表４】
【００４２】
【表５】
【００４３】
【表６】
【００４４】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
ＳＲ後の室温及び高温強度、靭性、クリープ強度、耐焼
戻し脆化特性、耐高温割れ性及び耐低温割れ性が良好な
溶接金属を得ることができる。
ＳＲ後の室温及び高温強度、靭性、クリープ強度、耐焼
戻し脆化特性、耐高温割れ性及び耐低温割れ性が良好な
溶接金属を得ることができる。
【図１】鋼板の開先形状を示す図である。
【図２】ＳＲ条件を示す図である。
【図３】ステップクーリング条件を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で(以下、同じ)、必須成分として
Ｃr：２.００〜３.２５％、Ｍo：０.９０〜１.２０％及
びＶ：０.１８〜０.３５％を含み、必要に応じてＮb、
Ｔi、Ｂ及びＣaのうちの１種以上を含有する高強度２.
２５〜３％Ｃr−１％Ｍo鋼の溶接にＡrやＡr＋Ｈe等の
不活性ガスからなるシールドガスと共に用いるＴＩＧ溶
接用ワイヤであって、 Ｃ：０.０７〜０.１５％、 Ｓi：０.０５〜０.４０％、 Ｍn：０.２０〜０.８０％、 Ｐ：０.０１０％以下、 Ｓ：０.０１０％以下、 Ｃr：２.００〜３.２５％、 Ｍo：０.９０〜１.２０％、 Ｖ：０.１０〜０.５０％、 Ｎb：０.０１０〜０.０５０％、 を含有し、残部がＦe及び不可避的不純物であることを
特徴とする高強度Ｃr−Ｍo鋼用ＴＩＧ溶接ワイヤ。 - 【請求項２】 更に、下記(１)式で与えられる 【化１】 が１１.０以下であることを特徴とする請求項１に記載
の高強度Ｃr−Ｍo鋼用ＴＩＧ溶接ワイヤ。 【化２】
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP26795793A JP2742201B2 (ja) | 1993-09-30 | 1993-09-30 | 高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼用ＴＩＧ溶接ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26795793A JP2742201B2 (ja) | 1993-09-30 | 1993-09-30 | 高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼用ＴＩＧ溶接ワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07100688A true JPH07100688A (ja) | 1995-04-18 |
| JP2742201B2 JP2742201B2 (ja) | 1998-04-22 |
Family
ID=17451948
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26795793A Expired - Lifetime JP2742201B2 (ja) | 1993-09-30 | 1993-09-30 | 高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼用ＴＩＧ溶接ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2742201B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| EP1958729A1 (en) * | 2007-02-19 | 2008-08-20 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Weld metal of high-strength Cr-Mo steel |
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| CN105033415A (zh) * | 2015-07-09 | 2015-11-11 | 安徽金阳金属结构工程有限公司 | 一种15CrMo钢的焊接工艺 |
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| JP2019105250A (ja) * | 2017-12-14 | 2019-06-27 | 株式会社東芝 | タービンロータおよびタービンロータの製造方法 |
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-
1993
- 1993-09-30 JP JP26795793A patent/JP2742201B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| EP1958729A1 (en) * | 2007-02-19 | 2008-08-20 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Weld metal of high-strength Cr-Mo steel |
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| CN107208218A (zh) * | 2015-02-02 | 2017-09-26 | 株式会社神户制钢所 | 焊接金属和焊接结构体 |
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| JP2742201B2 (ja) | 1998-04-22 |
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