JPS6096394A - 低温用鋼のミグ・ア−ク溶接用含Νｉワイヤ - Google Patents
低温用鋼のミグ・ア−ク溶接用含ΝｉワイヤInfo
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- JPS6096394A JPS6096394A JP20109183A JP20109183A JPS6096394A JP S6096394 A JPS6096394 A JP S6096394A JP 20109183 A JP20109183 A JP 20109183A JP 20109183 A JP20109183 A JP 20109183A JP S6096394 A JPS6096394 A JP S6096394A
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- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
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- Mechanical Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
ヤに係り、更に詳しくは、純アルゴンガスをシールドカ
スとして用い、特に溶接金属の酸素含有量を低減し、か
つ、組織を微細化することによって高靭性を得ることが
できるミグ・アーク溶接用台−．１。
スとして用い、特に溶接金属の酸素含有量を低減し、か
つ、組織を微細化することによって高靭性を得ることが
できるミグ・アーク溶接用台−．１。
Ｎｉワイヤに関する。
低温用のアルミキルド鋤や８．５％Ｎｉ鋼はエチレンプ
ラント或いはＬＰＧｌｅ＆用タンクや砕氷船などに用い
られており、これらの銅材の溶接には、低温靭性、溶接
作業性などを考慮して、ミグ・アーク溶接が採用されて
いる。特にエチレンプラントやＬＰＧ貯藏用タンクは最
近厚肉化かす＼み、板厚８８１１１１１以上の場合には
、溶接後熱処理（以下、ＳＲ処理と略す。）の実施が義
務付けられている。
ラント或いはＬＰＧｌｅ＆用タンクや砕氷船などに用い
られており、これらの銅材の溶接には、低温靭性、溶接
作業性などを考慮して、ミグ・アーク溶接が採用されて
いる。特にエチレンプラントやＬＰＧ貯藏用タンクは最
近厚肉化かす＼み、板厚８８１１１１１以上の場合には
、溶接後熱処理（以下、ＳＲ処理と略す。）の実施が義
務付けられている。
したがって、溶接金属も、溶接ま＼で高靭性を有ｌ・・
すべきことは勿論のこと、ＳＲ処理により脆化しない成
分系でなければならない。
すべきことは勿論のこと、ＳＲ処理により脆化しない成
分系でなければならない。
一般のミグ・アーク溶接においては、アークの安定化を
図るためにアルゴンガス中に酸化性の００ ガス或いは
０ｇガスを数パーセント混合して用１いられており、こ
れらのシールドガス雰囲気中でミグ・アーク溶接を行う
場合には、脱酸剤としてＳｉ，Ｉｎなどの元素をワイヤ
中に添加して酸化を防止している。しかし、活性ガスを
混合した場合、溶接金属中の酸素含有量が上昇し、低温
靭性の低下は避けられない。
図るためにアルゴンガス中に酸化性の００ ガス或いは
０ｇガスを数パーセント混合して用１いられており、こ
れらのシールドガス雰囲気中でミグ・アーク溶接を行う
場合には、脱酸剤としてＳｉ，Ｉｎなどの元素をワイヤ
中に添加して酸化を防止している。しかし、活性ガスを
混合した場合、溶接金属中の酸素含有量が上昇し、低温
靭性の低下は避けられない。
一方、純アルゴンガス雰囲気中で安定したミグ・アーク
溶接を行うにはワイヤ中に０．０２〜０゜８０重量係の
希土類元素を添加することが有効であることが特開昭５
５−１１４４６９号公報に示されて、いる。しかし、こ
の先行技術は、アークの安定化や溶接金属の低酸素化に
は寄与するけれども、溶接金属の低温靭性の点で満足で
きるものではない。
溶接を行うにはワイヤ中に０．０２〜０゜８０重量係の
希土類元素を添加することが有効であることが特開昭５
５−１１４４６９号公報に示されて、いる。しかし、こ
の先行技術は、アークの安定化や溶接金属の低酸素化に
は寄与するけれども、溶接金属の低温靭性の点で満足で
きるものではない。
この点、溶接金属の低温靭性を向上させるために、Ｔｉ
或いはＴｉ及びＢを添加して組織を微細化ｌ・）させる
方法が提案されている。しかし、Ｔｉ添加を行った場合
にＳＲ処理を飾すと溶接金属が脆化するため、エチレン
プラントやＬＰＧ貯蔵用タンクなどのようにＳＲ処理を
必須とする場合に対しては、Ｔｉ添加ワイヤを使用する
ことができない。 ｌ−・本発明は、低温用鋼のミグ・
アーク溶接用ワイヤとして、アークの安定化及び溶接金
属中の低酸素化を図ると共に組織の微細化を図ることに
よって、溶接金属のシャルピー吸収エネルギー及び強度
を向上させ、溶接作業性に優れ、かつ、ＳＲ脆２・・イ
ヒを効果的に防止できるワイヤを提供することを。
或いはＴｉ及びＢを添加して組織を微細化ｌ・）させる
方法が提案されている。しかし、Ｔｉ添加を行った場合
にＳＲ処理を飾すと溶接金属が脆化するため、エチレン
プラントやＬＰＧ貯蔵用タンクなどのようにＳＲ処理を
必須とする場合に対しては、Ｔｉ添加ワイヤを使用する
ことができない。 ｌ−・本発明は、低温用鋼のミグ・
アーク溶接用ワイヤとして、アークの安定化及び溶接金
属中の低酸素化を図ると共に組織の微細化を図ることに
よって、溶接金属のシャルピー吸収エネルギー及び強度
を向上させ、溶接作業性に優れ、かつ、ＳＲ脆２・・イ
ヒを効果的に防止できるワイヤを提供することを。
目的とするものである。
本発明者等は、上記目的を達成するために種々検討した
ところ、８゜５％ＮｉｗＩなどの低温用鋼のミグ・アー
ク溶接用ワイヤに希土類元素を添加すれは、純アルゴン
シールドミグ・アーク溶接においてもアークの安定化、
溶接金員中の酸素含有量の低減化をなし得、かつ、Ａｔ
及びＢの複合添加を併わせで行うことによって、溶接金
属の組織の微細化をなし得て、浴接ま＼及びＳＲ処理を
受けても１．。
ところ、８゜５％ＮｉｗＩなどの低温用鋼のミグ・アー
ク溶接用ワイヤに希土類元素を添加すれは、純アルゴン
シールドミグ・アーク溶接においてもアークの安定化、
溶接金員中の酸素含有量の低減化をなし得、かつ、Ａｔ
及びＢの複合添加を併わせで行うことによって、溶接金
属の組織の微細化をなし得て、浴接ま＼及びＳＲ処理を
受けても１．。
嶋い低温靭性が得られ、更にＳＲ脆化を防止し得るとの
知見を得て、こ＼に本発明をなしたものであって、その
発明の要旨とするところは、アーク安定化のために０．
０２〜Ｏ，ａＯ重量係の希土類元素を添加し、かつ、組
織の微細化のために０．０１０〜１・ｏ、ｏｓｏ重量％
（７） Ａ！及び０．０００４〜０．００１５重ｉｉ
ｉ％のＢを添加し、他の成分が畢鉗チでＯ＋ ０．０５
％以下、Ｓｉ ： ０．１〜０．６％、Ｉｎ ： ０
．４〜１．５ ％、Ｎｉ ： ２〜６嗟、ＭＯ＋ ０．
０５〜０．２５ ％を含有し、残部がＩｒｅ及び不可避
不純物からなることを特徴とする低温！・・（８） 用銅の純アルゴンガスシールドミグ・アーク沿接１用ワ
イヤにある。
知見を得て、こ＼に本発明をなしたものであって、その
発明の要旨とするところは、アーク安定化のために０．
０２〜Ｏ，ａＯ重量係の希土類元素を添加し、かつ、組
織の微細化のために０．０１０〜１・ｏ、ｏｓｏ重量％
（７） Ａ！及び０．０００４〜０．００１５重ｉｉ
ｉ％のＢを添加し、他の成分が畢鉗チでＯ＋ ０．０５
％以下、Ｓｉ ： ０．１〜０．６％、Ｉｎ ： ０
．４〜１．５ ％、Ｎｉ ： ２〜６嗟、ＭＯ＋ ０．
０５〜０．２５ ％を含有し、残部がＩｒｅ及び不可避
不純物からなることを特徴とする低温！・・（８） 用銅の純アルゴンガスシールドミグ・アーク沿接１用ワ
イヤにある。
以下、本発明について詳細に説明する。
まず１本発明者等は、溶接のま＼及びＳＲ処理後の溶接
金属の低温における高靭性を得るために１必要なワイヤ
中のＡ／及びＰ含有量を明らかにするべく、実験を行っ
た。
金属の低温における高靭性を得るために１必要なワイヤ
中のＡ／及びＰ含有量を明らかにするべく、実験を行っ
た。
即ち、ＡＳＴＭＡ２０８ＧｒＥ ｍ板（２５ｔＸ２００
Ｘ５００’闘、８．５係Ｎｉ鋼板）を第１図に示す開
先形状に加工し、第１表に示す化学組成１゛の８．５係
含Ｎ土１．２闘φワイヤＡ−Ｇを用いて純アルゴンシー
ルド雰囲気中でミグ・アーク溶接を行った。溶接条件は
、電流８００Ａ、電圧２５ｖ。
Ｘ５００’闘、８．５係Ｎｉ鋼板）を第１図に示す開
先形状に加工し、第１表に示す化学組成１゛の８．５係
含Ｎ土１．２闘φワイヤＡ−Ｇを用いて純アルゴンシー
ルド雰囲気中でミグ・アーク溶接を行った。溶接条件は
、電流８００Ａ、電圧２５ｖ。
溶接速度８０ Ｃｍ ／ ｍ１ｎ−、入熱量１５ ＫＪ
／ ｃｍ ％ １４パス振分は多層盛、下向姿勢である
。得られた溶゛゛接金属の化学組成を第２表に示す。こ
の溶接金属に対し、溶接ま−の場合と６２０℃Ｘｌｈ均
熱のＳＲ処理を実施した場合とについて、”’−１００
’Ｃ１−１２０℃テｆ） ２８１１Ｖ ／ ’） ’ｆ
シャルピ＠ｅＺ ４ルギーを調査し、第８表に示す。
／ ｃｍ ％ １４パス振分は多層盛、下向姿勢である
。得られた溶゛゛接金属の化学組成を第２表に示す。こ
の溶接金属に対し、溶接ま−の場合と６２０℃Ｘｌｈ均
熱のＳＲ処理を実施した場合とについて、”’−１００
’Ｃ１−１２０℃テｆ） ２８１１Ｖ ／ ’） ’ｆ
シャルピ＠ｅＺ ４ルギーを調査し、第８表に示す。
なお、ここで、′“（４）
ＥＳＳＯ規格２ＩＩＩＩｖノツチシャルピー吸収エネル
１ギーの規格値はＶＥ−１０１≧２．８ ｋｇｆ −ｍ
であるが、本実験においては入熱餡の上昇及び溶接部
の安全性を考慮して更に厳しいＶＥ−１’Ｑ。≧２．８
に９ｆ−ｍ を判定規準とした。
１ギーの規格値はＶＥ−１０１≧２．８ ｋｇｆ −ｍ
であるが、本実験においては入熱餡の上昇及び溶接部
の安全性を考慮して更に厳しいＶＥ−１’Ｑ。≧２．８
に９ｆ−ｍ を判定規準とした。
第８表
その結果、Ａｌ添加量が０゜０１０重量係未満のワイＩ
ヤＤでは微細化の効果が小さくて靭性が劣化し、一方、
０．０８０ｉｌｋ％を超えるとアークが不安定になった
。
ヤＤでは微細化の効果が小さくて靭性が劣化し、一方、
０．０８０ｉｌｋ％を超えるとアークが不安定になった
。
また、Ｂ添加量が０．０００４重量係未満では微細化−
の効果はなく、一方、０．００１５重量係を超えて添加
すると、焼入れ硬化性が上がるため、却って低温靭性を
損うことになる。
の効果はなく、一方、０．００１５重量係を超えて添加
すると、焼入れ硬化性が上がるため、却って低温靭性を
損うことになる。
したがって、本発明はワイヤ中に添加するｌ及びＢの量
を重ｉｓでＡＪ ＋ ０．０１０ ＮＯ，０８０％ 、
Ｂ ：、、。
を重ｉｓでＡＪ ＋ ０．０１０ ＮＯ，０８０％ 、
Ｂ ：、、。
０．０００４〜０．００１５係に限定する。
更に、第１表に示したワイヤＡを用いてＡｒ＋５４ Ｃ
ｏ、のシールドガス雰囲気中でミグ・アーク溶接を行い
、得られた溶接金属に対して溶接ま＼の場合とＳＲ処理
後の場合とについて２ｍＶノツチｊ・シャルピー吸収エ
ネルギーを調査した結果、溶接ま＼でｖＥ−０ｏｏ＝
５．１ ｋｇｆ−ｍ 、ｖＥ−、ｏ＝ １．８に９ｆ
、 ｍ であり、ＳＲ処理後でｖＥ−□。。＝１．８Ｉ
ｃ９ｆ・” ゝｙＥ−１２０＝ １−２ ｋｇｆ °ｍ
であって、純アルゴンシールドミグ・アーク溶接の結
果に比べて低温靭２・・性が劣化し、前記規準を下回っ
た。なお、Ａｒ＋Ｉ５ ％ ００．シールド溶接金机中
の酸素含有量は０．０２６重量重量％った。
ｏ、のシールドガス雰囲気中でミグ・アーク溶接を行い
、得られた溶接金属に対して溶接ま＼の場合とＳＲ処理
後の場合とについて２ｍＶノツチｊ・シャルピー吸収エ
ネルギーを調査した結果、溶接ま＼でｖＥ−０ｏｏ＝
５．１ ｋｇｆ−ｍ 、ｖＥ−、ｏ＝ １．８に９ｆ
、 ｍ であり、ＳＲ処理後でｖＥ−□。。＝１．８Ｉ
ｃ９ｆ・” ゝｙＥ−１２０＝ １−２ ｋｇｆ °ｍ
であって、純アルゴンシールドミグ・アーク溶接の結
果に比べて低温靭２・・性が劣化し、前記規準を下回っ
た。なお、Ａｒ＋Ｉ５ ％ ００．シールド溶接金机中
の酸素含有量は０．０２６重量重量％った。
したかつて、本発明ワイヤは、純アルゴンシールド雰囲
気中でミグ・アーク溶接を実施する際に−。
気中でミグ・アーク溶接を実施する際に−。
用いると、効果が発揮されるものである。
次に、溶接金属が高靭性を示し、かつ、適当な強度レベ
ルを有するために必要なワイヤ中のＨｎ。
ルを有するために必要なワイヤ中のＨｎ。
ＭＯ含有量を明らかにするべく、実験を行った。
即ち、Ａ ２０８ ＧｒＥ ｉｉＭ板（２５″×、２０
０Ｗ×１・１５００１闘、８．５％Ｎ土鋼）を第１図に
示す開先形状に加工し、第１表に示す化学組成のワイヤ
Ａ〜Ｃ及びＨ−Ｋを用いて純アルゴンシールド雰囲気中
でミグ、アーク溶接を行った。溶接条件は、電流８００
ＡＳ電圧２５ｖ１溶接速度８０ｃｍＺｍｉｎ１１゜入
熱量１５ ＫＪ ／ ＣＩＲＮ １４パス振分は多層盛
、下向姿勢である。実験で得られた溶接金属の化学組成
を第２表に併記する。−１２０°ＣにおけるＱ ｍｕ
ｖノツチシャルピー吸収エネルギーとＪＩＳ１２号試験
片による溶接金属の引張試験結果を第４表に示す・。
０Ｗ×１・１５００１闘、８．５％Ｎ土鋼）を第１図に
示す開先形状に加工し、第１表に示す化学組成のワイヤ
Ａ〜Ｃ及びＨ−Ｋを用いて純アルゴンシールド雰囲気中
でミグ、アーク溶接を行った。溶接条件は、電流８００
ＡＳ電圧２５ｖ１溶接速度８０ｃｍＺｍｉｎ１１゜入
熱量１５ ＫＪ ／ ＣＩＲＮ １４パス振分は多層盛
、下向姿勢である。実験で得られた溶接金属の化学組成
を第２表に併記する。−１２０°ＣにおけるＱ ｍｕ
ｖノツチシャルピー吸収エネルギーとＪＩＳ１２号試験
片による溶接金属の引張試験結果を第４表に示す・。
（１１１
この実験結果より、ワイヤ中のＭｎ含有量が０．４１重
ｉｊｊ １未満では脱酸不足のために低靭性となり、一
方、１．５重量％を超えると、Ａ２０８ ＧｒＥの引張
強さの規格値４９．５〜６８．８１ｃｇｆ／ｍｎ” を
満足せず、強度が高くなりすぎ、靭性も低下するため、
ワイ−。
ｉｊｊ １未満では脱酸不足のために低靭性となり、一
方、１．５重量％を超えると、Ａ２０８ ＧｒＥの引張
強さの規格値４９．５〜６８．８１ｃｇｆ／ｍｎ” を
満足せず、強度が高くなりすぎ、靭性も低下するため、
ワイ−。
ヤ中のＨｎ含有用は０．４〜１．５重量％に限定する。
また、ＭＯ含有量は０．０５〜０．２５５重量％範囲内
で靭性向上に効果があるが、０．２５５重量％超えると
強度が高くなりすぎ、靭性も低下するため、ワイヤ中の
ＭＯ含有量は０．０５〜０．２５重ｉｔ％とした。１・
１以上、本発明の溶接ワイヤ中のＡｌ、Ｂ、Ｍｎ％ＭＯ
の各含有量の規制について説明したが、各成分が前述の
所定の効果を実用上発揮し、侵れた機械的性質及び溶接
作業性を確保するためには、溶接ワイヤ中の他の化学成
分についても組成範囲を規１・制する必要がある。その
理由は次のとおりである。
で靭性向上に効果があるが、０．２５５重量％超えると
強度が高くなりすぎ、靭性も低下するため、ワイヤ中の
ＭＯ含有量は０．０５〜０．２５重ｉｔ％とした。１・
１以上、本発明の溶接ワイヤ中のＡｌ、Ｂ、Ｍｎ％ＭＯ
の各含有量の規制について説明したが、各成分が前述の
所定の効果を実用上発揮し、侵れた機械的性質及び溶接
作業性を確保するためには、溶接ワイヤ中の他の化学成
分についても組成範囲を規１・制する必要がある。その
理由は次のとおりである。
Ｃは、低温靭性及び強度に与える影響が大きく、低Ｃは
ど高靭性が得られ、０．０６６重量％超えると靭性が悪
化するため、鋼材からのＣの希釈を０．０１１重量％し
て、上限値をワイヤ中で０．０５５重量％！・１限定す
る。
ど高靭性が得られ、０．０６６重量％超えると靭性が悪
化するため、鋼材からのＣの希釈を０．０１１重量％し
て、上限値をワイヤ中で０．０５５重量％！・１限定す
る。
Ｓｉは、脱酸剤として有効に作用させるためには０．１
重量％以上を必要とするか、０．６重量％を超えると急
激に靭性が劣化するので、０．１〜０．６重量％に限定
する。
重量％以上を必要とするか、０．６重量％を超えると急
激に靭性が劣化するので、０．１〜０．６重量％に限定
する。
Ｎ１は低温靭性に対して非常に有効に作用し吸収エネル
ギー及び破面遷移湿度を改善する成分であるが、２重量
％未満ではその効果は小さく、一方、６重量％を紹える
とマルテンサイトが生成して靭性を劣化させるため、２
〜６重量係に限定する。１・なお、８．５係Ｎｉｌに対
してはＮ１含有量が８．５重量係程度で十分な低温靭性
が得られる０希土類元素は、０．０２２重量％上の添加
で純アルゴンシールドミグ−アーク溶接において了−り
の安定化に著しい寄与が認められるが、Ｏ，ａＯ重量％
１を粕えると非金属介在物の増大をもたらし、靭性劣化
の傾向を示すので、０゜０２〜０．８００重量％限定す
る。
ギー及び破面遷移湿度を改善する成分であるが、２重量
％未満ではその効果は小さく、一方、６重量％を紹える
とマルテンサイトが生成して靭性を劣化させるため、２
〜６重量係に限定する。１・なお、８．５係Ｎｉｌに対
してはＮ１含有量が８．５重量係程度で十分な低温靭性
が得られる０希土類元素は、０．０２２重量％上の添加
で純アルゴンシールドミグ−アーク溶接において了−り
の安定化に著しい寄与が認められるが、Ｏ，ａＯ重量％
１を粕えると非金属介在物の増大をもたらし、靭性劣化
の傾向を示すので、０゜０２〜０．８００重量％限定す
る。
Ｐは割れや靭性に対して恕影智を与えるために低い方が
良好であるが、製鋼上脱燐が難しいので０．０１５重量
ｓ以下とするのが望ましい。また、Ｓｌは割れに対し
て有害であるが、Ｍｎ添加１より高融点のＭｎＳを生成
する。しかし低い程安全であるため、０゜０１０重量重
量下とするのが望ましし）０次に実施例を示す。
良好であるが、製鋼上脱燐が難しいので０．０１５重量
ｓ以下とするのが望ましい。また、Ｓｌは割れに対し
て有害であるが、Ｍｎ添加１より高融点のＭｎＳを生成
する。しかし低い程安全であるため、０゜０１０重量重
量下とするのが望ましし）０次に実施例を示す。
（実施例１）
板厚２５闘の１３．５ ｓ Ｎｉ鋼板（Ａ ２０８ Ｇ
ｒＥ ）を第２図に示す開先形状に加工し、これに第５
表に示したワイヤＣ（第１表中のワイヤＯと同一のもの
）を用いて電流８００Ａ％電圧２８ｖ１溶接速Ｉｌ１度
２８ｃｍ／ｍｉｎ、入熱量１８ ＫＪ／ ｃｍ 、シー
ルドガス流量２０４／ｍｉｎの純アルゴン雰囲気中で７
７ぜス下向ミグ・アーク溶接を行い、溶接ま−及び６０
０°ＣＸ１ｈのＳＲ処理後に衝撃試験、曲番ず試験及び
継手引張試験を実施した。溶接金属のイヒ学１゛・組成
を第６表に、また機械試験結果を第６表に示す。
ｒＥ ）を第２図に示す開先形状に加工し、これに第５
表に示したワイヤＣ（第１表中のワイヤＯと同一のもの
）を用いて電流８００Ａ％電圧２８ｖ１溶接速Ｉｌ１度
２８ｃｍ／ｍｉｎ、入熱量１８ ＫＪ／ ｃｍ 、シー
ルドガス流量２０４／ｍｉｎの純アルゴン雰囲気中で７
７ぜス下向ミグ・アーク溶接を行い、溶接ま−及び６０
０°ＣＸ１ｈのＳＲ処理後に衝撃試験、曲番ず試験及び
継手引張試験を実施した。溶接金属のイヒ学１゛・組成
を第６表に、また機械試験結果を第６表に示す。
第６表かられかるように、ＳＲ処理による脆化！は全く
なく、シかも十分な低温靭性、曲げ延性及び強度が得ら
れた。
なく、シかも十分な低温靭性、曲げ延性及び強度が得ら
れた。
（実施例２）
板厚３９ｍｍの低温用アルミキルド鋼板（ＳＬＡ８７）
を第８図に示す開先形状に加工し、これに第５表に示し
たワイヤＡ（第１表中のワイヤＡと同一のもの）を用い
て電流１８０Ａ、電圧２０ｖ１溶接速度８−９ ｃｍ
／ ｍ１ｎ−、入熱量４０ＫＪ／ＣｌＲ１シールドガス
流ｔ ２５１ ／ｍｉｎの２重シールド純アル用ゴン雰
囲気中で５パス立向ミグ・アーク溶接を実施し、衝撃試
験、曲げ試験及び継手引張試験を行った。溶接金属の化
学組成を第５表に、また機械試験結果を第６表に併記し
た。第６表が示すように、溶接入熱ｆｉｔ ４０ ＫＪ
／ ｃｑにおいても良好な低温靭性と強度が得られた
。この結果からも明らかなように、本発明ワイヤは低温
用アルミキルド鋼に適用した場合にも良好な靭性と強度
が得られる。
を第８図に示す開先形状に加工し、これに第５表に示し
たワイヤＡ（第１表中のワイヤＡと同一のもの）を用い
て電流１８０Ａ、電圧２０ｖ１溶接速度８−９ ｃｍ
／ ｍ１ｎ−、入熱量４０ＫＪ／ＣｌＲ１シールドガス
流ｔ ２５１ ／ｍｉｎの２重シールド純アル用ゴン雰
囲気中で５パス立向ミグ・アーク溶接を実施し、衝撃試
験、曲げ試験及び継手引張試験を行った。溶接金属の化
学組成を第５表に、また機械試験結果を第６表に併記し
た。第６表が示すように、溶接入熱ｆｉｔ ４０ ＫＪ
／ ｃｑにおいても良好な低温靭性と強度が得られた
。この結果からも明らかなように、本発明ワイヤは低温
用アルミキルド鋼に適用した場合にも良好な靭性と強度
が得られる。
なお、以上の実施例は８，５％Ｎ１ｆｉ、低温用アルミ
キルド鋼の溶接について示したが、低温用鋼で、・・あ
る２、５％Ｎｉｆ！１４．５−５％Ｎ１ｆｉなどの浴接
につい１ても同様に本発明ワイヤを適用することができ
ることは云うまでもない。
キルド鋼の溶接について示したが、低温用鋼で、・・あ
る２、５％Ｎｉｆ！１４．５−５％Ｎ１ｆｉなどの浴接
につい１ても同様に本発明ワイヤを適用することができ
ることは云うまでもない。
以上詳述したように、本発明は、前記実施例から明らか
な如く、溶接ワイヤ中に希土類元素を添。
な如く、溶接ワイヤ中に希土類元素を添。
加して、純アルゴンシールドミグ・アーク溶接において
もアークの安定化を図ると共に浴接金属の低酸素化を確
保し、かつ、Ａノ及びＢを複合添加して溶接金跣の組織
を微細化し、更にＩｎ、Ｍｏなどの成分の添加量も規制
することと相俟って、優１・。
もアークの安定化を図ると共に浴接金属の低酸素化を確
保し、かつ、Ａノ及びＢを複合添加して溶接金跣の組織
を微細化し、更にＩｎ、Ｍｏなどの成分の添加量も規制
することと相俟って、優１・。
れた低温靭性及び強度並びに耐ＳＲ脆化性の溶接金属を
もたらす低温用調相の純アルゴンシールドミグ・アーク
溶接用台Ｎ１ワイヤを提供することができ、その寄与す
るところが極めて大である。
もたらす低温用調相の純アルゴンシールドミグ・アーク
溶接用台Ｎ１ワイヤを提供することができ、その寄与す
るところが極めて大である。
第１図〜第３図は各々開先形状及びその寸法（−）を説
明する断面図である。 １°°°母材鋼材 ２・・・裏当金 ８．４・・・開先形状。 （１９） 第１図 第２図 第３図
明する断面図である。 １°°°母材鋼材 ２・・・裏当金 ８．４・・・開先形状。 （１９） 第１図 第２図 第３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ アーク安定化のために０．０２〜０．８０重量係
。 の希土類元素を添加し、かつ、組織の微細化のために０
．０１０〜０．０８０重量係のｌｔ及び０．０００４〜
０．００１５重量係のＢを添加し、他の成分が重量係で
Ｃ： ０．０５ ％以下、Ｓｉ ： ０．１〜０．６％
、Ｍｎ ： ０．４〜１．５％、Ｎｉ ： ２〜６１ｕ
係、ＭＯ： ０．０５〜０．２５％を含有し、残部が１
ｒｅ及び不可避不純物からなることを特徴とすル低温用
鋼の純アルゴンガスシールドミグ・アーク溶接用ワイヤ
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20109183A JPS6096394A (ja) | 1983-10-28 | 1983-10-28 | 低温用鋼のミグ・ア−ク溶接用含Νｉワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20109183A JPS6096394A (ja) | 1983-10-28 | 1983-10-28 | 低温用鋼のミグ・ア−ク溶接用含Νｉワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6096394A true JPS6096394A (ja) | 1985-05-29 |
| JPH033555B2 JPH033555B2 (ja) | 1991-01-18 |
Family
ID=16435242
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20109183A Granted JPS6096394A (ja) | 1983-10-28 | 1983-10-28 | 低温用鋼のミグ・ア−ク溶接用含Νｉワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6096394A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62187596A (ja) * | 1986-02-10 | 1987-08-15 | Nippon Steel Corp | Ｃｒ−Ｍｏ鋼用テイグ溶接ワイヤ |
| EP1350592A1 (en) * | 2002-03-27 | 2003-10-08 | Kawasaki Steel Corporation | Steel wire for mag welding and mag welding method using the same |
| JP2009255125A (ja) * | 2008-04-16 | 2009-11-05 | Kobe Steel Ltd | 純Ａｒシールドガス溶接用ＭＩＧフラックス入りワイヤ及びＭＩＧアーク溶接方法 |
| CN102049597A (zh) * | 2011-01-07 | 2011-05-11 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种高强度耐磨钢富氩混合气体保护焊接方法 |
| CN102330031A (zh) * | 2011-10-27 | 2012-01-25 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种高韧性-130℃低温钢及其制造方法 |
| CN115365697A (zh) * | 2022-08-23 | 2022-11-22 | 中国船舶重工集团公司第七二五研究所 | 一种极地低温钢用气体保护实心焊丝及其应用 |
-
1983
- 1983-10-28 JP JP20109183A patent/JPS6096394A/ja active Granted
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| EP1350592A1 (en) * | 2002-03-27 | 2003-10-08 | Kawasaki Steel Corporation | Steel wire for mag welding and mag welding method using the same |
| US6784402B2 (en) | 2002-03-27 | 2004-08-31 | Jfe Steel Corporation | Steel wire for MAG welding and MAG welding method using the same |
| JP2009255125A (ja) * | 2008-04-16 | 2009-11-05 | Kobe Steel Ltd | 純Ａｒシールドガス溶接用ＭＩＧフラックス入りワイヤ及びＭＩＧアーク溶接方法 |
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| CN115365697A (zh) * | 2022-08-23 | 2022-11-22 | 中国船舶重工集团公司第七二五研究所 | 一种极地低温钢用气体保护实心焊丝及其应用 |
| CN115365697B (zh) * | 2022-08-23 | 2024-05-14 | 中国船舶重工集团公司第七二五研究所 | 一种极地低温钢用气体保护实心焊丝及其应用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH033555B2 (ja) | 1991-01-18 |
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