JPH0332835A

JPH0332835A - 絞りしごき罐

Info

Publication number: JPH0332835A
Application number: JP1291238A
Authority: JP
Inventors: Takaaki Okamura; 高明岡村; Katsuhiro Imazu; 勝宏今津; Seishichi Kobayashi; 小林　誠七
Original assignee: Toyo Seikan Kaisha Ltd
Current assignee: Toyo Seikan Group Holdings Ltd
Priority date: 1989-11-10
Filing date: 1989-11-10
Publication date: 1991-02-13
Also published as: JPH0333506B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）本発明は、内面樹脂被覆絞りしごき罐に関するもので、
より詳細には、絞りしごき加工性に際立って優れた特性
を有する被覆鋼板よりなり、樹脂被膜の密着性、耐腐食
性、及び外観特性に優れた内面樹脂被覆絞りしごき罐に
関する。

（従来技術及びその問題点）従来、ポリブチレンテレフタレート等の熱可塑性ポリエ
ステルのフィルムを鋼板等の金属素材に熱接着させ、こ
の被覆金属構造物を絞り加工或いは絞りしごき加工等に
付して、容器蓋や容器とすることは既に知られている。

しかしながら、公知の方法で製造される絞り容器は、絞
り比が１．５程度の皿状乃至カップ状の浅絞り容器であ
り、またしごき加工容器と言われるものでも、しごき率
が２０％程度の加工の程度の概して低いものであり、現
在ビール罐や炭酸飲料罐に使用されるような罐高さがｉ
ｏｏ乃至２３０ｍｍでしごき率が５０％以上の高しごき
率の絞りしごき罐を製造するのに適用することは到底困
難であった。

更に、このようなフィルム被Ｎ鋼板を絞り成形乃至は絞
り−しごき成形して成る容器においては、フィルム層と
鋼板との密着性が経時により著しく低下し、両者の界面
で容易に剥離が生じるようになる。この傾向は、絞り−
しごき加工の程度が大きくなるにつれて一層顕著に表わ
れることになる。

（発明の目的）従って、本発明の目的は、絞れしごきに対する加工性が
顕著に優れているため、内面に樹脂被膜を備えたままの
状態で、高いしごき率を深絞り加工が可能な罐用被覆鋼
板からなり、そのため樹脂被膜の密着性、耐腐食性及び
外観性及び経済性に優れた絞りしごき罐を提供するにあ
る。

（問題点を解決するための手段）本発明によれば、被覆鋼板から成る絞りしごき罐におい
て、内側最表面に配向された熱可塑性ポリエステル樹脂
の被覆層と、該被覆層の下に密着下地としてクロム酸処
理、リン酸処理、クロム酸／リン酸処理或いは電解クロ
ム酸処理で形成された無機酸化物層と、外側表面に展延
性金属のメッキ層とを備え、該メッキ層は絞りしごき前
の状態で０．７〜１５　ｇｅｍ２のすず層或いは１．８
〜２０　ｇ／ｒｎ２のニッケルまたはアルミニウム層の
いずれか一種または二種以上から成り、且つ下記式式中、ｔｏは罐底部被ｙ１鋼板の厚みを表わし、ｔｌは
罐側壁部被覆鋼板の厚みを表わす、で定義される総しご
き率（Ｒ１）が３０〜８５％となるように薄肉化してな
ることを特徴とする絞りしごき罐が提供される。

（作用）本発明を、添付図面に示す具体例に基づき以下に詳細に
説明する。

本発明の絞りしごき罐に用いる被覆鋼板を示す第１図に
おいて、この被Ｍｍ板１は、鋼板２と配向性、即ち延伸
により分子配向可能な熱可塑性ポリエステル樹脂層３と
から戒っている。

この鋼板２は、鋼基買４と、該基質４の罐外面となるべ
き側に設けられた展延性金属のメッキ層５と、鑵内面と
なるべき側に設けられた無機酸化物皮膜層６とから成る
非対称の表面処理構造となっており、この無機酸化物皮
膜層６を密着下地として、その上に配向性ポリエステル
樹脂層３が設けられていることが、本発明の絞りしごき
罐に用いられる被覆鋼板の顕著な特徴である。

即ち、本発明においては、被覆鋼板１のしごきダイスと
係合されるべき面を、展延性に優れた金属のメッキ層５
とすることにより、しごき加工に際して優れた潤滑効果
が達成され、高いしごき率でのしごき加工が可能となる
。しかも、鋼板２のメッキ層５と反対側の面を、被膜の
密着下地となる無機酸化物皮膜層６とし、この上に配向
性樹脂層３を設けたことにより、この配向性樹脂層３の
鋼板への密着性が、しごき加工後は勿論のこと、加工後
の罐胴を経時させた場合にも極めて強固なものとなる。

本発明においては、樹脂被覆材として配向性が良好な熱
可塑性ポリエステル樹脂を用いることも重要であり、し
ごき工程で樹脂層３に分子配向を与えることにより、鋼
板への経時密着性が顕著に向上すると共に、耐腐食性も
顕著に向上するようになる。

鋼基質４としては、冷間圧延鋼板が使用され、その厚み
は、罐の大きさや、しごき加工の程度によっても相違す
るが、一般的に０．１乃至０．５　ｍｍ、特に０．２乃
至０．４５ｍＩｎの厚みを有するものがよい。

メッキ層５としては、任意の展延性金属、例えばすす、
ニッケル、亜鉛、アルミニウム、砲金、真ちゅう等を挙
げることができるが、有効性や経済性などを総合的に考
えるとすす、ニッケル、アル主ニウムが好ましく、これ
らの金属或いはこれ等を主体とする金属ｂｌらなり以下
のメッキ量を有するものがよい。

（１）すず：　０．７〜１５ｇ／ｍ２（２）ニッケルまたはアルミニウム：１．８〜２０ｇ／
ｌ１１２更に、上記メッキ層がすすの場合は、ポリエチ
レンテレフタレートのように、すすの融点より高い融点
を有するフィルムを接着剤を用いないで熱接着により鋼
板に被覆する場合においては、被覆時すずのメッキ量が
多すぎるとすすのロールへの付着、それにともなう外観
不良の問題などが生じること、また被覆後にすずメッキ
することも工程が複雑になることから、すすのメッキ量
は０．７〜２．３　ｇｅｍ２であることが好ましい。

このメッキ層は、ノーリフロー板（マット板）のように
溶融処理を受けていないすす等のメッキ層であってもよ
いし、またリフロー板（ブライト板〉のように溶融処理
を受けたすす等のメッキ層であってもよい、また、展延
性金属上に印刷性改良などを目的として化成、或いは化
学処理を行ってもよいが、しごき性が問題にならない範
囲内で行うべきである。

一方、密着下地となる無機酸化皮膜層６とは、クロム酸
処理、リン酸処理、クロム酸／リン酸処理、等による化
学処理や、電解クロム酸処理等の化成処理で形成される
酸化物皮膜層を言うが、絞りしごき加工後の密着性や耐
食性、或いは経済性を考慮すると金属クロム換算による
値でクロムとして６．５〜１５０　ｍｇ／ｍ２のクロム
水和酸化物であることか好ましい、なお、ここで言う金
属クロム換算による値とは、一般的に行われている方法
によるもので、はじめに螢光Ｘ線により試料のクロム・
カウントを計り、次に試料を１００℃の７．５ＮのＮａ
ＯＨ溶液中に５分間浸漬して、クロム水和酸化物を除去
して、ふたたびクロム・カウントを計り、両者の差から
検量線によって求めたクロム量である。

また、この無機酸化物皮膜層６は、鋼基ｘ４の上に直接
形成されていてもよく、また、第２図に示すように、鋼
基質４の上に形成された金属メッキ層７を介して設けら
れていてもよい。

第２図に示されている具体例において、金属メッキ層７
は種々の金属であることができる。例えば、電解クロム
酸処理の場合には、金属クロム層７の上に、クロム水和
酸化物層６が形成されることになる。また、金属メッキ
層７は、被覆鋼板１の罐外面となるべき面に設けられた
展延性金属メッキ層５と同種の金属から成るメッキ層で
あってよく、その上に化学処理により施された無機酸化
物層６が存在してもよい。勿論、第２図の態様において
、内面側の金属メッキ層７は外面側のメッキ層５のみと
同じであってもよいし、外面側メッキ層よりも薄い厚み
であることができるが、高耐腐食性を要求される場合は
有効性や経済性などを考慮するとクロム水和酸化物層の
下層に４０〜７００　ｍｇ／ｍ’の金属クロムがあるこ
とが好ましく、更に高耐食性を要求される場合は、更に
金属クロム層の下層に、すす、或いはニッケル、或いは
これらを主体とする金属から成り、且つ以下のメッキ量
を有する層があることが好ましい。

（１）すず：　０．１５〜０．８ｇ／ｍ”（２）ニッケ
ル＝０．３〜１．５ｇ／ｍ２なお、ここで言うメッキ量
はいずれも常法により得た値であるが、金属クロム量に
関しては、先に示した方法によりクロム水和酸化物を除
去してから、螢光Ｘ線法によってクロム・カウントを計
り、次に２０％の熱硫酸溶液に浸漬して金属クロム層を
除去してから鋼基質のクロム・カウントを計り、金属ク
ロム除去前とのクロム・カウント差より、検量線によっ
て金属クロム量を求めたものである。

次に、配向性の熱可塑性ポリエステル樹脂層３は、第１
図に示す通り、直接表面処理鋼板２に対して熱接着され
ていることができる。また、第３図に示すように、配向
性ポリエステル樹脂層３は、接着剤層８を介して表面処
理鋼板２に接着されていてもよい。

配向性熱可塑性ポリエステル樹脂層３としては、一般式式中Ｒ，は炭素数２乃至６のアルキレン基、Ｒ２は炭素
数２乃至２４のアルキレン基又はアリーレン基である、で表わされる反復単位から成るポリエステル。

例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンテ
レフタレート／イソフタレート、ポリテトラメチレンテ
レフタレート、ポリエチレン／テトラメチレンテレフタ
レート、ポリテトラメチレンテレフタレート／イソフタ
レート、ポリテトラメチレン／エチレンテレフタレート
、ポリエチレン／テトラメチレンテレフタレート／イソ
フタレート、ポリエチレン／オキシベンゾエート、或い
はこれらのブレンド物等が使用され得る。

これらの配向性熱可塑性ポリエステル樹脂は、所謂ブレ
ンド物の形でも使用し得るし、積層構成でも使用し得る
。

配向性樹脂層３は、最終絞りしごき罐の内面保護層とな
るものであるから、一般に下記の性質を有していること
が望ましい、その一つは、この樹脂層自体が苛酷なしご
き加工を受けることから、大きな伸びを有することが望
ましい、好適な樹脂はＡＳＴＭ　Ｄ−８８２〜６１Ｔで
測定して５％以上、特に１０％以上の伸びを有すること
が望ましい。

第２は、金属腐食成分に対するバリヤー性である。この
腐食成分に対するバリヤー性を数値で直接表示する尺度
は未だないが、このバリヤー性は、樹脂の水素結合の強
さとも関連していると思われる。本発明に用いる配向性
樹脂は、一般に９．０以上、特に９．５以上の溶解度指
数（Ｓｏｌｕｂｉ−１ｉｔｙ　Ｐａｒａ−ｍｅｔｅｒ　
Ｓ　ｐ値）を有することが望ましい。尚、このＳ、は値
とは凝集エネルギー密度（ｃａｌ／ｃ、ｃ、）の１／２
乗値として定義されるもので、水素結合の強さと密接に
関連するものである。

第３に、これも金属素材の腐食性に関連するが、この樹
脂は、ＡＳＴＭ　Ｄ−５７０〜６３（２３℃で２４時間
）で測定して、１５％以下、特に１０％以下の吸水率を
示すべきである。即ち、樹脂層自体が高度に分子配向さ
れ、また金属素材に対する密着性が強固であっても、吸
水率が上記範囲よりも大きい樹脂では、金属素材の腐食
や、内容物中への金属溶出が生じるようになる。

第４に、この樹脂は、金属素材への接着性、特に熱接着
性に関連して、カルボン酸、カルボン酸塩、カルボン酸
無水物、カルボン酸エステル、カルボン酸アミド、ケト
ン、炭酸エステル、エリア等に基づくカルボニル基（−
Ｃ−）を主鎖或いは蓋側鎖に含有することが望ましい、樹脂層中のカルボニル
基の濃度は、接着性の点で１０ｍｅｑ（ミリイクイバレ
ント）／１００ｇ１００ｇ樹脂に５０ｍｅｑ　／１００
　ｇ樹脂以上であることが望ましい。

方、このカルボニル基濃度が３００ｍｅｑ／１００ｇ樹
脂を越えると、樹脂自体の吸水率等が大きくなるため好
ましくない。

第５にこの配向性熱可塑性樹脂は、成形が容易で、しか
も罐（要求される耐熱性を有するように、７０乃至３０
０℃の融点乃至軟化点を有するべきであり、またフィル
ムを形成するに足る分子量を有するべきである。

これらの目的に特に望ましい配向性樹脂は、熱可塑性ポ
リエステル乃至はコポリエステル、特にエチレンテレフ
タレート単位を主体とするポリエステル類である。

配向性樹脂層の厚みも、しごき加工の程度によって相違
するが、一般的に言って、５乃至３００ミクロン、特に
１０乃至１２ｏｚクロンの厚みを有することが望ましい
。

被覆金属素材を製造するために、鋼板２に対して配向性
樹脂層３を接着させる。この接着は、配向性樹脂層自体
が鋼板に対して熱接着性を有している場合には、その熱
接着性を利用して行うことができ、また、両者の間に別
個の接着剤層８を介在させて行うことができる０例えば
、ポリエステル類の多くは、鋼板に対して優れた接着性
を示すので、これをそのまま鋼板に熱接着する。また、
直接の熱接着では十分な接着強度が得られない場合には
、コポリエステルやブレンド等の熱接着性により優れた
材料を接着剤として使用して熱接着を行う、用いる接着
剤は熱可塑性のものに限定されず、例えばウレタン系接
着剤、エポキシ系接着剤等の熱硬化タイプのものも使用
できる。

この絞りしごｔｋ罐に用いる被覆鋼板においては、配向
性樹脂層が鋼板に強固に接着されていることが必要であ
り、一般的に言って、その接着強度は０．５　ｋｇ／ｃ
ｍ以上、特に１　ｋｇ／ｃｍ以上であることが、高度の
しごき加工を行う上で必要である。

該絞りしごき罐に用いる被ｌ′！鋼板を製造する上で、
特に注意しなければならない点は、配向性樹脂層の延伸
による分子配向を可能にするために、この製造工程にお
ける配向性樹脂の球晶の生成を可及的に抑制することで
ある。即ち、この工程で配向性樹脂の球晶が過度に生じ
ている場合には、しごき工程での樹脂層の延伸が困難に
なり、破断、剥離、クラック発生等のトラブルを生じる
ようになる。このために、例えば熱接着後の被覆素材は
、急冷して、樹脂層が過冷却状態にあるようにするのが
よい、また、樹脂層が結晶化温度を溶融−固化の段階で
急速に通過するようにする。

本発明において、配向性樹脂層としてＴ−ダイ法で製造
された、結晶化度が低く、未配向のフィルムを用いるこ
とができる。また、この配向性樹脂としては、配向によ
る微結晶を有するもの、例えば、既に一軸延伸或いは二
軸延伸で配向されたフィルムを用いることもできる０例
えば、二軸延伸により配向されたポリエチレンテレフタ
レートフィルムを、この樹脂層として用いると、面内配
向度が低下し、しごき方向への一軸配向がより大きく生
じるようになる。

また、本発明においては、バリヤー性能の観点から被覆
材は樹脂のガラス転移温度が常温（３５℃）以上のもの
が好ましく、さらには、バリヤー性能、フレーバー、経
済性などの観点からポリエチレンテレフタレート樹脂が
好ましい、さらに該ポリエチレンテレフタレート樹脂フ
ィルムと鋼板とからなる積層体は、経済性及び接着性な
どの観点から該ポリエチレンテレフチレート樹脂フィル
ムを該樹脂の一部あるいは全部を熱溶融して鋼板に被覆
したものが好ましい、更に、経済性を特に要求される場
合は、熱可塑性樹脂がポリエチレンテレフタレートのみ
からなり、且つ接着剤を用いず該樹脂の一部あるいは全
部を熱溶融して鋼板に被覆したものが好ましい。

本発明によれば、このようにして製造された成形用の被
覆鋼板１を、配向性樹脂Ｆ！３の適性延伸温度において
、ポンチとダイスとの間で絞りしごき加工に付する。こ
の絞りしごき加工で、被′ｙｌｔ！４板はカップ状の無
継目筒体の形に絞り成形されると共に、側壁部が薄肉化
されることによってしごき加工が行われる０本発明にお
いては、この際樹脂層が適性延伸温度に保持されること
により、樹脂層に顕著な分子配向が与えられ、この分子
配向により樹脂層の諸物性が顕著に向上すると共に、樹
脂層の鋼板に対する密着性乃至接着性が顕著に向上し、
更に罐としての耐腐食性も顕著に向上する。この密着性
及び耐腐食性の向上は、顕著であり、例えばポリエチレ
ンテレフタレートフィルムの場合、常温でのしごき成形
では、１分程度の放置で、フィルムの剥離が既に発生す
るのに対して、本発明による成形では、内容物充填、長
期の保存後にも、このような剥離は殆んど認められない
、また耐食性に関しては特にフランジ巻締部などの加工
耐食性に効果を発揮する０例えば、本発明において期待
出来る被覆鋼板としてポリエチレンテレフタレート樹脂
フィルムを接着剤を用いないで該樹脂の一部あるいは全
部を熱溶融して鋼板に被覆した被′Ｍ鋼板が挙げられる
が、該被覆鋼板はＸ線回折や密度、あるいは染色後の樹
脂層の断面観察等により、例えば第４−ＡあるいはＡ°
図の構成を有していると考えられる。特に第４−Ａ図に
示すものは、経済性、バリヤー性の観点からも罐用素材
として相当有望であるが、該被覆鋼板により３ピース罐
を作ることを考えた場合、印刷工程を考慮すると、例え
ば１８０℃の雰囲気中に数分間置かれることになる。そ
の結果、無配向層９は配向してないがゆえに大きな球晶
を生じるようになる。従ってフランジ−巻締部のような
厳しい加工を受ける部分は、球晶のある部分にクラック
を生じ、結果として、その部分に腐食が集中すると言う
欠点も有している。従って無配向層９が厳しい加工を受
ける部分Ｃあることは、あまり好ましくない。この無配
向ＦＩ９をなくすためには、第４−Ｂ或いはＢ゛図に示
したように被覆鋼板１を圧延して無配向層９を一軸ある
いは一軸一面配内層９°に変化させることも考えられる
が、工程が複雑になるなどの問題を有している。本発明
のように、該被覆鋼板を用いて適性延伸温度で絞りしご
き加工を行うと第４−Ｃ図に示したように側壁部におい
ては二軸配向層１０の場合では面内配向度は低下するが
、依然二軸配向構造を維持しており、無配向層９は一軸
あるいは一軸一面配向層９°に、また第４−Ｃ°図に示
したように無配向Ｎ９は、同様に一軸あるいは一軸一面
配内層に変化しており、目的とする絞りしごき罐が得ら
れる。また、無配向層９の下層に、さらに有機樹脂層が
存在しても、同様の効果がある。

絞りしごき罐、即ち側面無継目金属罐の加工の順序を説
明するための添付図面第５−Ａ図において、先ず、被覆
鋼板１を、円板の形状に打抜く（第１工程−剪断）。こ
の被覆鋼板１の大きさは、後述する絞り比やしごき率を
考慮して、最終容器に必要な金属素材が確保されるよう
に決定する。

次いで、第５−Ｂ図に示す絞り工程で、剪断された素材
を絞りダイス１１とポンチ１２との間で絞り加工し、浅
絞りされたカップ状成形物１３に成形する。絞りダイス
１１とポンチ１２とのクリアランスは、前述した被覆鋼
板ｌの肉厚にほぼ等しいか、或いはこれより若干大きい
０本発明の被覆鋼板を用いる場合、下記式式中りは剪断した被覆鋼板の最小径であり、ｄはポンチ
最小径である、で定義される絞り比ＲＤは、金属素材の種類によっても
かなり相違するが、実用的には一段では１゜１乃至３．
０、好適には１．２乃至２．８の範囲にあるのがよい。

次いで、第１段の絞り工程で得られたカップ状成形物１
３を、第５−Ｃ図に示す再絞り工程において、より小径
の再絞りダイス１４と再絞りポンチ１５との間で再絞り
加工し、深絞りされたカップ状成形物１６に成形する。

勿論、この再絞り工程における絞り比、即ちカップ状成
形物１３の径と再絞りポンチ１５の径との比も、絞り工
程において前述した値の範囲内にあることが多くの場合
必要である。再絞りポンチ１５と再絞りダイス１４との
間のクリアランスは、被覆鋼板１の厚さと実質的に等し
くして素材にしごきが加わらないようにすることができ
、或いは前記クリアランスを被覆鋼板１の厚さよりも小
さくして素材に若干のしごきが加わるようにすることも
できる。この絞り加工或いは再絞り加工には、通常使用
されている潤滑剤を用いることもできる。また再絞り加
工で形成された絞り成形物を、３段目の絞り加工に賦し
てより深絞りされた成形物とすることもできる。

第５−Ｂ図の絞り工程で得られたカップ状成形物１３及
び第５−Ｃ図で得られたカップ状成形物１６をしごき加
工に賦する。即ち、第５−Ｄ図において、しごきポンチ
１７の移動路に沿って、複数個のしごきダイス１８（図
面では１個のみが示されている）が配置され、カップ状
成形物１３或いは１６の側壁１９がしごきポンチ１７と
しごきダイス１８との間でしごき加工される。しごきダ
イス１８としごきポンチ１７とのクリアランスは、被覆
鋼板の肉厚よりも小であり、従ってカップ状威形物の側
壁１９はしごきダイス１８との噛み合いにより延伸され
薄肉化される。

この場合、下記式％式％式中、１．は罐底部被覆鋼板の厚みであり、ｔ、は側壁
部被Ｎ鋼板の厚みである、で定義される総しごき率（Ｒ＋）は、金属素材の種類や
、配向性樹脂被Ｎ層の厚みによっても相違するが、一般
的に言って一段のしごきで、１０乃至５０％、全体とし
てのしごきで３０乃至８５％の範囲にあるのが望ましい
。

本発明においては、少くともこのしごき工程、好適には
絞り工程としごき工程との全部を、配向性樹脂フィルム
層の適正延伸温度において行う。

フィルムの適正延伸温度とは、個々の樹脂フィルムにつ
いて固有の温度であり、一般的に言って、樹脂の結晶化
温度よりも低く且つガラス転移温度（Ｔｇ）±３０℃以
内の温度である。

この適性延伸温度は、例として、エチレンテレフタレー
ト単位を主体とするポリエステルの場合には、４０乃至
１００℃の範囲である。

既に指摘した如く、しごき加工の温度が適性な延伸温度
よりも低い場合には、本発明の場合に比して、フィルム
層自体に有効な分子配向を与えることが困難であると共
に、鋼板との密着性や、耐腐食性も著しく劣るようにな
る。まｋ、このしごき加工をフィルムの適性延伸温度よ
りも高い温度で行う場合にも、フィルム層自体に有効な
分子配向を与えることが困難であり、かえって結晶化等
により加工性が低下して、破断、剥離等のトラブルが生
じることになる。

本発明において、フィルム層に付与される分子配向は、
しごき方向における一軸分子配向であり、その配向の程
度は、しごき率と対応するものである。この分子配向の
程度は、例えば、フィルム層がポリエチレンテレフタレ
ートの場合は下記式％式％式中、Ｈは該被膜をＸ線回折に付したときの罐円周方向
及びポリエステル被膜表面に平行にＸ線を照射して得ら
れる結晶面（１００）干渉の環上回折強度曲線から求め
た半値巾を表わす。

で定義される配向度（ｆＣ）が２５％以上となるような
ものであることが望ましい。

（発明の効果）本発明の内面被覆絞りしごき罐は被膜の密着性及び耐腐
食性社優れ、したがって成形中乃至は成形後（おける罐
の発錆が有効に防止され、更に成形後の罐に塗膜密着性
向上のための後処理をほどこしたり、或いは個々の罐の
内部にスプレー塗装を行う煩しさが解消される等の極め
て多くの利点を有する。

実施例１軟鋼板（板厚：　０．３２ｍｍ、テンパー：Ｔ−１）の
片面（フィルム被覆面）の上層にクロム水和酸化物層（
クロムとして２８　ｍｇ／ｍ２）　、下層に金属クロム
層（１５７ｍｇ／ｌ）のメッキ層を有し、他の面（フィ
ルム非被覆面）にすす層（１，５ｇ／ｍ’　）、或いは
ニッケル層（４，３ｇ／ｍ’）　、或いはアルミ層（２
，５ｇ／ｍ２）の展延性金属のメッキ層を有した三種の
鋼板を各々高周波加熱にて３１０℃の板温まで加熱し、
該加熱板に二軸延伸したポリエチレンテレフタレートフ
ィルム（東し■製、ルよラー（タイプＳ）、５０μｍを
被覆し、すぐさま水浸漬により急冷することにより第６
−Ａ、Ｂ、Ｃ図に示す被覆鋼板を得た。該被覆鋼板を鑵
内面がフィルム被覆面になるようにして下記の成形条件
にて絞りしごき加工を行った。その結果、表−１に示す
ように、被膜密着性の良好な絞りしごき罐が得られた。

〈成形条件〉１．延伸温度（成形直前の樹脂温度）：６５℃２、ブラ
ンク径；１２５ｍｍ３、絞り条件；１ｓｔ絞り比：　１．７５．２ｎｄ絞り
比：　１．３５４、しごきポンチ径；　５２．６５ｍｍ５、総しごき率
：６８％実施例２被覆鋼板の片面（フィルム非被覆面）をすす層或いはニ
ッケル層のメッキ量を変化（すず：０．８〜１４．２ｇ
／ｍ２、ニッケル：　２〜１８．３ｇ／ｍ２）させたも
のである他は実施例１と同様の被覆鋼板、成形条件にて
絞りしごき加工を行った。その結果いずれも表−２に示
すように、連続的に被膜密着性の良好な絞りしごき罐が
得られた。

実施例３実施例１と同じ軟鋼板の片面（フィルム被覆面）に、最
上層に各々３水準のクロム水和酸化物層（クロムとして
８、或いは３０％或いは１４２ｍｇ／ｍ’　）を有し、
その下層に金属クロム層（１５０鵬ｇ／ｍ’　）　、さ
らにその下層にすす層（０，５ｇ／ｍ’）を有しており
、他の面（フィルム非被覆面）がすずＮ　（１，８ｇ／
ｍ２）を有している３種の鋼板を用いて、実施例１と同
様の被覆鋼板、成形条件にて絞りしごき加工を行い絞り
しごき罐を得た。該絞りしごき罐を下記の条件にて保存
試験を行った。その結果、表−３に示すようじ良好な結
果が得られた。

〈保存試験条件〉絞りしごき罐を脱脂・洗滌後１８０℃で５分間乾燥し、
フランジ加工後、合成炭酸飲料（登録商標；スプライト
）を罐高の９割の高さまで充填し、エポキシフェノール
系塗料を乾燥厚みで１０μｍ塗装焼付したアルミ蓋を巻
締め、蓋面を下にして５０℃の雰囲気中に２ケ月放置す
る。

比較例１実施例１と同じ軟鋼板を用い、片面（フィルム被覆面）
が実施例１と同様のメッキ層を有し、他の面（フィルム
非被覆面）が、上層にクロム水和酸化物層（クロムとし
て２８　ｍｇ７ｍ２）　、下層に金属クロム層（１５７
ｍｇ／ｍ２）のメッキ層、或いは単一金属クロム層（１
５７ｍｇ／ｍ’　）を有した２種の鋼板及び同じ〈実施
例１と同じ軟鋼板を用い、両面にすす層（１，ｓ　ｇ／
ｍ”）、或いはニッケル層（４，３ｇ／ｍ”）　、或い
はアルよ層（２，５ｇ／ｍ’）を有した３種の鋼板、合
計５種類の鋼板を用いて、各々実施例１と同様にして第
６−Ｄ、Ｅ、Ｆ。

Ｇ、Ｈに示す被覆鋼板を得た。該被Ｎ鋼板を実施例１と
同様にして絞りしごき加工を行った。その結果、表−１
の比較１〜５に示すようにいずれも罐の底形が不可能で
あったり、被膜密着性が劣った。

比較例２被覆鋼板の片面（フィルム非被覆面）がすす層（０，５
７ｇ／ｍ’、或いはｔａ、３ｇ／ｍ’）　、或いはニッ
ケル層（１，６ｇｅｔｓ２、或いは２１．６ｇ１０＋”
）である他は実施例２と同様の被覆鋼板、成形条件にて
絞りしごき加工を行った。その結果、表−２に示すよう
に、いずれも罐の底形が不可能であったり、連続生産性
が著しく劣っていた。

比較例３゜クロム水和酸化物層がクロムとして５　ｍｇ／ｍ２或い
は１６２　ｒａｇ／ｍ２である他は実施例３と同様の被
ＭｆｌＡ板、成形条件にて絞りしごき罐を得た。該絞り
しごき罐を実施例３と同様にして保存試験を行った結果
、いずれも満足すべき結果は得られなかった。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の絞りしごき罐用被覆鋼板の一例の構成
断面図、第２図及び第３図は、本発明の該被覆鋼板の他の二側を
示す構成断面図、第４−Ａ図及び第４−Ａ°図は加工前のポリエチレンテ
レフタレート被覆鋼板の断面図、第４−Ｂ図及び第４−
Ｂ°図は夫々第４−Ａ図及び第４−Ａ°図の被′Ｎ鋼板
を圧延処理したものの断面図、第４−Ｃ図及び第４−Ｃ′図は夫々第４−Ａ図及び第４
−Ａ°図の被覆鋼板な罐胴に絞りしごき加工したものの
断面図、第５−Ａ図は剪断工程の説明図、第５−Ｂ図は絞り工程の説明図、第５−Ｃ図は再絞り工程の説明図、第５−Ｄ図はしごき工程の説明図、第６−Ａ図、第６−Ｂ′ＥＬび第６−Ｃ図は夫々実施例
１における本発明１、本発明２及び本発明３の絞りしご
き罐用被Ｍ１１４板の構成断面図、第６−Ｄ図、第６−
Ｅ図、第６−Ｆ図、第６−Ｇ図及び第６−Ｈ図は、比較
例１における比較１、比較２．比較３．比較４及び比較
５の被Ｆｌ鋼板の構成断面図である。引照数字はそれぞれ、１は絞りしごき罐用被覆鋼板、２
は鋼板、３は熱可塑性樹脂層、４は鋼基質、５は展延性
金属のメッキ層、６は無機酸化物皮膜層、７は金属メッ
キ層、８は接着剤層、９は無配向層、９゛は一軸或いは
一軸一面配向層、１０は二軸配向層、１１は絞りダイス
、１２はポンチ、１３はカップ状成形物、１４は再絞り
ダイス、１５は再絞りポンチ、１６はカップ状成形物、
１７はしごきポンチ、１８はしごきダイス、１９は側壁
部、２０はポリエチレンテレフタレート樹脂層、２１は
クロム水和酸化物層、２２は金属クロム層、２３は軟鋼
板、２４はすず層、２５はニッケル層、２６はアルミ層
を示す。第１図第図第図第５−Ａ図第５−Ｂ図＄　６−Ａ図（も冬用１）第６−８図（Ａきぶ５８月　２）第６−Ｃ図（本寮明３）第６−Ｃ図（χし＃４〉第６−Ｈ図（Ｅ絞５）手続補正１をを（自発）平成年２月日

Claims

【特許請求の範囲】

（１）被覆鋼板から成る絞りしごき罐において、内側最
表面に配向された熱可塑性ポリエステル樹脂の被覆層と
、該被覆層の下に密着下地としてクロム酸処理、リン酸
処理、クロム酸／リン酸処理或いは電解クロム酸処理で
形成された無機酸化物層と、外側表面に展延性金属のメ
ッキ層とを備え、該メッキ層は絞りしごき前の状態で０
．７〜１５ｇ／ｍ＾２のすず層或いは１．８〜２０ｇ／
ｍ＾２のニッケルまたはアルミニウム層のいずれか一種
または二種以上から成り、且つ下記式 ▲数式、化学式、表等があります▼ 式中、ｔ＿０は罐底部被覆鋼板の厚みを表わし、ｔ＿１
は罐側壁部被覆鋼板の厚みを表わす、で定義される総し
ごき率（Ｒ＿１）が３０〜８５％となるように薄肉化し
てなることを特徴とする絞りしごき罐。
（２）ポリエステル樹脂の一部を熱溶融して鋼板に被覆
してなる被覆鋼板を用いてなる特許請求の範囲第１項記
載の絞りしごき罐。
（３）無機酸化物の下層にすず層、ニッケル層のいずれ
か一種あるいは二種のメッキ層を有する被覆鋼板を用い
てなる特許請求の範囲第１項〜第２項のいずれか記載の
絞りしごき罐。
（４）ポリエステル樹脂がエチレンテレフタレート単位
が主体である被覆鋼板を用いて、４０℃〜１００℃の適
性延伸温度で絞りしごき加工を行って得た特許請求の範
囲第１項〜第３項のいずれか記載の絞りしごき罐。