JPH0333506B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

（産業上の利用分野） 本発明は、内面樹脂被覆絞りしごき罐に関する
もので、より詳細には、絞りしごき加工性に際立
つて優れた特性を有する被覆鋼板よりなり、樹脂
被膜の密着性、耐腐食性、及び外観特性に優れた
内面樹脂被覆絞りしごき罐に関する。 （従来技術及びその問題点） 従来、ポリブチレンテレフタレート等の熱可塑
性ポリエステルのフイルムを鋼板等の金属素材に
熱接着させ、この被覆金属構造物を絞り加工或い
は絞りしごき加工等に付して、容器蓋や容器とす
ることは既に知られている。 しかしながら、公知の方法で製造される絞り容
器は、絞り比が1.5程度の皿状乃至カツプ状の浅
絞り容器であり、またしごき加工容器と言われる
ものでも、しごき率が20％程度の加工の程度の概
して低いものであり、現在ビール罐や炭酸飲料罐
に使用されるような罐高さが100乃至230mmでしご
き率が50％以上の高しごき率の絞りしごき罐を製
造するのに適用することは到底困難であつた。 更に、このようなフイルム被覆鋼板を絞り成形
乃至は絞り−しごき成形して成る容器において
は、フイルム層と鋼板との密着性が経時により著
しく低下し、両者の界面で容易に剥離が生じるよ
うになる。この傾向は、絞り−しごき加工の程度
が大きくなるにつれて一層顕著に表われることに
なる。 （発明の目的） 従つて、本発明の目的は、絞れしごきに対する
加工性が顕著に優れているため、内面に樹脂被膜
を備えたままの状態で、高いしごき率を深絞り加
工が可能な罐用被覆鋼板からなり、そのため樹脂
被膜の密着性、耐腐食性及び外観性及び経済性に
優れた絞りしごき罐を提供するにある。 （問題点を解決するための手段） 本発明によれば、被覆鋼板から成る絞りしごき
罐において、内側最表面に配向された熱可塑性ポ
リエステル樹脂の被覆層と、該被覆層の下に密着
下地としてクロム酸処理、リン酸処理、クロム
酸／リン酸処理或いは電解クロム酸処理で形成さ
れた無機酸化物層と、外側表面に展延性金属のメ
ツキ層とを備え、該メツキ層は絞りしごき前の状
態で0.7〜15ｇ／m²のすず層或いは1.8〜20ｇ／m²
のニツケルまたはアルミニウム層のいずれか一種
または二種以上から成り、且つ下記式 R_I＝t₀−t₁／t₀×100 式中、t₀は罐底部被覆鋼板の厚みを表わし、 t₁は罐側壁部被覆鋼板の厚みを表わす、 で定義される総しごき率（R_I）が30〜85％とな
るように薄肉化してなることを特徴とする絞りし
ごき罐が提供される。 （作用） 本発明を、添付図面に示す具体例に基づき以下
に詳細に説明する。 本発明の絞りしごき罐に用いる被覆鋼板を示す
第１図において、この被覆鋼板１は、鋼板２と配
向性、即ち延伸により分子配向可能な熱可塑性ポ
リエステル樹脂層３とから成つている。 この鋼板２は、鋼基質４と、該基質４の罐外面
となるべき側に設けられた展延性金属のメツキ層
５と、罐内面となるべき側に設けられた無機酸化
物皮膜層６とから成る非対称の表面処理構造とな
つており、この無機酸化物皮膜層６を密着下地と
して、その上に配向性ポリエステル樹脂層３が設
けられていることが、本発明の絞りしごき罐に用
いられる被覆鋼板の顕著な特徴である。 即ち、本発明においては、被覆鋼板１のしごき
ダイスと係合されるべき面を、展延性に優れた金
属のメツキ層５とすることにより、しごき加工に
際して優れた潤滑効果が達成され、高いしごき率
でのしごき加工が可能となる。しかも、鋼板２の
メツキ層５と反対側の面を、被膜の密着下地とな
る無機酸化物皮膜層６とし、この上に配向性樹脂
層３を設けたことにより、この配向性樹脂層３の
鋼板への密着性が、しごき加工後は勿論のこと、
加工後の罐胴を経時させた場合にも極めて強固な
ものとなる。 本発明においては、樹脂被覆材として配向性が
良好な熱可塑性ポリエステル樹脂を用いることも
重要であり、しごき工程で樹脂層３に分子配向を
与えることにより、鋼板への経時密着性が顕著に
向上すると共に、耐腐食性も顕著に向上するよう
になる。 鋼基質４としては、冷間圧延鋼板が使用され、
その厚みは、罐の大きさや、しごき加工の程度に
よつても相違するが、一般的に0.1乃至0.5mm、特
に0.2乃至0.45mmの厚みを有するものがよい。 メツキ層５としては、任意の展延性金属、例え
ばすず、ニツケル、亜鉛、アルミニウム、砲金、
真ちゆう等を挙げることができるが、有効性や経
済性などを総合的に考えるとすず、ニツケル、ア
ルミニウムが好ましく、これらの金属或いはこれ
等を主体とする金属からなり以下のメツキ量を有
するものがよい。 (1) すず：0.7〜15ｇ／m² (2) ニツケルまたはアルミニウム：1.8〜20ｇ／
m² 更に、上記メツキ層がすずの場合は、ポリエチ
レンテレフタレートのように、すずの融点より高
い融点を有するフイルムを接着剤を用いないで熱
接着により鋼板に被覆する場合においては、被覆
時すずのメツキ量が多すぎるとすずのロールへの
付着、それにともなう外観不良の問題などが生じ
ること、また被覆後にすずメツキすることも工程
が複雑になることから、すずのメツキ量は0.7〜
2.3ｇ／m²であることが好ましい。 このメツキ層は、ノーリフロー板（マツト板）
のように溶融処理を受けていないすず等のメツキ
層であつてもよいし、またリフロー板（ブライト
板）のように溶融処理を受けたすず等のメツキ層
であつてもよい。また、展延性金属上に印刷性改
良などを目的として化成、或いは化学処理を行つ
てもよいが、しごき性が問題にならない範囲内で
行うべきである。 一方、密着下地となる無機酸化皮膜層６とは、
クロム酸処理、リン酸処理、クロム酸／リン酸処
理、等による化学処理や、電解クロム酸処理等の
化成処理で形成される酸化物皮膜層を言うが、絞
りしごき加工後の密着性や耐食性、或いは経済性
を考慮すると金属クロム換算による値でクロムと
して6.5〜150mg／m²のクロム水和酸化物であるこ
とが好ましい。なお、ここで言う金属クロム換算
による値とは、一般的に行われている方法による
もので、はじめに螢光Ｘ線により試料のクロム・
カウントを計り、次に試料を100℃の7.5Nの
NaOH溶液中に５分間浸漬して、クロム水和酸
化物を除去して、ふたたびクロム・カウントを計
り、両者の差から検量線によつて求めたクロム量
である。 また、この無機酸化物皮膜層６は、鋼基質４の
上に直接形成されていてもよく、また、第２図に
示すように、鋼基質４の上に形成された金属メツ
キ層７を介して設けられていてもよい。 第２図に示されている具体例において、金属メ
ツキ層７は種々の金属であることができる。例え
ば、電解クロム酸処理の場合には、金属クロム層
７の上に、クロム水和酸化物層６が形成されるこ
とになる。また、金属メツキ層７は、被覆鋼板１
の罐外面となるべき面に設けられた展延性金属メ
ツキ層５と同種の金属から成るメツキ層であつて
よく、その上に化学処理により施された無機酸化
物層６が存在してもよい。勿論、第２図の態様に
おいて、内面側の金属メツキ層７は外面側のメツ
キ層５のみと同じであつてもよいし、外面側メツ
キ層よりも薄い厚みであることができるが、高耐
腐食性を要求される場合は有効性や経済性などを
考慮するとクロム水和酸化物層の下層に40〜700
mg／m²の金属クロムがあることが好ましく、更に
高耐食性を要求される場合は、更に金属クロム層
の下層に、すず、或いはニツケル、或いはこれら
を主体とする金属から成り、且つ以下のメツキ量
を有する層があることが好ましい。 (1) すず：0.15〜0.6ｇ／m² (2) ニツケル：0.3〜1.5ｇ／m² なお、ここで言うメツキ量はいずれも常法によ
り得た値であるが、金属クロム量に関しては、先
に示した方法によりクロム水和酸化物を除去して
から、螢光Ｘ線法によつてクロム・カウントを計
り、次に20％の熱硫酸溶液に浸漬して金属クロム
層を除去してから鋼基質のクロム・カウントを計
り、金属クロム除去前とのクロム・カウント差よ
り、検量線によつて金属クロム量を求めたもので
ある。 次に、配向性の熱可塑性ポリエステル樹脂層３
は、第１図に示す通り、直接表面処理鋼板２に対
して熱接着されていることができる。また、第３
図に示すように、配向性ポリエステル樹脂層３
は、接着剤層８を介して表面処理鋼板２に接着さ
れていてもよい。 配向性熱可塑性ポリエステル樹脂層３として
は、 一般式 或いは 式中R₁は炭素数２乃至６のアルキレン基、R₂
は炭素数２乃至24のアルキレン基又はアリーレン
基である、 で表わされる反復単位から成るポリエステル。 例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリエ
チレンテレフタレート／イソフタレート、ポリテ
トラメチレンテレフタレート、ポリエチレン／テ
トラメチレンテレフタレート、ポリテトラメチレ
ンテレフタレート／イソフタレート、ポリテトラ
メチレン／エチレンテレフタレート、ポリエチレ
ン／テトラメチレンテレフタレート／イソフタレ
ート、ポリエチレン／オキシベンゾエート、或い
はこれらのブレンド物等が使用され得る。 これらの配向性熱可塑性ポリエステル樹脂は、
所謂ブレンド物の形でも使用し得るし、積層構成
でも使用し得る。 配向性樹脂層３は、最終絞りしごき罐の内面保
護層となるものであるから、一般に下記の性質を
有していることが望ましい。その一つは、この樹
脂層自体が苛酷なしごき加工を受けることから、
大きな伸びを有することが望ましい。好適な樹脂
はASTM Ｄ−882〜61Tで測定して５％以上、
特に10％以上の伸びを有することが望ましい。 第２は、金属腐食成分に対するバリヤー性であ
る。この腐食成分に対するバリヤー性を数値で直
接表示する尺度は未だないが、このバリヤー性
は、樹脂の水素結合の強さとも関連していると思
われる。本発明に用いる配向性樹脂は、一般に
9.0以上、特に9.5以上の溶解度指数（Solubility
Para−meter S_p値）を有することが望ましい。
尚、このS_pは値とは凝集エネルギー密度（cal／
c.c.）の1/2乗値として定義されるもので、水素
結合の強さと密接に関連するものである。 第３に、これも金属素材の腐食性に関連する
が、この樹脂は、ASTM Ｄ−570〜63（23℃で24
時間）で測定して、15％以下、特に10％以下の吸
水率を示すべきである。即ち、樹脂層自体が高度
に分子配向され、また金属素材に対する密着性が
強固であつても、吸水率が上記範囲よりも大きい
樹脂では、金属素材の腐食や、内容物中への金属
溶出が生じるようになる。 第４に、この樹脂は、金属素材への接着性、特
に熱接着性に関連して、カルボン酸、カルボン酸
塩、カルボン酸無水物、カルボン酸エステル、カ
ルボン酸アミド、ケトン、炭酸エステル、ユリア
等に基づくカルボニル基（

【式】）を主鎖或い は側鎖に含有することが望ましい。 第５にこの配向性熱可塑性樹脂は、成形が容易
で、しかも罐に要求される耐熱性を有するよう
に、70乃至300℃の融点乃至軟化点を有するべき
であり、またフイルムを形成するに足る分子量を
有するべきである。 これらの目的に特に望ましい配向性樹脂は、熱
可塑性ポリエステル乃至はコポリエステル、特に
エチレンテレフタレート単位を主体とするポリエ
ステル類である。 配向性樹脂層の厚みも、しごき加工の程度によ
つて相違するが、一般的に言つて、５乃至300ミ
クロン、特に10乃至120ミクロンの厚みを有する
ことが望ましい。 被覆金属素材を製造するために、鋼板２に対し
て配向性樹脂層３を接着させる。この接着は、配
向性樹脂層自体が鋼板に対して熱接着性を有して
いる場合には、その熱接着性を利用して行うこと
ができ、また、両者の間に別個の接着剤層８を介
在させて行うことができる。例えば、ポリエステ
ル類の多くは、鋼板に対して優れた接着性を示す
ので、これをそのまま鋼板に熱接着する。また、
直接の熱接着では十分な接着強度が得られない場
合には、コポリエステルやブレンド等の熱接着性
により優れた材料を接着剤として使用して熱接着
を行う。用いる接着剤は熱可塑性のものに限定さ
れず、例えばウレタン系接着剤、エポキシ系接着
剤等の熱硬化タイプのものも使用できる。 この絞りしごき罐に用いる被覆鋼板において
は、配向性樹脂層が鋼板に強固に接着されている
ことが必要であり、一般的に言つて、その接着強
度は0.5Kg／cm以上、特に１Kg／cm以上であるこ
とが、高度のしごき加工を行う上で必要である。 該絞りしごき罐に用いる被覆鋼板を製造する上
で、特に注意しなければならない点は、配向性樹
脂層の延伸による分子配向を可能にするために、
この製造工程における配向性樹脂の球晶の生成を
可及的に抑制することである。即ち、この工程で
配向制樹脂の球晶が過度に生じている場合には、
しごき工程での樹脂層の延伸が困難になり、破
断、剥離、クラツク発生等のトラブルを生じるよ
うになる。このために、例えば熱接着後の被覆素
材は、急冷して、樹脂層が過冷却状態にあるよう
にするのがよい。また、樹脂層が結晶化温度を溶
融−固化の段階で急速に通過するようにする。 本発明において、配向性樹脂層としてＴ−ダイ
法で製造された、結晶化度が低く、未配向のフイ
ルムを用いることができる。また、この配向性樹
脂としては、配向による微結晶を有するもの、例
えば、既に一軸延伸或いは二軸延伸で配向された
フイルムを用いることもできる。例えば、二軸延
伸により配向されたポリエチレンテレフタレート
フイルムを、この樹脂層として用いると、面内配
向度が低下し、しごき方向への一軸配向がより大
きく生じるようになる。 また、本発明においては、バリヤー性能の観点
から被覆材は樹脂のガラス転移温度が常温（35
℃）以上のものが好ましく、さらには、バリヤー
性能、フレーバー、経済性などの観点からポリエ
チレンテレフタレート樹脂が好ましい。さらに該
ポリエチレンテレフタレート樹脂フイルムと鋼板
とからなる積層体は、経済性及び接着性などの観
点から該ポリエチレンテレフチレート樹脂フイル
ムを該樹脂の一部あるいは全部を熱溶融して鋼板
に被覆したものが好ましい。更に、経済性を特に
要求される場合は、熱可塑性樹脂がポリエチレン
テレフタレートのみからなり、且つ接着剤を用い
ず該樹脂の一部あるいは全部を熱溶融して鋼板に
被覆したものが好ましい。 本発明によれば、このようにして製造された成
形用の被覆鋼板１を、配向性樹脂層３の適性延伸
温度において、ポンチとダイスとの間で絞りしご
き加工に付する。この絞りしごき加工で、被覆鋼
板はカツプ状の無継目筒体の形に絞り成形される
と共に、側壁部が薄肉化されることによつてしご
き加工が行われる。本発明においては、この際樹
脂層が適性延伸温度に保持されることにより、樹
脂層に顕著な分子配向が与えられ、この分子配向
により樹脂層の諸物性が顕著に向上すると共に、
樹脂層の鋼板に対する密着性乃至接着性が顕著に
向上し、更に罐としての耐腐食性も顕著に向上す
る。この密着性及び耐腐食性の向上は、顕著であ
り、例えばポリエチレンテレフタレートフイルム
の場合、常温でのしごき成形では、１分程度の放
置で、フイルムの剥離が既に発生するのに対し
て、本発明による成形では、内容物充填、長期の
保存後にも、このような剥離は殆んど認められな
い。また耐食性に関しては特にフランジ巻締部な
どの加工耐食性に効果を発揮する。例えば、本発
明において期待出来る被覆鋼板としてポリエチレ
ンテレフタレート樹脂フイルムを接着剤を用いな
いで該樹脂の一部あるいは全部を熱溶融して鋼板
に被覆した被覆鋼板が挙げられるが、該被覆鋼板
はＸ線回折や密度、あるいは染色後の樹脂層の断
面観察等により、例えば第４−ＡあるいはA′図
の構成を有していると考えられる。特に第４−Ａ
図に示すものは、経済性、バリヤー性の観点から
も罐用素材として相当有望であるが、該被覆鋼板
により３ピース罐を作ることを考えた場合、印刷
工程を考慮すると、例えば180℃の雰囲気中に数
分間置かれることになる。その結果、無配向層９
は配向してないがゆえに大きな球晶を生じるよう
になる。従つてフランジー巻締部のような厳しい
加工を受ける部分は、球晶のある部分にクラツク
を生じ、結果として、その部分に腐食が集中する
と言う欠点も有している。従つて無配向層９が厳
しい加工を受ける部分にあることは、あまり好ま
しくない。この無配向層９をなくすためには、第
４−Ｂ或いはB′図に示したように被覆鋼板１を
圧延して無配向層９を一軸あるいは一軸一面配向
層９′に変化させることも考えられるが、工程が
複雑になるなどの問題を有している。本発明のよ
うに、該被覆鋼板を用いて適性延伸温度で絞りし
ごき加工を行うと第４−Ｃ図に示したように側壁
部においては二軸配向層１０の場合では面内配向
度は低下するが、依然二軸配向構造を維持してお
り、無配向層９は一軸あるいは一軸一面配向層
９′に、また第４−C′図に示したように無配向層
９は、同様に一軸あるいは一軸一面配向層に変化
しており、目的とする絞りしごき罐が得られる。
また、無配向層９の下層に、さらに有機樹脂層が
存在しても、同様の効果がある。 絞りしごき罐、即ち側面無継目金属罐の加工の
順序を説明するための添付図面第５−Ａ図におい
て、先ず、被覆鋼板１を、円板の形状に打抜く
（第１工程−剪断）。この被覆鋼板１の大きさは、
後述する絞り比やしごき率を考慮して、最終容器
に必要な金属素材が確保されるように決定する。 次いで、第５−Ｂ図に示す絞り工程で、剪断さ
れた素材を絞りダイス１１とポンチ１２との間で
絞り加工し、浅絞りされたカツプ状成形物１３に
成形する。絞りダイス１１とポンチ１２とのクリ
アランスは、前述した被覆鋼板１の肉厚にほぼ等
しいか、或いはこれより若干大きい。本発明の被
覆鋼板を用いる場合、下記式 R_D＝Ｄ／ｄ 式中Ｄは剪断した被覆鋼板の最小径であり、ｄ
はポンチ最小径である、 で定義される絞り比R_Dは、金属素材の種類によ
つてもかなり相違するが、実用的には一段では
1.1乃至3.0、好適には1.2乃至2.8の範囲にあるの
がよい。 次いで、第１段の絞り工程で得られたカツプ状
成形物１３を、第５−Ｃ図に示す再絞り工程にお
いて、より小径の再絞りダイス１４と再絞りポン
チ１５との間で再絞り加工し、深絞りされたカツ
プ状成形物１６に成形する。勿論、この再絞り工
程における絞り比、即ちカツプ状成形物１３の径
と再絞りポンチ１５の径との比も、絞り工程にお
いて前述した値の範囲内にあることが多くの場合
必要である。再絞りポンチ１５と再絞りダイス１
４との間のクリアランスは、被覆鋼板１の厚さと
実質的に等しくして素材にしごきが加わらないよ
うにすることができ、或いは前記クリアランスを
被覆鋼板１の厚さよりも小さくして素材に若干の
しごきが加わるようにすることもできる。この絞
り加工或いは再絞り加工には、通常使用されてい
る潤滑剤を用いることもできる。また再絞り加工
で形成された絞り成形物を、３段目の絞り加工に
賦してより深絞りされた成形物とすることもでき
る。 第５−Ｂ図の絞り工程で得られたカツプ状成形
物１３及び第５−Ｃ図で得られたカツプ状成形物
１６をしごき加工に賦する。即ち、第５−Ｄ図に
おいて、しごきポンチ１７の移動路に沿つて、複
数個のしごきダイス１８（図面では１個のみが示
されている）が配置され、カツプ状成形物１３或
いは１６の側壁１９がしごきポンチ１７としごき
ダイス１８との間でしごき加工される。しごきダ
イス１８としごきポンチ１７とのクリアランス
は、被覆鋼板の肉厚よりも小であり、従つてカツ
プ状成形物の側壁１９はしごきダイス１８との噛
み合いにより延伸され薄肉化される。 この場合、下記式 R_I＝t₀−t₁／t₀×100 式中、t₀は罐底部被覆鋼板の厚みであり、t₁は
側壁部被覆鋼板の厚みである、で定義される総し
ごき率（R_I）は、金属素材の種類や、配向性樹
脂被覆層の厚みによつても相違するが、一般的に
言つて一段のしごきで、10乃至50％、全体として
のしごき30乃至85％の範囲にあるのが望ましい。 本発明においては、少くともこのしごき工程、
好適には絞り工程としごき工程との全部を、配向
性樹脂フイルム層の適正延伸温度において行う。
フイルムの適正延伸温度とは、個々の樹脂フイル
ムについて固有の温度であり、一般的に言つて、
樹脂の結晶化温度よりも低く且つガラス転移温度
（Tg）±30℃以内の温度である。 この適性延伸温度は、例として、エチレンテレ
フタレート単位を主体とするポリエステルの場合
には、40乃至100℃の範囲である。 既に指摘した如く、しごき加工の温度が適性な
延伸温度よりも低い場合には、本発明の場合に比
して、フイルム層自体に有効な分子配向を与える
ことが困難であると共に、鋼板との密着性や、耐
腐食性も著しく劣るようになる。また、このしご
き加工をフイルムの適性延伸温度よりも高い温度
で行う場合にも、フイルム層自体に有効な分子配
向を与えることが困難であり、かえつて結晶化等
により加工性が低下して、破断、剥離等のトラブ
ルが生じることになる。 本発明において、フイルム層に付与される分子
配向は、しごき方向における一軸分子配向であ
り、その配向の程度は、しごき率と対応するもの
である。この分子配向の程度は、例えば、フイル
ム層がポリエチレンテレフタレートの場合は下記
式 fc＝180−Ｈ／180×100 式中、Ｈは該被膜をＸ線回折に付したときの罐
円周方向及びポリエステル被膜表面に平行にＸ線
を照射して得られる結晶面１００干渉の環上回折
強度曲線から求めた半価巾を表わす。 で定義される配向度（fc）が25％以上となるよう
なものであることが望ましい。 （発明の効果） 本発明の内面被覆絞りしごき罐は被覆の密着性
及び耐腐食性に優れ、したがつて成形中乃至は成
形後における罐の発錆が有効に防止され、更に成
形後の罐に塗膜密着性向上のための後処理をほど
こしたり、或いは個々の罐の内部にスプレー塗装
を行う煩しさが解消される等の極めて多くの利点
を有する。 実施例 １ 軟鋼板（板厚：0.32mm、テンパー：Ｔ−１）の
片面（フイルム被覆面）の上層にクロム水和酸化
物層（クロムとして28mg／m²）、下層に金属クロ
ム層（157mg／m²）のメツキ層を有し、他の面
（フイルム非被覆面）にすず層（1.5ｇ／m²）、或
いはニツケル層（4.3ｇ／m²）、或いはアルミ層
（2.5ｇ／m²）の展延性金属のメツキ層を有した三
種の鋼板を各々高周波加熱にて310℃の板温まで
加熱し、該加熱板に二軸延伸したポリエチレンテ
レフタレートフイルム（東レ(株)製、ルミラー（タ
イプＳ）、50μｍを被覆し、すぐさま水浸漬によ
り急冷することにより第６−Ａ，Ｂ，Ｃ図に示す
被覆鋼板を得た。該被覆鋼板を罐内面がフイルム
被覆面になるようにして下記の成形条件にて絞り
しごき加工を行つた。その結果、表−１に示すよ
うに、被膜密着性の良好な絞りしごき罐が得られ
た。 ＜成形条件＞ １ 延伸温度（成形直前の樹脂温度）；65℃ ２ ブランク径；125mm ３ 絞り条件；1st絞り比：1.75、2nd絞り比：
1.35 ４ しごきポンチ径；52.65mm ５ 総しごき率；68％ 実施例 ２ 被覆鋼板の片面（フイルム非被覆面）をすず層
或いはニツケル層のメツキ量を変化（すず：0.8
〜14.2ｇ／m²、ニツケル：２〜18.3ｇ／m²）させ
たものである他は実施例１と同様の被覆鋼板、成
形条件にて絞りしごき加工を行つた。その結果い
ずれも表−２に示すように、連続的に被膜密着性
の良好な絞りしごき罐が得られた。 実施例 ３ 実施例１と同じ軟鋼板の片面（フイルム被覆
面）に、最上層に各々３水準のクロム水和酸化物
層（クロムとして８、或いは30、或いは142mg／
m²）を有し、その下層に金属クロム層（150mg／
m²）、さらにその下層にすず層（0.5ｇ／m²）を有
しており、他の面（フイルム非被覆面）がすず層
（1.8ｇ／m²）を有している３種の鋼板を用いる以
外は、実施例１と同様の被覆鋼板、成形条件にて
絞りしごき加工を行い絞りしごき罐を得た。該絞
りしごき罐を下記の条件にて保存試験を行つた。
その結果、表−３に示すように良好な結果が得ら
れた。 ＜保存試験条件＞ 絞りしごき罐を説明・洗滌後180℃で５分間乾
燥し、フランジ加工後、合成炭酸飲料（登録商
標；スプライト）を罐高の９割の高さまで充填
し、エポキシフエノール系塗料を乾燥厚みで10μ
ｍ塗装焼付したアルミ蓋を巻締め、蓋面を下にし
て50℃の雰囲気中に２ケ月放置する。 比較例 １ 実施例１と同じ軟鋼板を用い、片面（フイルム
被覆面）が実施例１と同様のメツキ層を有し、他
の面（フイルム非被覆面）が、上層にクロム水和
酸化物層（クロムとして28mg／m²）、下層に金属
クロム層（157mg／m²）のメツキ層、或いは単一
金属クロム層（157mg／m²）を有した２種の鋼板
及び同じく実施例１と同じ軟鋼板を用い、両面に
すず層（1.5ｇ／m²）、或いはニツケル層（4.3
ｇ／m²）、或いはアルミ層（2.5ｇ／m²）を有した
３種の鋼板、合計５種類の鋼板を用いて、各々実
施例１と同様にして第６−Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇ，Ｈに
示す被覆鋼板を得た。該被覆鋼板を実施例１と同
様にして絞りしごき加工を行つた。その結果、表
−１の比較１〜５に示すようにいずれも罐の成形
が不可能であつたり、被膜密着性が劣つた。 比較例 ２ 被覆鋼板の片面（フイルム非被覆面）がすず層
（0.57ｇ／m²、或いは16.3ｇ／m²）、或いはニツケ
ル層（1.6ｇ／m²、或いは21.6ｇ／m²）である他
は実施例２と同様の被覆鋼板、成形条件にて絞り
しごき加工を行つた。その結果、表−２に示すよ
うに、いずれも罐の成形が不可能であつたり、連
続生産性が著しく劣つていた。 比較例 ３ クロム水和酸化物層がクロムとして５mg／m²或
いは162mg／m²である他は実施例３と同様の被覆
鋼板、成形条件にて絞りしごき罐を得た。該絞り
しごき罐を実施例３と同様にして保存試験を行つ
た結果、いずれも満足すべき結果は得られなかつ
た。

【表】

【表】

【表】 (注) クラツク発生はフランジ部の状態を肉眼観
察により評価した。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の絞りしごき罐用被覆鋼板の一
例の構成断面図、第２図及び第３図は、本発明の
該被覆鋼板の他の二例を示す構成断面図、第４−
Ａ図及び第４−ａ図は加工前のポリエチレンテレ
フタレート被覆鋼板の断面図、第４−Ｂ図及び第
４−ｂ図は夫々第４−Ａ図及び第４−ａ図の被覆
鋼板を圧延処理したものの断面図、第４−Ｃ図及
び第４−ｃ図は夫々第４−Ａ図及び第４−ａ図の
被覆鋼板を罐胴に絞りしごき加工したものの断面
図、第５−Ａ図は剪断工程の説明図、第５−Ｂ図
は絞り工程の説明図、第５−Ｃ図は再絞り工程の
説明図、第５−Ｄ図はしごき工程の説明図、第６
−Ａ図、第６−Ｂ及び第６−Ｃ図は夫々実施例１
における本発明１、本発明２及び本発明３の絞り
しごき罐用被覆鋼板の構成断面図、第６−Ｄ図、
第６−Ｅ図、第６−Ｆ図、第６−Ｇ図及び第６−
Ｈ図は、比較例１における比較１、比較２、比較
３、比較４及び比較５の被覆鋼板の構成断面図で
ある。 引照数字はそれぞれ、１は絞りしごき罐用被覆
鋼板、２は鋼板、３は熱可塑性樹脂層、４は鋼基
質、５は展延性金属のメツキ層、６は無機酸化物
皮膜層、７は金属メツキ層、８は接着剤層、９は
無配向層、９ａは一軸或いは一軸一面配向層、１
０は二軸配向層、１１は絞りダイス、１２はポン
チ、１３はカツプ状成形物、１４は再絞りダイ
ス、１５は再絞りポンチ、１６はカツプ状成形
物、１７はしごきポンチ、１８はしごきダイス、
１９は側壁部、２０はポリエチレンテレフタレー
ト樹脂層、２１はクロム水和酸化物層、２２は金
属クロム層、２３は軟鋼板、２４はすず層、２５
はニツケル層、２６はアルミ層を示す。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 被覆鋼板から成る絞りしごき罐において、内
   側最表面に配向された熱可塑性ポリエステル樹脂
   の被覆層と、該被覆層の下に密着下地としてクロ
   ム酸処理、リン酸処理、クロム酸／リン酸処理或
   いは電解クロム酸処理で形成された無機酸化物層
   と、外側表面に展延性金属のメツキ層とを備え、
   該メツキ層は絞りしごき前の状態で0.7〜15ｇ／
   m²のすず層或いは1.8〜20ｇ／m²のニツケルまた
   はアルミニウム層のいずれか一種または二種以上
   から成り、且つ下記式 R_I＝t₀−t₁／t₀×100 式中、t₀は罐底部被覆鋼板の厚みを表わし、 t₁は罐側壁部被覆鋼板の厚みを表わす、 で定義される総しごき率（R_I）が30〜85％とな
   るように薄肉化してなることを特徴とする絞りし
   ごき罐。 ２ ポリエステル樹脂の一部を熱溶融して鋼板に
   被覆してなる被覆鋼板を用いてなる特許請求の範
   囲第１項記載の絞りしごき罐。 ３ 無機酸化物の下層にすず層、ニツケル層のい
   ずれか一種あるいは二種のメツキ層を有する被覆
   鋼板を用いてなる特許請求の範囲第１項〜第２項
   のいずれか記載の絞りしごき罐。 ４ ポリエステル樹脂がエチレンテレフタレート
   単位が主体である被覆鋼板を用いて、40℃〜100
   ℃の適性延伸温度で絞りしごき加工を行つて得た
   特許請求の範囲第１項〜第３項のいずれか記載の
   絞りしごき罐。