JPH0331469A - 被覆工具鋼とその製造方法 - Google Patents
被覆工具鋼とその製造方法Info
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- JPH0331469A JPH0331469A JP16275089A JP16275089A JPH0331469A JP H0331469 A JPH0331469 A JP H0331469A JP 16275089 A JP16275089 A JP 16275089A JP 16275089 A JP16275089 A JP 16275089A JP H0331469 A JPH0331469 A JP H0331469A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、母材の表面に窒化チタン膜を形成した被覆
工具鋼に関する。
工具鋼に関する。
工具鋼の表面を窒化チタン膜で被覆すると、それによっ
て得られる被覆材料の耐磨耗性、切削性等の特性が向上
し、工具寿命を延長させることが知られている0例えば
、(1)「金属表面技術」(1985)、第36巻第8
号、第330−334頁には、RFイオンブレーティン
グによるステンレス板上への窒化チタン族の形成が、(
2) ’ Materials 5cienceand
Technology J (1986)、 Jan
、 Vol、2.p、59−68には、化学蒸着法(C
VD法)による0、08%C工具鋼へのTiN1lの形
成が、(3)[真空J (1986)、第29巻第3号
、第152−159頁には、マグネトロンスパッタ法に
よる各種基板上への窒化チタン族の作製が、それぞれ報
告されている。
て得られる被覆材料の耐磨耗性、切削性等の特性が向上
し、工具寿命を延長させることが知られている0例えば
、(1)「金属表面技術」(1985)、第36巻第8
号、第330−334頁には、RFイオンブレーティン
グによるステンレス板上への窒化チタン族の形成が、(
2) ’ Materials 5cienceand
Technology J (1986)、 Jan
、 Vol、2.p、59−68には、化学蒸着法(C
VD法)による0、08%C工具鋼へのTiN1lの形
成が、(3)[真空J (1986)、第29巻第3号
、第152−159頁には、マグネトロンスパッタ法に
よる各種基板上への窒化チタン族の作製が、それぞれ報
告されている。
ところが、このような窒化チタン膜を形成する際、窒化
チタン膜の結晶配向性と、母材との密着性、あるいは耐
磨耗性については従来から検討されているものの、例え
ば成膜温度、イオン化方式といったような成膜条件の可
変性数、具体的にどのような結晶配向性のものが窒化チ
タン膜密着性や窒化チタン膜の機械的性質の向上にとく
に優れているか、あるいは配向性をどのように制御可能
とするかは特定されていなかった。
チタン膜の結晶配向性と、母材との密着性、あるいは耐
磨耗性については従来から検討されているものの、例え
ば成膜温度、イオン化方式といったような成膜条件の可
変性数、具体的にどのような結晶配向性のものが窒化チ
タン膜密着性や窒化チタン膜の機械的性質の向上にとく
に優れているか、あるいは配向性をどのように制御可能
とするかは特定されていなかった。
一方、被覆工具鋼の使用性能に関しては、安価で、かつ
その工具寿命延長とともに、さまざまな使用環境での適
用が望まれている。しかし、使用環境が苛酷な場合、切
削時の被切削材料との接触衝撃により被覆が剥離し、瞬
時にして被覆工具が使用不能という事態も起きている。
その工具寿命延長とともに、さまざまな使用環境での適
用が望まれている。しかし、使用環境が苛酷な場合、切
削時の被切削材料との接触衝撃により被覆が剥離し、瞬
時にして被覆工具が使用不能という事態も起きている。
このため、密着性を高めるために成膜温度を高めると、
炭素工具鋼の被覆の場合には、母材の焼き戻し温度を越
え軟化するため、再び焼き入れ、焼き戻しが必要となり
、処理コストが上がるという問題があった。
炭素工具鋼の被覆の場合には、母材の焼き戻し温度を越
え軟化するため、再び焼き入れ、焼き戻しが必要となり
、処理コストが上がるという問題があった。
この発明は、焼き戻し温度が600℃以下の安価な炭素
工具鋼または炭素合金工具鋼上に焼き戻し温度以下で窒
化チタン膜を形成し、さらにこの窒化チタン膜の好まし
い結晶配向性等を特定することによって、密着性、耐磨
耗性を向上させた窒化チタン膜を被覆した工具鋼を提供
するものである。
工具鋼または炭素合金工具鋼上に焼き戻し温度以下で窒
化チタン膜を形成し、さらにこの窒化チタン膜の好まし
い結晶配向性等を特定することによって、密着性、耐磨
耗性を向上させた窒化チタン膜を被覆した工具鋼を提供
するものである。
炭素を重量%で、0.4%以上、2.0%以下含む炭素
工具鋼あるいはそれに加えて15%以下のCr。
工具鋼あるいはそれに加えて15%以下のCr。
Mo、V、Nb、W、Coの一種以上を含む合金屑表面
に、窒化チタン膜であって、結晶配向性が(111)面
に配向しているか、またはCu−にα線を用いたX線回
折における当該膜の(111)面、(220)面、(2
00)面の回折ピーク強度比において、(111)面か
らの回折ピーク強度比が0.9以上であるものを形成し
て成ることを特徴とする。
に、窒化チタン膜であって、結晶配向性が(111)面
に配向しているか、またはCu−にα線を用いたX線回
折における当該膜の(111)面、(220)面、(2
00)面の回折ピーク強度比において、(111)面か
らの回折ピーク強度比が0.9以上であるものを形成し
て成ることを特徴とする。
安価で高性能な工具を提供するためには、母材に超硬合
金を使用せず、炭素工具鋼あるいは炭素合金鋼を使用す
る必要がある。上記組成は、このような炭素工具鋼、炭
素合金鋼の組成範囲である。
金を使用せず、炭素工具鋼あるいは炭素合金鋼を使用す
る必要がある。上記組成は、このような炭素工具鋼、炭
素合金鋼の組成範囲である。
本発明は、これらの母材に被覆した窒化チタンが、(1
11)面に配向していることに特徴がある。従来、炭素
工具鋼母材に形成されていた窒化チタンは、配向性がな
かった。
11)面に配向していることに特徴がある。従来、炭素
工具鋼母材に形成されていた窒化チタンは、配向性がな
かった。
イオンブレーティング法により生成した窒化チタン膜の
結晶配向性と、基板への密着性、膜の耐磨耗性には一定
の関係があることを見いだした。
結晶配向性と、基板への密着性、膜の耐磨耗性には一定
の関係があることを見いだした。
(110)面に配向した膜は、密着性が低く、(111
)面に配向した膜は密着性に優れ、耐磨耗性にも優れて
いる。 (111,)面のX線回折強度比が、0.9
を越えると密着性が著しく向上する。第1表に実験結果
の一例を示すが、通常被覆工具に使われている被膜の剥
離荷重は、この試験では2ON程度であるので、この1
.5倍以上の密着性が得られたことになる。
)面に配向した膜は密着性に優れ、耐磨耗性にも優れて
いる。 (111,)面のX線回折強度比が、0.9
を越えると密着性が著しく向上する。第1表に実験結果
の一例を示すが、通常被覆工具に使われている被膜の剥
離荷重は、この試験では2ON程度であるので、この1
.5倍以上の密着性が得られたことになる。
上記窒化チタン膜は、例えばアーク放電型高真空イオン
ブレーティング装置によって成膜することができる。こ
の際、基板表面温度が450℃以上600℃以下とする
ことが重要である。基板表面温度が450℃以下では(
111)面に配向せず、母材との密着性のある窒化チタ
ンは成膜しない、また、基板表面温度が600℃を越え
ると、母材の焼き戻し温度を越え、母材自身が軟化して
しまう。
ブレーティング装置によって成膜することができる。こ
の際、基板表面温度が450℃以上600℃以下とする
ことが重要である。基板表面温度が450℃以下では(
111)面に配向せず、母材との密着性のある窒化チタ
ンは成膜しない、また、基板表面温度が600℃を越え
ると、母材の焼き戻し温度を越え、母材自身が軟化して
しまう。
イオン化電圧はチタンをイオン化させるのに最低6V必
要である。また、高真空下でアーク放電を安定させるな
めに80■を越えないことが重要である。このイオン化
電圧によって、チタン蒸気がイオン化または励起される
が、その際、イオン化を適正にするためイオン化電極に
流れる電流制御も重要である。イオン化電流が10A以
上であれば、チタン蒸気の一部はイオン化している。し
かし、100A以上では電子銃蒸発源から大量のチタン
蒸発が必要となり、また放電も安定しないので、100
A以下とする必要がある。これらの条件で真空放電状態
を得れば、イオン化率の高い状態でイオンブレーティン
グができ、このため、母材表面での反応やイオンや粒子
の移動が促進され、より密な充填状態つまり(jll)
面に配向するものと思われる。
要である。また、高真空下でアーク放電を安定させるな
めに80■を越えないことが重要である。このイオン化
電圧によって、チタン蒸気がイオン化または励起される
が、その際、イオン化を適正にするためイオン化電極に
流れる電流制御も重要である。イオン化電流が10A以
上であれば、チタン蒸気の一部はイオン化している。し
かし、100A以上では電子銃蒸発源から大量のチタン
蒸発が必要となり、また放電も安定しないので、100
A以下とする必要がある。これらの条件で真空放電状態
を得れば、イオン化率の高い状態でイオンブレーティン
グができ、このため、母材表面での反応やイオンや粒子
の移動が促進され、より密な充填状態つまり(jll)
面に配向するものと思われる。
バイアス電圧は一100■でイオンブレーティングの効
果がでるが、−1300V以下では、イオンの基板への
衝突が激しくなり、基板温度が急激に上昇したり、スパ
ッタリングが起こり、配向性をもつ緻密膜が成膜しにく
くなるので、バイアス電圧は−1500V以上−too
v以下とする。
果がでるが、−1300V以下では、イオンの基板への
衝突が激しくなり、基板温度が急激に上昇したり、スパ
ッタリングが起こり、配向性をもつ緻密膜が成膜しにく
くなるので、バイアス電圧は−1500V以上−too
v以下とする。
まず、装置の構成を第1図に示す、冷間合型用鋼組成C
;1.5wt%、Cr ; 12.0wt%、Mo;0
.90− wt%、V ; 0.30wL%(JIS、
5KDll相当材)を基板7にして、これを鏡面研磨
したのち、アセトン中で超音波洗浄して供試した。前処
理として0.05Torrのアルゴン雰囲気中で200
WのRFボンバードを行なった。
;1.5wt%、Cr ; 12.0wt%、Mo;0
.90− wt%、V ; 0.30wL%(JIS、
5KDll相当材)を基板7にして、これを鏡面研磨
したのち、アセトン中で超音波洗浄して供試した。前処
理として0.05Torrのアルゴン雰囲気中で200
WのRFボンバードを行なった。
その後、蒸発金属をチタンとしたハースを使用し、基板
7と蒸発源5の間の距離を55cmとし、電子銃出力を
10にV 300m^、反応ガス供給口6からの窒素
ガス圧力を4 X 10−’Torr、イオン化電極3
におけるイオン化電圧を40V、イオン化電流を7OA
としてイオン化した。バイアス電圧は一5oovとし、
基板温度を500℃に保持した。この条件で、イオンブ
レーティングを40分間行なった。
7と蒸発源5の間の距離を55cmとし、電子銃出力を
10にV 300m^、反応ガス供給口6からの窒素
ガス圧力を4 X 10−’Torr、イオン化電極3
におけるイオン化電圧を40V、イオン化電流を7OA
としてイオン化した。バイアス電圧は一5oovとし、
基板温度を500℃に保持した。この条件で、イオンブ
レーティングを40分間行なった。
生成した窒化チタンは、Cu−Ka線を用いたX線回折
における当該膜の(111)面、(220)面、(20
0)面の回折ピーク強度比において、(111)面から
の回折ピーク強度が0.93であった。被膜8は4.1
1μ鋤の窒化チタンから形成され、表面のビッカース硬
度1(v(50gr)は2178.0.2snrのダイ
ヤモンドコーンによるスクラッチ剥離荷重は52Nの高
密着性膜を得た。
における当該膜の(111)面、(220)面、(20
0)面の回折ピーク強度比において、(111)面から
の回折ピーク強度が0.93であった。被膜8は4.1
1μ鋤の窒化チタンから形成され、表面のビッカース硬
度1(v(50gr)は2178.0.2snrのダイ
ヤモンドコーンによるスクラッチ剥離荷重は52Nの高
密着性膜を得た。
上記のような方法によって得た窒化チタン膜8のX線回
折による結晶配向性の結果、西原式磨耗試験結果および
0.2鋤餉rのダイヤモンドコーンによるスクラッチ剥
離荷重値の結果等を第1表に示す。
折による結晶配向性の結果、西原式磨耗試験結果および
0.2鋤餉rのダイヤモンドコーンによるスクラッチ剥
離荷重値の結果等を第1表に示す。
磨耗量比はSにDllに対する被覆材料の磨耗量比を示
す。
す。
この発明によれば、切削中に剥離しに<<、耐磨耗性の
ある窒化チタン膜を表面に形成した被覆工具鋼の製造が
可能である。
ある窒化チタン膜を表面に形成した被覆工具鋼の製造が
可能である。
第1図はアーク放電型高真空イオンブレーティング装置
の原理図である。 1・・・ヒーター、 2・・・基板保持具、3・・
・イオン化電極、 4・・・熱電子放射電極、5・・・
EB蒸発源、 6・・・反応ガス供給口、7・・・基
板、 8・・・被膜。
の原理図である。 1・・・ヒーター、 2・・・基板保持具、3・・
・イオン化電極、 4・・・熱電子放射電極、5・・・
EB蒸発源、 6・・・反応ガス供給口、7・・・基
板、 8・・・被膜。
Claims (3)
- 1.炭素を重量%で、0.4%以上、2.0%以下含む
炭素工具鋼あるいはそれに加えて15%以下のCr,M
o,V,Nb,W,Coの一種以上を含む合金鋼表面に
、主たる結晶配向性が(111)面である窒化チタン膜
を形成して成ることを特徴とする被覆工具鋼。 - 2.被覆窒化チタン膜が、Cu−Kα線を用いたX線回
折における当該膜の(111)面、(220)面、(2
00)面の回折ピーク強度比において、前記(111)
面からの回折ピーク強度比が0.9以上である請求項1
記載の被覆工具鋼。 - 3.イオンプレーティング装置によって、炭素工具鋼あ
るいは合金鋼表面に窒化チタン被膜層を生成させる方法
において、前記装置の基板表面温度を450℃以上60
0℃以下、イオン化電圧を6V以上80V以下、イオン
化電流を10A以上100A以下、バイアス電圧を−1
500V以上−100V以下とすることを特徴とする被
覆工具鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16275089A JPH0331469A (ja) | 1989-06-27 | 1989-06-27 | 被覆工具鋼とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16275089A JPH0331469A (ja) | 1989-06-27 | 1989-06-27 | 被覆工具鋼とその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0331469A true JPH0331469A (ja) | 1991-02-12 |
Family
ID=15760548
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP16275089A Pending JPH0331469A (ja) | 1989-06-27 | 1989-06-27 | 被覆工具鋼とその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0331469A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06248425A (ja) * | 1992-12-28 | 1994-09-06 | Riken Corp | ピストンリング |
JP2009255282A (ja) * | 2008-03-28 | 2009-11-05 | Mitsubishi Materials Corp | 表面被覆立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 |
JP2009299142A (ja) * | 2008-06-13 | 2009-12-24 | Ntn Corp | 耐摩耗性TiN膜およびその形成体 |
JP2013029190A (ja) * | 2011-06-24 | 2013-02-07 | Riken Corp | ピストンリング |
JP2013029191A (ja) * | 2011-06-24 | 2013-02-07 | Riken Corp | ピストンリング |
-
1989
- 1989-06-27 JP JP16275089A patent/JPH0331469A/ja active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06248425A (ja) * | 1992-12-28 | 1994-09-06 | Riken Corp | ピストンリング |
JP2009255282A (ja) * | 2008-03-28 | 2009-11-05 | Mitsubishi Materials Corp | 表面被覆立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 |
JP2009299142A (ja) * | 2008-06-13 | 2009-12-24 | Ntn Corp | 耐摩耗性TiN膜およびその形成体 |
JP2013029190A (ja) * | 2011-06-24 | 2013-02-07 | Riken Corp | ピストンリング |
JP2013029191A (ja) * | 2011-06-24 | 2013-02-07 | Riken Corp | ピストンリング |
US9347559B2 (en) * | 2011-06-24 | 2016-05-24 | Kabushiki Kaisha Riken | Piston ring |
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