JPH04103754A - セラミック被覆材料とその製造方法 - Google Patents
セラミック被覆材料とその製造方法Info
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- JPH04103754A JPH04103754A JP21901690A JP21901690A JPH04103754A JP H04103754 A JPH04103754 A JP H04103754A JP 21901690 A JP21901690 A JP 21901690A JP 21901690 A JP21901690 A JP 21901690A JP H04103754 A JPH04103754 A JP H04103754A
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Landscapes
- Physical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
この発明は、母材の表面に炭窒化チタン膜を形成したセ
ラミック被覆材料とその製造方法に関する。
ラミック被覆材料とその製造方法に関する。
[従来の技術]
工具鋼の表面を窒化チタン膜で被覆すると、それによっ
て得られる被覆材料の耐摩耗性、切削性等の特性が向上
し、工具寿命を延長させることが知られている。例えば
、(1)〈金属表面技術(1985)〉第36巻第8号
、第330−334頁には、RFイオンブレーティング
によるステンレス板上への窒化チタン膜の形成が、(2
) (Materials 5cience and
Technology(1986)) 、 Jan、
Vol、2. p、59−68には、化学蒸着法(CV
D法)によるo、oa96c工具鋼へのTiN膜の形成
が、(3)<真空(1986) )第29巻第3号、第
152i59頁には、マグネトロンスパッタ法による各
種基板上への窒化チタン膜の作製が、それぞれ報告さね
ている。
て得られる被覆材料の耐摩耗性、切削性等の特性が向上
し、工具寿命を延長させることが知られている。例えば
、(1)〈金属表面技術(1985)〉第36巻第8号
、第330−334頁には、RFイオンブレーティング
によるステンレス板上への窒化チタン膜の形成が、(2
) (Materials 5cience and
Technology(1986)) 、 Jan、
Vol、2. p、59−68には、化学蒸着法(CV
D法)によるo、oa96c工具鋼へのTiN膜の形成
が、(3)<真空(1986) )第29巻第3号、第
152i59頁には、マグネトロンスパッタ法による各
種基板上への窒化チタン膜の作製が、それぞれ報告さね
ている。
ところが、このような窒化膜を形成する際、膜の組成と
結晶配向性、結晶配向性と母材との密着性あるいは耐摩
耗性との関係、配向性の制御法については従来から検討
されているものの、例えば成膜温度、イオン化方式とい
ったような成膜条件の可変性故、特定されていなかった
。
結晶配向性、結晶配向性と母材との密着性あるいは耐摩
耗性との関係、配向性の制御法については従来から検討
されているものの、例えば成膜温度、イオン化方式とい
ったような成膜条件の可変性故、特定されていなかった
。
一方、セラミック被覆材料を耐摩耗部材に使用するとき
、安価で、かつその工具寿命延長とともに、さまざまな
使用環境での適用が望まれている。最近では使用環境が
苛酷化し、切削時の温度上昇によりセラミック被覆が酸
化し使用不能という事態も起きている。このため、40
0℃程度の中湿度でも酸化せず高硬度を維持する被膜が
求められていた。
、安価で、かつその工具寿命延長とともに、さまざまな
使用環境での適用が望まれている。最近では使用環境が
苛酷化し、切削時の温度上昇によりセラミック被覆が酸
化し使用不能という事態も起きている。このため、40
0℃程度の中湿度でも酸化せず高硬度を維持する被膜が
求められていた。
[発明か解決しようとする課題]
この発明は、イオンブレーティング法によって炭窒化チ
タン膜を形成し、さらにこの膜の好ましい組成と結晶配
向性を特定することによって、耐摩耗性と耐酸化性を向
上させたセラミック被覆材料とその最適な製造方法を提
供するものである。
タン膜を形成し、さらにこの膜の好ましい組成と結晶配
向性を特定することによって、耐摩耗性と耐酸化性を向
上させたセラミック被覆材料とその最適な製造方法を提
供するものである。
[課題を解決するための手段]
本発明に係るセラミック被覆材料は、炭素工具鋼、ステ
ンレス鋼や超硬合金等の母材表面に、炭素の含有量が7
重量%以上18重量%未満の炭窒化チタン膜てあって、
当該膜の主たる結晶配向性が(]11)面であるもの、
またはCu−にα線を用いたX線回折における当該膜の
(Ill)面、(220)面、(200)面の回折ピー
ク強度比において、(Ill)面からの回折ピーク強度
が0.9以上であるものを形成して成ることを特徴とす
る。
ンレス鋼や超硬合金等の母材表面に、炭素の含有量が7
重量%以上18重量%未満の炭窒化チタン膜てあって、
当該膜の主たる結晶配向性が(]11)面であるもの、
またはCu−にα線を用いたX線回折における当該膜の
(Ill)面、(220)面、(200)面の回折ピー
ク強度比において、(Ill)面からの回折ピーク強度
が0.9以上であるものを形成して成ることを特徴とす
る。
イオンブレーティング法により生成した炭窒化チタン膜
の炭素含有量が7重量%未満であると、膜内部残留応力
が著しく高くなる。膜内部残留応力が高いと膜の剥離や
酸化等の反応促進の原因になる。一方、炭窒化チタン膜
の炭素含有量か18重量%以上ては、酸化しやすくなる
ことを見いたした。炭素含有量が18重量%以上の炭窒
化チタン膜を400℃で大気中に放置すると、1時間で
表面が変色し硬度が低下する。ウィッカース硬度荷重5
0gで4000以上のものが、 3000以下に低下す
る。さらに500 t: 1時間大気中焼成では150
0に低下する。炭窒化チタン膜の炭素の含有量が7重量
%以上18重量%未満であれば、残留応力が低く、中温
度域(400℃〜500℃)でも耐酸化性があり硬度低
下が少ない。
の炭素含有量が7重量%未満であると、膜内部残留応力
が著しく高くなる。膜内部残留応力が高いと膜の剥離や
酸化等の反応促進の原因になる。一方、炭窒化チタン膜
の炭素含有量か18重量%以上ては、酸化しやすくなる
ことを見いたした。炭素含有量が18重量%以上の炭窒
化チタン膜を400℃で大気中に放置すると、1時間で
表面が変色し硬度が低下する。ウィッカース硬度荷重5
0gで4000以上のものが、 3000以下に低下す
る。さらに500 t: 1時間大気中焼成では150
0に低下する。炭窒化チタン膜の炭素の含有量が7重量
%以上18重量%未満であれば、残留応力が低く、中温
度域(400℃〜500℃)でも耐酸化性があり硬度低
下が少ない。
また、イオンブレーテング法により生成した炭窒化チタ
ン膜の結晶配向性と膜の耐摩耗性には一定の関係がある
ことを見いだした。(110)面に配向した膜は、密着
性が低く、(111)面に配向した膜は密着性に優れ、
耐摩耗性も優れている。しかも(111)面のX線回折
強度比が、0,9を越えると密着性が著しく向上する。
ン膜の結晶配向性と膜の耐摩耗性には一定の関係がある
ことを見いだした。(110)面に配向した膜は、密着
性が低く、(111)面に配向した膜は密着性に優れ、
耐摩耗性も優れている。しかも(111)面のX線回折
強度比が、0,9を越えると密着性が著しく向上する。
上記炭窒化チタンは、例えばアーク放電型高真空イオン
ブレーティンク装置によって成膜することができる。炭
窒化チタン膜の組成は蒸発源からのチタン蒸気と反応ガ
スである窒素、アセチレンの比によって制御できる。炭
窒化チタン膜中の炭素と窒素の比はガス中の両者の比と
ほぼ等しい。
ブレーティンク装置によって成膜することができる。炭
窒化チタン膜の組成は蒸発源からのチタン蒸気と反応ガ
スである窒素、アセチレンの比によって制御できる。炭
窒化チタン膜中の炭素と窒素の比はガス中の両者の比と
ほぼ等しい。
アセチレンガスの反応ガス中における分圧比を0.4以
上0.8以下とすれば、炭窒化チタン膜の炭素の重量%
を7%以上18%未満にすることがてきる。イオン化電
圧はチタンをイオン化させるのに最低6V必要である。
上0.8以下とすれば、炭窒化チタン膜の炭素の重量%
を7%以上18%未満にすることがてきる。イオン化電
圧はチタンをイオン化させるのに最低6V必要である。
また、高真空下でアーク放電を安定させるために80V
を越えないことが重要である。このイオン化電圧によっ
て、チタン蒸気がイオン化または励起されるが、その際
、イオン化を適正にするためイオン化電極に流れる電流
制御も重要である。イオン化電流が10A以上であれば
、チタン蒸気の一部はイオン化している。しかし、10
0A以上では電子銃蒸発源から大量のチタン蒸発が必要
となり、また放電も安定しないので、100 A以下と
する必要がある。これらの条件で真空放電状態を得れば
、イオン化率の高い状態でイオンブレーティングかでき
、このため、母材表面での反応やイオンや粒子の移動が
促進され、より密な充填状態つまり(111)面配向す
るものと思われる。
を越えないことが重要である。このイオン化電圧によっ
て、チタン蒸気がイオン化または励起されるが、その際
、イオン化を適正にするためイオン化電極に流れる電流
制御も重要である。イオン化電流が10A以上であれば
、チタン蒸気の一部はイオン化している。しかし、10
0A以上では電子銃蒸発源から大量のチタン蒸発が必要
となり、また放電も安定しないので、100 A以下と
する必要がある。これらの条件で真空放電状態を得れば
、イオン化率の高い状態でイオンブレーティングかでき
、このため、母材表面での反応やイオンや粒子の移動が
促進され、より密な充填状態つまり(111)面配向す
るものと思われる。
バイアス電圧は一100vでイオンブレーティングの効
果がでるか、−]500 V以下では、イオンの基板へ
の衝突が激しくなり、基板温度が急激に上昇したり、ス
パッタリンクか起こり、配向性をもつ緻密膜か成膜しに
くくなるので、バイアス電圧は+500 V以上用OO
V以下とする。
果がでるか、−]500 V以下では、イオンの基板へ
の衝突が激しくなり、基板温度が急激に上昇したり、ス
パッタリンクか起こり、配向性をもつ緻密膜か成膜しに
くくなるので、バイアス電圧は+500 V以上用OO
V以下とする。
上記炭窒化チタン膜は、緻密で(111)面に強く配向
し、このため母材との密着性に優れ、表面硬度が従来の
より非常に高い。
し、このため母材との密着性に優れ、表面硬度が従来の
より非常に高い。
[実施例]
まず、装置の構成を第1図に示す。冷間合型用鋼(JI
S、 5KDII相当材)を基板にして、これを鏡面研
磨したのち、アセトン中で超音波洗浄して供試した。前
処理として0.05Torrのアルゴン雰囲気中で20
0WのRFボンバードを行った。その後、蒸発金属をチ
タンとしたハースを使用し、基板蒸発源間距離を55c
mとし、電子銃出力10KV−300mA、アセチレン
ガス圧力2.4 x 10−’Torr、窒素ガス圧力
り、S x 10−’Torr、イオン化電圧40V、
イオン化電流70Aでイオン化した。バイアス電圧は一
500vとし、基板温度を500℃に保持した。この条
件て、.イオンプレーティングを40分間行った。
S、 5KDII相当材)を基板にして、これを鏡面研
磨したのち、アセトン中で超音波洗浄して供試した。前
処理として0.05Torrのアルゴン雰囲気中で20
0WのRFボンバードを行った。その後、蒸発金属をチ
タンとしたハースを使用し、基板蒸発源間距離を55c
mとし、電子銃出力10KV−300mA、アセチレン
ガス圧力2.4 x 10−’Torr、窒素ガス圧力
り、S x 10−’Torr、イオン化電圧40V、
イオン化電流70Aでイオン化した。バイアス電圧は一
500vとし、基板温度を500℃に保持した。この条
件て、.イオンプレーティングを40分間行った。
生成した炭窒化チタンは、Cu−にα線を用いたX線回
折における当該膜の(]11)面、(220)面、(2
00)面の回折ピーク強度比において、(Ill)面か
らの回折ピーク強度か0.93であった。被膜は4 、
] 11J[I+の炭窒化チタンから形成され、表面
のヒラカース硬度Hv (50g)は4178.0.2
mmrのタイヤモンドコーンによるスクラッチ剥離荷重
は42Nの高密着性膜を得た。
折における当該膜の(]11)面、(220)面、(2
00)面の回折ピーク強度比において、(Ill)面か
らの回折ピーク強度か0.93であった。被膜は4 、
] 11J[I+の炭窒化チタンから形成され、表面
のヒラカース硬度Hv (50g)は4178.0.2
mmrのタイヤモンドコーンによるスクラッチ剥離荷重
は42Nの高密着性膜を得た。
上記のような方法によって得た炭窒化チタン膜のX線回
折による結晶配向性の結果、西原式摩耗試験結果および
0.2mmrのタイヤモントコーンによるスクラッチ剥
離試験の結果等を第1表に示す。
折による結晶配向性の結果、西原式摩耗試験結果および
0.2mmrのタイヤモントコーンによるスクラッチ剥
離試験の結果等を第1表に示す。
摩耗量比はSMDIIに対する被覆材料の耐摩耗性を示
す。
す。
[発明の効果]
この発明によれば、使用中に剥離しにくく、耐摩耗性、
耐酸化性のある高硬度炭窒化チタン膜を表面に形成した
被覆材料の製造が可能である。
耐酸化性のある高硬度炭窒化チタン膜を表面に形成した
被覆材料の製造が可能である。
【図面の簡単な説明】
第1図はアーク放電型高真空イオンブレーティング装置
の原理図である。 1・・・ヒーター、2・・・基板保持具、3・・・イオ
ン化電極、4・−EB蒸発源、5・・・反応ガス供給口
、6・・・被膜
の原理図である。 1・・・ヒーター、2・・・基板保持具、3・・・イオ
ン化電極、4・−EB蒸発源、5・・・反応ガス供給口
、6・・・被膜
Claims (3)
- 1.炭素の含有量か7重量%以上18重量%未満の炭窒
化チタン膜であって、当該膜の主たる結晶配向性が(1
11)面であるものを形成して成ることを特徴とするセ
ラミック被覆材料。 - 2.被覆炭窒化チタン膜が、Cu−Kα線を用いたX線
回折における当該膜の(111)面、(220)面、(
200)面の回折ピーク強度比において、(111)面
からの回折ピーク強度が0.9以上であることを特徴と
する請求項1記載のセラミック被覆材料。 - 3.イオンプレーティング装置によって炭窒化チタン膜
を生成させる方法において、主たる反応ガスとして窒素
ガスとアセチレンガスを用い、アセチレンガスの反応ガ
ス中における分圧比を0.4以上0.8以下、イオン化
電圧6V以上80V以下、イオン化電流10A以上10
0A以下、バイアス電圧−1500V以上−100V以
下とすることを特徴とするセラミック被覆材料の製造方
法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21901690A JPH04103754A (ja) | 1990-08-22 | 1990-08-22 | セラミック被覆材料とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21901690A JPH04103754A (ja) | 1990-08-22 | 1990-08-22 | セラミック被覆材料とその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04103754A true JPH04103754A (ja) | 1992-04-06 |
Family
ID=16728935
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP21901690A Pending JPH04103754A (ja) | 1990-08-22 | 1990-08-22 | セラミック被覆材料とその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04103754A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008012669A (ja) * | 1993-07-21 | 2008-01-24 | Oc Oerlikon Balzers Ag | 長い有効寿命を有するコーティング工具 |
CN109834305A (zh) * | 2017-11-29 | 2019-06-04 | 株式会社泰珂洛 | 被覆切削工具 |
EP3620552A1 (en) | 2018-09-04 | 2020-03-11 | Tungaloy Corporation | Coated cutting tool |
JP2020116645A (ja) * | 2019-01-18 | 2020-08-06 | 株式会社タンガロイ | 被覆切削工具 |
JP2020131320A (ja) * | 2019-02-15 | 2020-08-31 | 株式会社タンガロイ | 被覆切削工具 |
JP2020185642A (ja) * | 2019-05-14 | 2020-11-19 | 株式会社タンガロイ | 被覆切削工具 |
-
1990
- 1990-08-22 JP JP21901690A patent/JPH04103754A/ja active Pending
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008012669A (ja) * | 1993-07-21 | 2008-01-24 | Oc Oerlikon Balzers Ag | 長い有効寿命を有するコーティング工具 |
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JP2019098430A (ja) * | 2017-11-29 | 2019-06-24 | 株式会社タンガロイ | 被覆切削工具 |
CN109834305B (zh) * | 2017-11-29 | 2020-10-20 | 株式会社泰珂洛 | 被覆切削工具 |
US10974324B2 (en) | 2017-11-29 | 2021-04-13 | Tungaloy Corporation | Coated cutting tool |
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