JPH03294537A - ゴムホース補強用コード - Google Patents
ゴムホース補強用コードInfo
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- JPH03294537A JPH03294537A JP9835190A JP9835190A JPH03294537A JP H03294537 A JPH03294537 A JP H03294537A JP 9835190 A JP9835190 A JP 9835190A JP 9835190 A JP9835190 A JP 9835190A JP H03294537 A JPH03294537 A JP H03294537A
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Landscapes
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- Multicomponent Fibers (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野コ
本発明はゴムホース補強用コートに関するものであり、
詳しくは芯成分にポリエチレン−2゜6−ナフタレート
(以下2.6−PENという)、鞘成分にポリアミドを
主成分となした芯鞘型の複合繊維からなるゴムホース補
強用コードに関するものである。
詳しくは芯成分にポリエチレン−2゜6−ナフタレート
(以下2.6−PENという)、鞘成分にポリアミドを
主成分となした芯鞘型の複合繊維からなるゴムホース補
強用コードに関するものである。
[従来の技術]
ポリエチレンテレフタレートを主たる繰返し単位とした
ポリエステル繊維からなる補強用コ−ドを補強材として
用いたホースとして、例えば特開昭62−159882
号公報に記載されている。
ポリエステル繊維からなる補強用コ−ドを補強材として
用いたホースとして、例えば特開昭62−159882
号公報に記載されている。
[発明が解決しようとする課題]
前記特開昭62−159882号公報に記載された、ポ
リエステル繊維からなるゴム補強用コードを補強材とし
て用いたゴムホースの場合、寸法安定性に優れ、一般の
送水用ホースとしては有効に用いられるものの、流体機
器の高性能化につれて、作動流体の圧力が高まるに伴い
、ポリエステル繊維の疲労及びゴムとポリエステル繊維
との剥離が生じ、ホースが比較的短期間で損傷するとい
う問題が発生し、該損傷は特にホースに圧力の大きな変
動が繰返し作用する場合に顕著に発生し、コードが強く
擦れあう結果生じることが判った。
リエステル繊維からなるゴム補強用コードを補強材とし
て用いたゴムホースの場合、寸法安定性に優れ、一般の
送水用ホースとしては有効に用いられるものの、流体機
器の高性能化につれて、作動流体の圧力が高まるに伴い
、ポリエステル繊維の疲労及びゴムとポリエステル繊維
との剥離が生じ、ホースが比較的短期間で損傷するとい
う問題が発生し、該損傷は特にホースに圧力の大きな変
動が繰返し作用する場合に顕著に発生し、コードが強く
擦れあう結果生じることが判った。
本発明の目的は、前記の従来技術における課題を解消す
るものであり、特にモジュラスが高いことにより高圧が
繰返し作用しても変形が小さく、また極めて優れた耐熱
性を有し、更にゴムとの剥離に対して耐久性を有し、耐
疲労性を有するゴムホース補強用コード、及び該ゴムホ
ース補強用コードを用いて補強されたゴムホースを提供
することにある。
るものであり、特にモジュラスが高いことにより高圧が
繰返し作用しても変形が小さく、また極めて優れた耐熱
性を有し、更にゴムとの剥離に対して耐久性を有し、耐
疲労性を有するゴムホース補強用コード、及び該ゴムホ
ース補強用コードを用いて補強されたゴムホースを提供
することにある。
[課題を解決するための手段および作用コ本発明の構成
は、 (1)ゴムホース補強用コードにおいて、該コードを形
成する繊維がエチレンナフタレン−2,6−ジカルボキ
シレートを主成分とするポリエチレン−2,6−ナフタ
レートを芯成分とし、該芯成分の周囲にポリアミドを主
成分とする鞘成分となした芯鞘型複合繊維であり、前記
ポリエチレン−2,6−ナフタレートからなる芯成分の
割合が30〜90重量%であり、前記複合繊維の強度が
7.Og/d以上、伸度が20%以下、初期引張り抵抗
度が90 g/d以上、乾熱収縮率が5%以下の複合繊
維を撚糸してなることを特徴とするゴムホース補強用コ
ード。
は、 (1)ゴムホース補強用コードにおいて、該コードを形
成する繊維がエチレンナフタレン−2,6−ジカルボキ
シレートを主成分とするポリエチレン−2,6−ナフタ
レートを芯成分とし、該芯成分の周囲にポリアミドを主
成分とする鞘成分となした芯鞘型複合繊維であり、前記
ポリエチレン−2,6−ナフタレートからなる芯成分の
割合が30〜90重量%であり、前記複合繊維の強度が
7.Og/d以上、伸度が20%以下、初期引張り抵抗
度が90 g/d以上、乾熱収縮率が5%以下の複合繊
維を撚糸してなることを特徴とするゴムホース補強用コ
ード。
(2)前記(1)において、複合繊維の芯成分を形成す
るポリエチレン−2,6−ナフタレートの極限粘度〔η
〕が0.5以上、複屈折が230X10−3〜350X
10−”密度が1.340g/cm”以上であり、鞘成
分を形成するポリアミドの硫酸相対粘度(ηr)が2.
8以上、複屈折が45×10−3以上、密度が1. 1
35 g/cm”以上であり、前記芯成分および鞘成分
ともに高配向、高結晶繊維構造を有することを特徴とす
るゴムホース補強用コード。
るポリエチレン−2,6−ナフタレートの極限粘度〔η
〕が0.5以上、複屈折が230X10−3〜350X
10−”密度が1.340g/cm”以上であり、鞘成
分を形成するポリアミドの硫酸相対粘度(ηr)が2.
8以上、複屈折が45×10−3以上、密度が1. 1
35 g/cm”以上であり、前記芯成分および鞘成分
ともに高配向、高結晶繊維構造を有することを特徴とす
るゴムホース補強用コード。
にある。
本発明に係るゴムホース補強用コードは、芯成分が2.
6−PEN、鞘成分がポリアミドからなる複合繊維であ
り、該複合繊維は従来技術では得られなかったものであ
り、ポリエステル以上のハイモジュラスとゴム中耐熱性
、耐熱接着性、及び芯鞘複合界面のポリマの剥離耐久性
を有し、これらの特性は、芯及び鞘をそれぞれ形成する
2)6−PEN及びポリアミド繊維部分の特定された複
屈折、密度の組合せからなるパラメーターによって示す
ことができる。
6−PEN、鞘成分がポリアミドからなる複合繊維であ
り、該複合繊維は従来技術では得られなかったものであ
り、ポリエステル以上のハイモジュラスとゴム中耐熱性
、耐熱接着性、及び芯鞘複合界面のポリマの剥離耐久性
を有し、これらの特性は、芯及び鞘をそれぞれ形成する
2)6−PEN及びポリアミド繊維部分の特定された複
屈折、密度の組合せからなるパラメーターによって示す
ことができる。
前記複合繊維の芯成分である2)6−PENは、極限粘
度〔η〕を0.5以上、好ましくは0.6以上とするこ
とによって、該複合繊維の強度を7.0g/d以上とし
得る。
度〔η〕を0.5以上、好ましくは0.6以上とするこ
とによって、該複合繊維の強度を7.0g/d以上とし
得る。
2.6−PEN芯成分と同様ポリアミド鞘成分ポリマも
高強度複合繊維を得るために高重合度か必要であり、硫
酸相対粘度で2.8以上、好ましくは3.0以上である
。ポリアミド鞘成分には熱酸化劣化防止剤として銅塩、
及びその他の有機、無機化合物が添加されている。特、
こ沃化鋼、酢酸銅、塩化銅、ステアリン酸銅等の銅塩を
銅として30〜500ppmと沃化カリウム、沃化ナト
リウム、臭化カリウム等のハロゲン化アルカリ金属を0
.01〜0.5重量%、及び/或は有機、無機の燐化合
物を0.01〜0.1重量%含有させることが好ましい
。
高強度複合繊維を得るために高重合度か必要であり、硫
酸相対粘度で2.8以上、好ましくは3.0以上である
。ポリアミド鞘成分には熱酸化劣化防止剤として銅塩、
及びその他の有機、無機化合物が添加されている。特、
こ沃化鋼、酢酸銅、塩化銅、ステアリン酸銅等の銅塩を
銅として30〜500ppmと沃化カリウム、沃化ナト
リウム、臭化カリウム等のハロゲン化アルカリ金属を0
.01〜0.5重量%、及び/或は有機、無機の燐化合
物を0.01〜0.1重量%含有させることが好ましい
。
前記複合繊維の2.6−PEN芯成分の割合は30〜9
0重量%である。2.6−PEN成分が30重量%未満
では、2.6−PEN成分が有するモジュラス及び寸法
安定性を有効に利用しうる複合繊維とすることができな
く、好ましいゴムホース補強用コードを得ることができ
ない。一方、90重量%以上を2.6−PEN芯成分が
占めると、複合繊維をゴムホース補強用コードとなし、
該コードをゴムホースの抗張体として用いた際に、ゴム
との接着性が悪く、ゴム中におけるゴムホース補強用コ
ードの耐熱性等の改良が達せられない。
0重量%である。2.6−PEN成分が30重量%未満
では、2.6−PEN成分が有するモジュラス及び寸法
安定性を有効に利用しうる複合繊維とすることができな
く、好ましいゴムホース補強用コードを得ることができ
ない。一方、90重量%以上を2.6−PEN芯成分が
占めると、複合繊維をゴムホース補強用コードとなし、
該コードをゴムホースの抗張体として用いた際に、ゴム
との接着性が悪く、ゴム中におけるゴムホース補強用コ
ードの耐熱性等の改良が達せられない。
前記複合繊維は2.6−PEN芯成分、及びポリアミド
鞘成分いずれも高度に配向、結晶化しており、2.6−
PEN芯成分の複屈折は230X10−3〜350X1
0−”の範囲内に保つようにするのが望ましく、230
X10−”未満では複合繊維の強度を7.Og/d以上
、初期引張り抵抗度を90 g / d以上にならない
ことがある。また、350X10−”を越えていると耐
疲労性の改良がなされないことがある。
鞘成分いずれも高度に配向、結晶化しており、2.6−
PEN芯成分の複屈折は230X10−3〜350X1
0−”の範囲内に保つようにするのが望ましく、230
X10−”未満では複合繊維の強度を7.Og/d以上
、初期引張り抵抗度を90 g / d以上にならない
ことがある。また、350X10−”を越えていると耐
疲労性の改良がなされないことがある。
一方、ポリアミド鞘成分の複屈折は45×10−1以上
、通常は50X10−”以上と高配向である。複屈折が
45X10−”未満では高強度で高い初期引張り抵抗度
を有する複合繊維を得るのが困難である。
、通常は50X10−”以上と高配向である。複屈折が
45X10−”未満では高強度で高い初期引張り抵抗度
を有する複合繊維を得るのが困難である。
芯鞘複合繊維の複屈折の測定は次のようにして行うこと
ができる。即ち、鞘部はそのまま透過干渉顕微鏡で測定
し、芯部はポリアミド鞘成分を蟻酸、硫酸、弗素化アル
コール等で溶解した後透過干渉顕微鏡で測定する。
ができる。即ち、鞘部はそのまま透過干渉顕微鏡で測定
し、芯部はポリアミド鞘成分を蟻酸、硫酸、弗素化アル
コール等で溶解した後透過干渉顕微鏡で測定する。
密度は2.6−PEN芯成分が1,340g/ cm
”以上、ポリアミド鞘成分が1.135g/ an ”
以上であり、高度に結晶化していることが望ましく、密
度がそれぞれ上記特定の値以上有することによって複合
繊維の寸法安定性、耐疲労性に優れるとともに、ゴムホ
ース補強用コードとなし、該コードをゴムホースの抗張
体として用いた場合、該抗張体のゴム中の耐熱性が著し
く改良される。
”以上、ポリアミド鞘成分が1.135g/ an ”
以上であり、高度に結晶化していることが望ましく、密
度がそれぞれ上記特定の値以上有することによって複合
繊維の寸法安定性、耐疲労性に優れるとともに、ゴムホ
ース補強用コードとなし、該コードをゴムホースの抗張
体として用いた場合、該抗張体のゴム中の耐熱性が著し
く改良される。
2.6−PEN芯成分の密度の測定は、ポリアミド鞘成
分を蟻酸、硫酸、弗素化アルコール等で溶解除去して求
め、ポリアミド鞘成分の密度は複合繊維の密度と2.6
−PEN芯部の密度から計算で求めることができる。
分を蟻酸、硫酸、弗素化アルコール等で溶解除去して求
め、ポリアミド鞘成分の密度は複合繊維の密度と2.6
−PEN芯部の密度から計算で求めることができる。
上記によって特徴づけられる複合繊維は7゜0g/d以
上の高強度、90 g / d以上の初期引張り抵抗度
を有し、伸度は20%以下である。
上の高強度、90 g / d以上の初期引張り抵抗度
を有し、伸度は20%以下である。
より好ましい複合繊維の特性は強度7.3g/d以上、
初期引張り抵抗度1. OOg/d以上、伸度は8〜1
6%であり、これは前記条件を適正に組合わせることに
よって達せられる。
初期引張り抵抗度1. OOg/d以上、伸度は8〜1
6%であり、これは前記条件を適正に組合わせることに
よって達せられる。
前記複合繊維は以下に示す新規な方法によって製造され
る。
る。
前記した2)6−PEN芯成分のポリマ物性を得るため
には、極限粘度〔η〕が0.5以上、通常は0.6以上
の実質的に2.6−PENからなるポリマを用いる。
には、極限粘度〔η〕が0.5以上、通常は0.6以上
の実質的に2.6−PENからなるポリマを用いる。
ポリアミド鞘成分ポリマは硫酸相対粘度で2゜8以上、
通常は3.0以上の高重合度ポリマを用いる。
通常は3.0以上の高重合度ポリマを用いる。
該ポリマの溶融紡糸には2基のエクストルーダー型紡糸
機を用いることが好ましい。それぞれのエクストルーダ
ーで溶融された2)6−PEN及びポリアミドポリマを
複合紡糸パックに導き、複合紡糸用口金を通して芯部に
2.6−PEN、鞘部にポリアミドを配した複合繊維と
して紡糸し、紡出糸条となす。
機を用いることが好ましい。それぞれのエクストルーダ
ーで溶融された2)6−PEN及びポリアミドポリマを
複合紡糸パックに導き、複合紡糸用口金を通して芯部に
2.6−PEN、鞘部にポリアミドを配した複合繊維と
して紡糸し、紡出糸条となす。
紡糸速度は300m/分以上とする。紡糸口金直下には
10cm以上、1m以内にわたって200℃以上、好ま
しくは260℃以上の加熱雰囲気を保温筒、加熱筒等を
設けることによってつくる。前記紡出糸条は上記加熱雰
囲気中を通過したのち冷風で急冷固化され、次いで油剤
を付与された後紡糸速度を制御する引取りロールで引取
られる。前記口金直下の加熱雰囲気の制御は曳糸性を保
持するため重要である。引取られた未延伸糸は通常−旦
巻取ることなく連続して延伸する。
10cm以上、1m以内にわたって200℃以上、好ま
しくは260℃以上の加熱雰囲気を保温筒、加熱筒等を
設けることによってつくる。前記紡出糸条は上記加熱雰
囲気中を通過したのち冷風で急冷固化され、次いで油剤
を付与された後紡糸速度を制御する引取りロールで引取
られる。前記口金直下の加熱雰囲気の制御は曳糸性を保
持するため重要である。引取られた未延伸糸は通常−旦
巻取ることなく連続して延伸する。
次に該未延伸糸は連続して180℃以上、好ましくは2
00℃以上の温度で熱延伸される。
00℃以上の温度で熱延伸される。
延伸は2段以上、通常は3段以上の多段で行い、延伸倍
率は2.0〜6.5倍の範囲である。本発明のかかる高
温熱延伸の採用は複合界面耐久性の改良に寄与している
。該延伸による3段目の延伸温度が低く、例えば160
℃未満ではしばしば延伸によって、また180℃未満で
延伸した場合は、ゴムホース加工時及びゴムホースを高
圧で繰返し使用した場合に、2.6−PEN芯成分とポ
リアミド鞘成分との界面剥離が生じることがある。また
延伸倍率が6.5倍以上になると延伸時の変形が大きく
界面剥離が生じることがあり、また耐疲労性が低下する
ことがあり好ましくない。
率は2.0〜6.5倍の範囲である。本発明のかかる高
温熱延伸の採用は複合界面耐久性の改良に寄与している
。該延伸による3段目の延伸温度が低く、例えば160
℃未満ではしばしば延伸によって、また180℃未満で
延伸した場合は、ゴムホース加工時及びゴムホースを高
圧で繰返し使用した場合に、2.6−PEN芯成分とポ
リアミド鞘成分との界面剥離が生じることがある。また
延伸倍率が6.5倍以上になると延伸時の変形が大きく
界面剥離が生じることがあり、また耐疲労性が低下する
ことがあり好ましくない。
前記本発明に係るゴムホース補強用コードを形成する前
記複合繊維を用いてゴムホースを得る方法としては、例
えば得られた延伸糸を加熱して未処理コードとなし、該
未処理コードをレゾルシン、ホルマリン、ラテックスな
どを主成分とする接着剤で処理した後、加熱処理して処
理コードとする。そして、樹脂あるいはゴムで作成した
可撓性マンドレルの外周に、内面ゴム層を押出成形し加
硫缶に入れて、内面ゴム層を加硫又は半加硫し、該加硫
又は半加硫した内面ゴム層の外周に中間ゴム層を押出成
形し、該中間ゴム層の外周に本発明に係る複合繊維から
なる処理コードを用いて、繊維補強層を成形し、該繊維
補強層の外周に外面ゴム層を押出成形し、全体を再度加
硫缶に入れて、一体加硫する。
記複合繊維を用いてゴムホースを得る方法としては、例
えば得られた延伸糸を加熱して未処理コードとなし、該
未処理コードをレゾルシン、ホルマリン、ラテックスな
どを主成分とする接着剤で処理した後、加熱処理して処
理コードとする。そして、樹脂あるいはゴムで作成した
可撓性マンドレルの外周に、内面ゴム層を押出成形し加
硫缶に入れて、内面ゴム層を加硫又は半加硫し、該加硫
又は半加硫した内面ゴム層の外周に中間ゴム層を押出成
形し、該中間ゴム層の外周に本発明に係る複合繊維から
なる処理コードを用いて、繊維補強層を成形し、該繊維
補強層の外周に外面ゴム層を押出成形し、全体を再度加
硫缶に入れて、一体加硫する。
また繊維補強層を複数の層となす時は、第1の繊維補強
層と第2の繊維補強層との間にインシュレーションを形
成する。
層と第2の繊維補強層との間にインシュレーションを形
成する。
[実施例]
実施例1及び2)比較例1乃至3
極限粘度〔η〕0.80のポリエチレン−2゜6−ナフ
タレート(2,6−PEN)及び沃化鋼0.02重量%
と沃化カリウム0.1重量%を含むヘキサメチレンアジ
パミド(N66:硫酸相対粘度ηr3.3)をそれぞれ
40φ工クストルーダー型紡糸機で溶融し、複合紡糸パ
ックに導き、芯鞘複合紡糸口金より芯部に2.6−PE
N、鞘部にポリアミドの複合糸として紡出し紡出糸条と
した。該紡出糸の芯成分及び鞘成分の割合は第1表のよ
うに変化させた。口金は孔径0,4mmφ、孔数120
ホールを用いた。
タレート(2,6−PEN)及び沃化鋼0.02重量%
と沃化カリウム0.1重量%を含むヘキサメチレンアジ
パミド(N66:硫酸相対粘度ηr3.3)をそれぞれ
40φ工クストルーダー型紡糸機で溶融し、複合紡糸パ
ックに導き、芯鞘複合紡糸口金より芯部に2.6−PE
N、鞘部にポリアミドの複合糸として紡出し紡出糸条と
した。該紡出糸の芯成分及び鞘成分の割合は第1表のよ
うに変化させた。口金は孔径0,4mmφ、孔数120
ホールを用いた。
ポリマー温度は2.6−PENを300℃、ポリアミド
を290℃でそれぞれ溶融し、紡糸パック1度を300
℃として紡出した。口金直下には30cmの加熱筒を取
り付け、筒内雰囲気温度を290℃となるように加熱し
た。
を290℃でそれぞれ溶融し、紡糸パック1度を300
℃として紡出した。口金直下には30cmの加熱筒を取
り付け、筒内雰囲気温度を290℃となるように加熱し
た。
雰囲気温度とは口金面より10cm下の位置で前記紡出
糸における最外周を走行する単糸から1cm離れた位置
で測定した雰囲気温度である。
糸における最外周を走行する単糸から1cm離れた位置
で測定した雰囲気温度である。
加熱筒の下には長さ400 mmの環状型チムニ−を取
り付け、糸条の周囲より25℃で40m/分の冷風を糸
条に直角に吹き付は冷却した。
り付け、糸条の周囲より25℃で40m/分の冷風を糸
条に直角に吹き付は冷却した。
ついで油剤を付与した後、第1表に示した速度で回転す
る引取りロールで糸条速度を制御した後−旦巻取ること
なく連続して延伸した。延伸は5対のネルソン型ロール
によって3段延伸した後3%のリラックスを与えて弛緩
熱処理して巻取った。延伸条件は、引取りロール温度を
60℃、第1延伸ロール温度を120℃、第2延伸ロー
ル温度を190℃、第3延伸ロール温度を225℃、延
伸後の張力調整ロールは非加熱とし、1段延伸倍率は全
延伸倍率の70%、残りを2段階に分けて配分し延伸し
た。紡糸速度、全延伸倍率等を変化させて製糸したか、
延伸糸の繊度か約500デニールとなるよう紡糸速度、
延伸倍率に対応させて吐出量を変化させた(実施例1.
2)比較例1)。得られた延伸糸は3本合糸して150
0デニールとした。
る引取りロールで糸条速度を制御した後−旦巻取ること
なく連続して延伸した。延伸は5対のネルソン型ロール
によって3段延伸した後3%のリラックスを与えて弛緩
熱処理して巻取った。延伸条件は、引取りロール温度を
60℃、第1延伸ロール温度を120℃、第2延伸ロー
ル温度を190℃、第3延伸ロール温度を225℃、延
伸後の張力調整ロールは非加熱とし、1段延伸倍率は全
延伸倍率の70%、残りを2段階に分けて配分し延伸し
た。紡糸速度、全延伸倍率等を変化させて製糸したか、
延伸糸の繊度か約500デニールとなるよう紡糸速度、
延伸倍率に対応させて吐出量を変化させた(実施例1.
2)比較例1)。得られた延伸糸は3本合糸して150
0デニールとした。
製糸条件、得られた延伸糸特性、及び繊維構造パラメー
ターをポリエチレンテレフタレート(PET)繊維(1
500−288−702C)(比較例2)及びナイロン
66繊維(1260−204−1781)(比較例3)
について比較試験を行った。各条件及び繊維特性第1表
に示すとおりである。
ターをポリエチレンテレフタレート(PET)繊維(1
500−288−702C)(比較例2)及びナイロン
66繊維(1260−204−1781)(比較例3)
について比較試験を行った。各条件及び繊維特性第1表
に示すとおりである。
(以下余白)
前記第1表に示した各繊維を用いてこれらの繊維に上撚
及び下撚をそれぞれ反対方向に4゜T/10CTrlづ
つかけて1500/2の生コードとした。但し、比較例
3のN66は撚数を39T/LocT11とし、126
0/2の生コードとした。この生コードをリツラー社製
ディッピング機を用いて、常法によって接着剤付与及び
熱処理をしてデイツプコードとした。
及び下撚をそれぞれ反対方向に4゜T/10CTrlづ
つかけて1500/2の生コードとした。但し、比較例
3のN66は撚数を39T/LocT11とし、126
0/2の生コードとした。この生コードをリツラー社製
ディッピング機を用いて、常法によって接着剤付与及び
熱処理をしてデイツプコードとした。
デイツプ液は20%のレゾルシン、ホルマリン、ラテッ
クスからなる接着剤成分を含み、接着剤成分がコードに
約4%付着するよう調整した。熱処理は225℃で80
秒、デイツプコードの中間伸度が約5%となるようスト
レッチをかけながら処理した。ナイロン66は同様熱処
理条件で、中間伸度が約9%となるようストレッチして
処理した。また、PETは常法により2浴接着処理を行
い、熱処理は240℃、120秒行い、中間伸度が約5
%となるようストレッチして処理した。
クスからなる接着剤成分を含み、接着剤成分がコードに
約4%付着するよう調整した。熱処理は225℃で80
秒、デイツプコードの中間伸度が約5%となるようスト
レッチをかけながら処理した。ナイロン66は同様熱処
理条件で、中間伸度が約9%となるようストレッチして
処理した。また、PETは常法により2浴接着処理を行
い、熱処理は240℃、120秒行い、中間伸度が約5
%となるようストレッチして処理した。
かくして得られたデイツプコードについて、ゴムホース
の抗張体として用いる場合と同様にゴム中に埋設した試
験片を作り、ゴム中耐熱性、接着性、耐疲労性等を評価
した。結果は第2表に示すとおりであった。
の抗張体として用いる場合と同様にゴム中に埋設した試
験片を作り、ゴム中耐熱性、接着性、耐疲労性等を評価
した。結果は第2表に示すとおりであった。
(以下余白)
本発明に係るゴムホース補強用コードは、従来のポリエ
ステル繊維コード以上のモジュラス、及び寸法安定性を
有し、さらに従来のポリエステル繊維コードに比して、
ゴム中の耐熱性、耐熱接着性、及び耐疲労性が著しく改
良された高強力コードであることを示している。
ステル繊維コード以上のモジュラス、及び寸法安定性を
有し、さらに従来のポリエステル繊維コードに比して、
ゴム中の耐熱性、耐熱接着性、及び耐疲労性が著しく改
良された高強力コードであることを示している。
さらに、本発明に係るゴムホース補強用コードは、従来
のナイロン繊維コードに比して、モジュラス、及び寸法
安定性が著しく改良されている。
のナイロン繊維コードに比して、モジュラス、及び寸法
安定性が著しく改良されている。
[発明の効果]
本発明に係るゴムホース補強用コートは、従来のポリエ
ステル以上のモジュラス、改良された寸法安定性を有し
、かつ従来のポリエステルからなる補強用コードを埋設
したゴムホースに比へ、本発明に係るゴムホース中に埋
設されたコートのゴム中耐熱性、接着性、特に高温履歴
を受けた後の耐熱接着性、及び耐疲労性が著しく改良さ
れ、そのためゴムホースの圧力変化等による繰返し疲労
に対する耐久性が極めて良好となる。
ステル以上のモジュラス、改良された寸法安定性を有し
、かつ従来のポリエステルからなる補強用コードを埋設
したゴムホースに比へ、本発明に係るゴムホース中に埋
設されたコートのゴム中耐熱性、接着性、特に高温履歴
を受けた後の耐熱接着性、及び耐疲労性が著しく改良さ
れ、そのためゴムホースの圧力変化等による繰返し疲労
に対する耐久性が極めて良好となる。
Claims (2)
- (1)ゴムホース補強用コードにおいて、該コードを形
成する繊維がエチレンナフタレン−2,6−ジカルボキ
シレートを主成分とするポリエチレン−2,6−ナフタ
レートを芯成分とし、該芯成分の周囲にポリアミドを主
成分とする鞘成分となした芯鞘型の複合繊維であり、前
記該複合繊維を形成する芯成分の割合が30〜90重量
%であり、前記複合繊維の強度が7.0g/d以上、伸
度が20%以下、初期引張り抵抗度が90g/d以上、
乾熱収縮率が5%以下であり、前記複合繊維を撚糸して
なることを特徴とするゴムホース補強用コード。 - (2)特許請求の範囲第(1)項において、複合繊維の
芯成分を形成するポリエチレン−2,6−ナフタレート
の極限粘度〔η〕が0.5以上、複屈折が230×10
^−^3〜350×10^−^3、密度が1.340g
/cm^3以上であり、鞘成分を形成するポリアミドの
硫酸相対粘度(ηr)が2.8以上、複屈折が45×1
0^−^3以上、密度が1.135g/cm^3以上で
あり、前記芯成分および鞘成分ともに高配向、高結晶繊
維構造を有することを特徴とするゴムホース補強用コー
ド。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2098351A JP3047427B2 (ja) | 1990-04-13 | 1990-04-13 | ゴムホース補強用コード |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2098351A JP3047427B2 (ja) | 1990-04-13 | 1990-04-13 | ゴムホース補強用コード |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03294537A true JPH03294537A (ja) | 1991-12-25 |
JP3047427B2 JP3047427B2 (ja) | 2000-05-29 |
Family
ID=14217475
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2098351A Expired - Lifetime JP3047427B2 (ja) | 1990-04-13 | 1990-04-13 | ゴムホース補強用コード |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3047427B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0959285A1 (en) * | 1998-05-23 | 1999-11-24 | Bridgestone Corporation | Composite hose for the conveying of refrigerant |
US6777496B2 (en) | 2000-11-28 | 2004-08-17 | Honeywell International Inc. | Polymeric additives and polymeric articles comprising said additive |
JP2012167712A (ja) * | 2011-02-10 | 2012-09-06 | Teijin Fibers Ltd | ポリエステルスリットヤーン補強ゴムホース |
-
1990
- 1990-04-13 JP JP2098351A patent/JP3047427B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0959285A1 (en) * | 1998-05-23 | 1999-11-24 | Bridgestone Corporation | Composite hose for the conveying of refrigerant |
US6777496B2 (en) | 2000-11-28 | 2004-08-17 | Honeywell International Inc. | Polymeric additives and polymeric articles comprising said additive |
JP2012167712A (ja) * | 2011-02-10 | 2012-09-06 | Teijin Fibers Ltd | ポリエステルスリットヤーン補強ゴムホース |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP3047427B2 (ja) | 2000-05-29 |
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