JPH0440A - 動力伝達ベルト補強用コードおよび動力伝達ベルト - Google Patents
動力伝達ベルト補強用コードおよび動力伝達ベルトInfo
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- JPH0440A JPH0440A JP10109390A JP10109390A JPH0440A JP H0440 A JPH0440 A JP H0440A JP 10109390 A JP10109390 A JP 10109390A JP 10109390 A JP10109390 A JP 10109390A JP H0440 A JPH0440 A JP H0440A
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Landscapes
- Multicomponent Fibers (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は動力伝達ベルト補強用コードに関するものであ
り、詳しくは芯成分にポリエチレン2.6−ナフタレー
ト(以下2.6−PENという)、鞘成分にポリアミド
を主成分となした芯鞘型の複合繊維からなる動力伝達ベ
ルト補強用コードに関するもので、特に前記複合繊維の
特性に特徴を有するものである。
り、詳しくは芯成分にポリエチレン2.6−ナフタレー
ト(以下2.6−PENという)、鞘成分にポリアミド
を主成分となした芯鞘型の複合繊維からなる動力伝達ベ
ルト補強用コードに関するもので、特に前記複合繊維の
特性に特徴を有するものである。
また、本発明は前記の動力伝達ベルト補強用コードを抗
張体としてゴム中に埋設したタイミングベルト、■ベル
トなどの動力伝達ベルトに関するものである。
張体としてゴム中に埋設したタイミングベルト、■ベル
トなどの動力伝達ベルトに関するものである。
[従来の技術]
ポリエチレンテレフタレート繊維を代表とするポリエス
テル繊維は高強力、高弾性率の特徴を有し、動力伝達用
ベルトの補強用コードとして用いられている。しかし、
該動力伝達ベルトの場合、駆動時の蓄積された熱によっ
て、前記ポリエステル繊維からなるコードは熱劣化して
強力低下し、ゴムとの接着性を失い剥離するという欠点
を有していた。このポリエステル繊維とゴムとの接着性
を改良する手段として、ポリエステルを芯成分としポリ
アミドを鞘成分となした複合繊維について、例えば特開
昭49−85315号公報、特公昭62−42061号
公報、および特開平1−97211号公報等に記載され
ている。
テル繊維は高強力、高弾性率の特徴を有し、動力伝達用
ベルトの補強用コードとして用いられている。しかし、
該動力伝達ベルトの場合、駆動時の蓄積された熱によっ
て、前記ポリエステル繊維からなるコードは熱劣化して
強力低下し、ゴムとの接着性を失い剥離するという欠点
を有していた。このポリエステル繊維とゴムとの接着性
を改良する手段として、ポリエステルを芯成分としポリ
アミドを鞘成分となした複合繊維について、例えば特開
昭49−85315号公報、特公昭62−42061号
公報、および特開平1−97211号公報等に記載され
ている。
[発明が解決しようとする課題]
前記特開昭49−85315号公報、特公昭62−42
061号公報、および特開平1−97211号公報等の
方法で提案されている芯鞘複合構造の繊維は鞘のポリア
ミド成分により改良されたゴムとの接着性をもたせ、芯
のポリエステル成分によってモジュラスや寸法安定性を
保持しようとしたものであった。該方法によって確かに
接着性は十分に改良されるものの、モジュラス、寸法安
定性は鞘のナイロン成分を多くするに従い低下してしま
い、ポリエステル繊維の有するモジュラスと寸法安定性
を十分保持することはできなかったし、一方ナイロンの
有するゴム中耐熱性や耐疲労性等を十分生かすことがで
きなかった。
061号公報、および特開平1−97211号公報等の
方法で提案されている芯鞘複合構造の繊維は鞘のポリア
ミド成分により改良されたゴムとの接着性をもたせ、芯
のポリエステル成分によってモジュラスや寸法安定性を
保持しようとしたものであった。該方法によって確かに
接着性は十分に改良されるものの、モジュラス、寸法安
定性は鞘のナイロン成分を多くするに従い低下してしま
い、ポリエステル繊維の有するモジュラスと寸法安定性
を十分保持することはできなかったし、一方ナイロンの
有するゴム中耐熱性や耐疲労性等を十分生かすことがで
きなかった。
また、ポリエステル繊維は一般にゴム中での耐熱性が劣
る。即ち、高温下ではゴム中の水分やアミン化合物の作
用によって、ポリエステル繊維のエステル結合部が切断
し、強力低下を弓き起こす。またゴムとの接着性も劣り
、特に高温雰囲気下に長時間繰り返し曝されるとゴムと
の接着力が著しく低下し、このようなポリエステル繊維
からなる動力伝達ベルト補強用コードを動力伝達ベルト
に用いた場合、ポリエステル繊維の特徴である高強度、
ハイモジュラス性能は効力を発揮するものの、動力伝達
ベルトを駆動した場合には、該動力伝達ベルトが高熱と
なり、ポリエステル繊維は熱劣化して強力低下し、ゴム
との接着力が低下するという欠点を有していた。
る。即ち、高温下ではゴム中の水分やアミン化合物の作
用によって、ポリエステル繊維のエステル結合部が切断
し、強力低下を弓き起こす。またゴムとの接着性も劣り
、特に高温雰囲気下に長時間繰り返し曝されるとゴムと
の接着力が著しく低下し、このようなポリエステル繊維
からなる動力伝達ベルト補強用コードを動力伝達ベルト
に用いた場合、ポリエステル繊維の特徴である高強度、
ハイモジュラス性能は効力を発揮するものの、動力伝達
ベルトを駆動した場合には、該動力伝達ベルトが高熱と
なり、ポリエステル繊維は熱劣化して強力低下し、ゴム
との接着力が低下するという欠点を有していた。
本発明は上記問題点を克服することにより、ゴムとの接
着性に優れ、ポリエステルに以上のハイモジュラスと寸
法安定性を有し、ゴム中耐熱性及び耐疲労性の改良され
た動力伝達ベルトの補強用に好適な動力伝達ベルト補強
用コード及び該コードで補強された動力伝達ベルトを提
供することにある。
着性に優れ、ポリエステルに以上のハイモジュラスと寸
法安定性を有し、ゴム中耐熱性及び耐疲労性の改良され
た動力伝達ベルトの補強用に好適な動力伝達ベルト補強
用コード及び該コードで補強された動力伝達ベルトを提
供することにある。
[課題を解決するための手段および作用]本発明の構成
は、 (1)動力伝達ベルト補強用コードにおいて、該コード
を形成する繊維かエチレンナフタレン−2,6−ジカル
ボキシレートを主成分とするポリエチレン2,6−ナフ
タレートを芯成分とし、該芯成分の周囲にポリアミドを
主成分とする鞘成分となした芯鞘型の複合繊維であり、
前記複合繊維を形成する芯成分の割合が30〜90重量
%であり、前記複合繊維の強度が7、Og/d以上、伸
度が20%以下、初期引張り抵抗度が90g/d以上、
乾熱収縮率が5%以下であることを特徴とする動力伝達
ベルト補強用コード。
は、 (1)動力伝達ベルト補強用コードにおいて、該コード
を形成する繊維かエチレンナフタレン−2,6−ジカル
ボキシレートを主成分とするポリエチレン2,6−ナフ
タレートを芯成分とし、該芯成分の周囲にポリアミドを
主成分とする鞘成分となした芯鞘型の複合繊維であり、
前記複合繊維を形成する芯成分の割合が30〜90重量
%であり、前記複合繊維の強度が7、Og/d以上、伸
度が20%以下、初期引張り抵抗度が90g/d以上、
乾熱収縮率が5%以下であることを特徴とする動力伝達
ベルト補強用コード。
(2)前記(1)に記載された複合繊維において、複合
繊維の芯成分を形成するポリエチレン−2,6−ナフタ
レートの極限粘度〔η〕が0.5以上、複屈折が230
×10−3〜350X10−1密度か1.340g /
cm3以上であり、鞘成分を形成するポリアミドの硫
酸相対粘度(ηr)が2.8以上、複屈折が45X10
−”以上、密度か1、 135 g/cm3以上であり
、前記芯成分および鞘成分ともに高配向、高結晶繊維構
造を有することを特徴とする動力伝達ベルト補強用コー
ド。
繊維の芯成分を形成するポリエチレン−2,6−ナフタ
レートの極限粘度〔η〕が0.5以上、複屈折が230
×10−3〜350X10−1密度か1.340g /
cm3以上であり、鞘成分を形成するポリアミドの硫
酸相対粘度(ηr)が2.8以上、複屈折が45X10
−”以上、密度か1、 135 g/cm3以上であり
、前記芯成分および鞘成分ともに高配向、高結晶繊維構
造を有することを特徴とする動力伝達ベルト補強用コー
ド。
(3)動力伝達ベルトにおいて、前記(1)に記載の動
力伝達ベルト補強用コードをデイツプ処理して得られた
表面にレゾルシン・ホルマリン・ラテックス層が形成さ
れた処理コードを抗張体としてゴム中に埋設されてなる
ことを特徴とする動力伝達ベルト。
力伝達ベルト補強用コードをデイツプ処理して得られた
表面にレゾルシン・ホルマリン・ラテックス層が形成さ
れた処理コードを抗張体としてゴム中に埋設されてなる
ことを特徴とする動力伝達ベルト。
にある。
本発明に係る動力伝達ベルト補強用のコードは、芯成分
が2.6−PEN、鞘成分がポリアミドからなる複合繊
維であり、該複合繊維は従来技術では得られなかったも
のであり、ポリエステル以上のハイモジュラスとゴム中
耐熱性、耐熱接着性、および芯鞘複合界面のポリマの剥
離耐久性を有し、これらの特性は、芯および鞘を形成す
る2)6−PEN及びポリアミド繊維部分の特定された
複屈折、密度の組合せからなるパラメーターによって示
すことができる。
が2.6−PEN、鞘成分がポリアミドからなる複合繊
維であり、該複合繊維は従来技術では得られなかったも
のであり、ポリエステル以上のハイモジュラスとゴム中
耐熱性、耐熱接着性、および芯鞘複合界面のポリマの剥
離耐久性を有し、これらの特性は、芯および鞘を形成す
る2)6−PEN及びポリアミド繊維部分の特定された
複屈折、密度の組合せからなるパラメーターによって示
すことができる。
前記複合繊維の芯成分である2)6−PENは、極限粘
度〔η〕を0.5以上、好ましくは0.6以上とするこ
とによって、該複合繊維の強度を7.Og/d以上とし
得る。
度〔η〕を0.5以上、好ましくは0.6以上とするこ
とによって、該複合繊維の強度を7.Og/d以上とし
得る。
ポリエステル芯成分と同様ポリアミド鞘成分ポリマも高
強度複合繊維をえるために高重合度か必要であり、硫酸
相対粘度で2.8以上、好ましくは3.0以上である。
強度複合繊維をえるために高重合度か必要であり、硫酸
相対粘度で2.8以上、好ましくは3.0以上である。
ポリアミド鞘成分には熱酸化劣化防止剤として銅塩、及
びその他の有機、無機化合物が添加されている。特に沃
化鋼、酢酸銅、塩化銅、ステアリン酸銅等の銅塩を銅と
して30〜500ppmと沃化カリウム、沃化ナトリウ
ム、臭化カリウム等のハロゲン化アルカリ金属を0.0
1〜0.5重量%、及び/或は有機、無機の燐化合物を
0.01〜0.1重量%含有させることが好ましい。
びその他の有機、無機化合物が添加されている。特に沃
化鋼、酢酸銅、塩化銅、ステアリン酸銅等の銅塩を銅と
して30〜500ppmと沃化カリウム、沃化ナトリウ
ム、臭化カリウム等のハロゲン化アルカリ金属を0.0
1〜0.5重量%、及び/或は有機、無機の燐化合物を
0.01〜0.1重量%含有させることが好ましい。
前記複合繊維の2.6−PEN芯成分の割合は30〜9
0重量%である。2.6−PEN成分が30重量%未満
では2.6−PEN成分か有するモジュラス及び寸法安
定性を有効に利用しうる複合繊維とすることができなく
、好ましい動力伝達ベルト補強用コードを得ることがで
きない。一方、90重量%以上を2.6−PEN芯成分
が占めると、複合繊維を動力伝達ベルト補強用コードと
なし、該コードを動力伝達ベルトの抗張体として用いた
際に、ゴムとの接着性が悪く、ゴム中における動力伝達
ベルト補強用コードの耐熱性等の改良が達せられない。
0重量%である。2.6−PEN成分が30重量%未満
では2.6−PEN成分か有するモジュラス及び寸法安
定性を有効に利用しうる複合繊維とすることができなく
、好ましい動力伝達ベルト補強用コードを得ることがで
きない。一方、90重量%以上を2.6−PEN芯成分
が占めると、複合繊維を動力伝達ベルト補強用コードと
なし、該コードを動力伝達ベルトの抗張体として用いた
際に、ゴムとの接着性が悪く、ゴム中における動力伝達
ベルト補強用コードの耐熱性等の改良が達せられない。
前記複合繊維は2.6−PEN芯成分、及びポリアミド
鞘成分いずれも高度に配向、結晶化しており、2.6−
PEN芯成分の複屈折は230X10−a〜350×1
0−3の範囲内に保つようにするのが望ましく、230
X10’−”未満では複合繊維の強度を7.0g/d以
上、初期引張り抵抗度を90 g / d以上にならな
いことがある。また、350X10−”を越えていると
寸法安定性及び耐疲労性の改良がなされないことがある
。
鞘成分いずれも高度に配向、結晶化しており、2.6−
PEN芯成分の複屈折は230X10−a〜350×1
0−3の範囲内に保つようにするのが望ましく、230
X10’−”未満では複合繊維の強度を7.0g/d以
上、初期引張り抵抗度を90 g / d以上にならな
いことがある。また、350X10−”を越えていると
寸法安定性及び耐疲労性の改良がなされないことがある
。
一方、ポリアミド鞘成分の複屈折は45×10−3以上
、通常は50X10−”以上と高配向である。複屈折が
45X10−8未満では高強度で高い初期引張り抵抗度
を有する複合繊維を得るのが困難である。
、通常は50X10−”以上と高配向である。複屈折が
45X10−8未満では高強度で高い初期引張り抵抗度
を有する複合繊維を得るのが困難である。
芯鞘複合繊維の複屈折の測定は次のようにして行うこと
ができる。即ち、鞘部はそのまま透過干渉顕微鏡で測定
し、芯部はポリアミド鞘成分を蟻酸、硫酸、弗素化アル
コール等で溶解した後透過干渉顕微鏡で測定する。
ができる。即ち、鞘部はそのまま透過干渉顕微鏡で測定
し、芯部はポリアミド鞘成分を蟻酸、硫酸、弗素化アル
コール等で溶解した後透過干渉顕微鏡で測定する。
密度は2.6−PEN芯成分が1,340g/ cm
”以上、ポリアミド鞘成分が1.135g/cTr13
以上であり、高度に結晶化していることが望ましく、密
度がそれぞれ上記特定の値以上有することによって複合
繊維の寸法安定性、耐疲労性に優れるとともに、動力伝
達ベルト補強用コードとなし、該コードを動力伝達ベル
トの抗張体として用いた場合、該抗張体のゴム中の耐熱
性が著しく改良される。
”以上、ポリアミド鞘成分が1.135g/cTr13
以上であり、高度に結晶化していることが望ましく、密
度がそれぞれ上記特定の値以上有することによって複合
繊維の寸法安定性、耐疲労性に優れるとともに、動力伝
達ベルト補強用コードとなし、該コードを動力伝達ベル
トの抗張体として用いた場合、該抗張体のゴム中の耐熱
性が著しく改良される。
2 6−PEN芯成分の密度の測定は、ポリアミド鞘成
分を蟻酸、硫酸、弗素化アルコール等で溶解除去して求
め、ポリアミド鞘成分の密度は複合繊維の密度と2.6
−PEN芯部の密度から計算で求めることができる。
分を蟻酸、硫酸、弗素化アルコール等で溶解除去して求
め、ポリアミド鞘成分の密度は複合繊維の密度と2.6
−PEN芯部の密度から計算で求めることができる。
上記によって特徴づけられる複合繊維は7゜0g/d以
上の高強度、90 g / d以上の初期引張り抵抗度
を有し、伸度は20%以下である。
上の高強度、90 g / d以上の初期引張り抵抗度
を有し、伸度は20%以下である。
より好ましい複合繊維の特性は強度7.3g/d以上、
初期引張り抵抗度100 g/d以上、伸度は3〜16
%であり、これは前記条件を適正に組合わせることによ
って達せられる。
初期引張り抵抗度100 g/d以上、伸度は3〜16
%であり、これは前記条件を適正に組合わせることによ
って達せられる。
前記複合繊維は以下に示す新規な方法によって製造され
る。
る。
前記した2)6−PEN芯成分のポリマ物性を得るため
には、極限粘度〔η〕が0.5以上、通常は0.6以上
の実質的に2.6−PENからなるポリマを用いる。
には、極限粘度〔η〕が0.5以上、通常は0.6以上
の実質的に2.6−PENからなるポリマを用いる。
ポリアミド鞘成分ポリマは硫酸相対粘度で28以上、通
常は3.0以上の高重合度ポリマを用いる。
常は3.0以上の高重合度ポリマを用いる。
該ポリマの溶融紡糸には2基のエクストルーダー型紡糸
機を用いることが好ましい。それぞれのエクストルーダ
ーで溶融された2)6−PEN及びポリアミドポリマを
複合紡糸バックに導き、複合紡糸用口金を通して芯部に
2,6PEN、鞘部にポリアミドを配した複合繊維とし
て紡糸し、紡出糸条となす。
機を用いることが好ましい。それぞれのエクストルーダ
ーで溶融された2)6−PEN及びポリアミドポリマを
複合紡糸バックに導き、複合紡糸用口金を通して芯部に
2,6PEN、鞘部にポリアミドを配した複合繊維とし
て紡糸し、紡出糸条となす。
紡糸速度は300m/分以上とする。紡糸口金直下には
10cTl′1以上、1m以内にわたって200°C以
上、好ましくは260’C以上の加熱雰囲気を保温筒、
加熱筒等を設けることによってつくる。前記紡出糸条は
上記加熱雰囲気中を通過したのち冷風で急冷固化され、
次いで油剤を付与された後紡糸速度を制御する引取りロ
ールで引取られる。前記口金直下の加熱雰囲気の制御は
曳糸性を保持するため重要である。引取られた未延伸糸
は通常−旦巻取ることなく連続して延伸する。
10cTl′1以上、1m以内にわたって200°C以
上、好ましくは260’C以上の加熱雰囲気を保温筒、
加熱筒等を設けることによってつくる。前記紡出糸条は
上記加熱雰囲気中を通過したのち冷風で急冷固化され、
次いで油剤を付与された後紡糸速度を制御する引取りロ
ールで引取られる。前記口金直下の加熱雰囲気の制御は
曳糸性を保持するため重要である。引取られた未延伸糸
は通常−旦巻取ることなく連続して延伸する。
次に該未延伸糸は連続して180℃以上、好ましくは2
00℃以上の温度で熱延伸される。
00℃以上の温度で熱延伸される。
延伸は2段以上、通常は3段以上の多段で行い、延伸倍
率は2.0〜6.5倍の範囲である。本発明のかかる高
温熱延伸の採用は複合界面耐久性の改良に寄与している
。該延伸による3段目の延伸温度が低く、例えば160
℃未満ではしばしば延伸によって、また180℃未満で
延伸した場合は、動力伝達ベルト加工時及び動力伝達ベ
ルトを高速で使用した場合に2.6−PEN芯成分とポ
リアミド鞘成分との界面剥離か生じることがある。また
延伸倍率が6.5倍以上になると延伸時の変形か大きく
界面剥離か生しることがあり、また耐疲労性が低下する
ことかあり好ましくない。
率は2.0〜6.5倍の範囲である。本発明のかかる高
温熱延伸の採用は複合界面耐久性の改良に寄与している
。該延伸による3段目の延伸温度が低く、例えば160
℃未満ではしばしば延伸によって、また180℃未満で
延伸した場合は、動力伝達ベルト加工時及び動力伝達ベ
ルトを高速で使用した場合に2.6−PEN芯成分とポ
リアミド鞘成分との界面剥離か生じることがある。また
延伸倍率が6.5倍以上になると延伸時の変形か大きく
界面剥離か生しることがあり、また耐疲労性が低下する
ことかあり好ましくない。
[実施例]
実施例1及び2)比較例1乃至3
極限粘度〔η)O,SOのポリエチレン−26−ナフタ
レート(2,6−PEN)及び沃化鋼0.02重量%と
沃化カリウム0.1重量%を含むヘキサメチレンアジパ
ミド(N66:硫酸相対粘度ηr3.3)をそれぞれ4
0φ工クストルーダー型紡糸機で溶融し、複合紡糸バッ
クに導き、芯鞘複合紡糸口金より芯部に2.6−PEN
、鞘部にポリアミドの複合糸として紡出し、紡出糸条と
した。該紡出糸の芯成分及び鞘成分の割合は第1表のよ
う変化させた。口金は孔径0,4mmφ、孔数120ホ
ールを用いた。
レート(2,6−PEN)及び沃化鋼0.02重量%と
沃化カリウム0.1重量%を含むヘキサメチレンアジパ
ミド(N66:硫酸相対粘度ηr3.3)をそれぞれ4
0φ工クストルーダー型紡糸機で溶融し、複合紡糸バッ
クに導き、芯鞘複合紡糸口金より芯部に2.6−PEN
、鞘部にポリアミドの複合糸として紡出し、紡出糸条と
した。該紡出糸の芯成分及び鞘成分の割合は第1表のよ
う変化させた。口金は孔径0,4mmφ、孔数120ホ
ールを用いた。
ポリマー温度は2.6−PENを300℃、ポリアミド
を290℃でそれぞれ溶融し、紡糸バック温度を300
℃として紡出した。口金直下には30cmの加熱筒を取
り付け、筒内雰囲気温度を290°Cとなるように加熱
した。
を290℃でそれぞれ溶融し、紡糸バック温度を300
℃として紡出した。口金直下には30cmの加熱筒を取
り付け、筒内雰囲気温度を290°Cとなるように加熱
した。
雰囲気温度とは口金面より10CrrI下の位置で、前
記紡出糸条における最外周を走行する単糸からICTr
l離れた位置で測定した雰囲気温度である。
記紡出糸条における最外周を走行する単糸からICTr
l離れた位置で測定した雰囲気温度である。
加熱筒の下には長さ400 mmの環状型チムニを取り
付け、糸条の周囲より25℃で40m/分の冷風を糸条
に直角に吹き付は冷却した。
付け、糸条の周囲より25℃で40m/分の冷風を糸条
に直角に吹き付は冷却した。
ついで油剤を付与した後、第1表に示した速度で回転す
る引取りロールで糸条速度を制御した後−旦巻取ること
なく連続して延伸した。延伸は5対のネルソン型ロール
によって3段延伸した後3%のリラックスを与えて弛緩
熱処理して巻取った。延伸条件は、引取りロール温度を
60℃、第1延伸ロール温度を120℃、第2延伸ロー
ル温度を190℃、第3延伸ロール温度を225℃、延
伸後の張力調整ロールは非加熱とし、1段延伸倍率は全
延伸倍率の70%、残りを2段階に分けて配分し延伸し
た。紡糸速度、全延伸倍率等を変化させて製糸したが、
延伸糸の繊度が約500デニールとなるよう紡糸速度、
延伸倍率に対応させて吐出量を変化させた(実施例1,
2)比較例1)。得られた延伸糸は3本合糸して150
0デニールとした。
る引取りロールで糸条速度を制御した後−旦巻取ること
なく連続して延伸した。延伸は5対のネルソン型ロール
によって3段延伸した後3%のリラックスを与えて弛緩
熱処理して巻取った。延伸条件は、引取りロール温度を
60℃、第1延伸ロール温度を120℃、第2延伸ロー
ル温度を190℃、第3延伸ロール温度を225℃、延
伸後の張力調整ロールは非加熱とし、1段延伸倍率は全
延伸倍率の70%、残りを2段階に分けて配分し延伸し
た。紡糸速度、全延伸倍率等を変化させて製糸したが、
延伸糸の繊度が約500デニールとなるよう紡糸速度、
延伸倍率に対応させて吐出量を変化させた(実施例1,
2)比較例1)。得られた延伸糸は3本合糸して150
0デニールとした。
製糸条件、得られた延伸糸特性、及び繊維構造パラメー
ターをポリエチレンテレフタレート(PET)繊維(1
000−192−702C)(比較例2)及びナイロン
66繊維(840−136−1781)(比較例3)に
ついて比較試験を行った。各条件及び繊維特性第1表に
示すとおりである。
ターをポリエチレンテレフタレート(PET)繊維(1
000−192−702C)(比較例2)及びナイロン
66繊維(840−136−1781)(比較例3)に
ついて比較試験を行った。各条件及び繊維特性第1表に
示すとおりである。
(以下余白)
前記第1表に示した各繊維を用いてこれらの繊維に上撚
及び下撚をそれぞれ反対方向に40T/10cmづつか
けて1500/2の生コートとした。但し、比較例3の
N66は撚数を39T/10cmとし、1260/2の
生コードとした。この生コードをリッラー社製ディッピ
ング機を用いて、常法によって接着剤付与及び熱処理を
してディップコードとした。
及び下撚をそれぞれ反対方向に40T/10cmづつか
けて1500/2の生コートとした。但し、比較例3の
N66は撚数を39T/10cmとし、1260/2の
生コードとした。この生コードをリッラー社製ディッピ
ング機を用いて、常法によって接着剤付与及び熱処理を
してディップコードとした。
ディップ液は20%のレゾルシン、ホルマリン、ラテッ
クスからなる接着剤成分を含み、接着剤成分がコードに
約4%付着するよう調整した。熱処理は225℃で80
秒、ディップコードの中間伸度が約4%となるようスト
レッチをかけながら処理した。比較例3におけるナイロ
ン66は同様熱処理条件で、中間伸度が約9%となるよ
うストレッチして処理した。また比較例2におけるPE
Tは常法により2浴接着処理を行い、熱処理は240℃
、120秒行い、中間伸度が約5%となるようストレッ
チして処理した。
クスからなる接着剤成分を含み、接着剤成分がコードに
約4%付着するよう調整した。熱処理は225℃で80
秒、ディップコードの中間伸度が約4%となるようスト
レッチをかけながら処理した。比較例3におけるナイロ
ン66は同様熱処理条件で、中間伸度が約9%となるよ
うストレッチして処理した。また比較例2におけるPE
Tは常法により2浴接着処理を行い、熱処理は240℃
、120秒行い、中間伸度が約5%となるようストレッ
チして処理した。
かくして得られたディップコートを動力伝達ベルトの抗
張体として用いる場合と同様にゴム中に埋設した試験片
を作り、ゴム中耐熱性、接着性、耐疲労性等を評価した
。結果は第2表に示すとおりであった。
張体として用いる場合と同様にゴム中に埋設した試験片
を作り、ゴム中耐熱性、接着性、耐疲労性等を評価した
。結果は第2表に示すとおりであった。
(以下余白)
本発明に係る動力伝達ベルト補強用コードは、従来のポ
リエステル繊維コード以上のモジュラス、及び寸法安定
性を有し、さらに従来のポリエステル繊維コードに比し
て、ゴム中耐熱性、耐熱接着性、及び耐疲労性が著しく
改良された高強力コードであることを示している。
リエステル繊維コード以上のモジュラス、及び寸法安定
性を有し、さらに従来のポリエステル繊維コードに比し
て、ゴム中耐熱性、耐熱接着性、及び耐疲労性が著しく
改良された高強力コードであることを示している。
さらに、本発明に係る動力伝達ベルト補強用コードは、
従来のナイロン繊維コードに比して、モジュラス、及び
寸法安定性が著しく改良された動力伝達ベルト補強用コ
ードである。
従来のナイロン繊維コードに比して、モジュラス、及び
寸法安定性が著しく改良された動力伝達ベルト補強用コ
ードである。
[発明の効果]
本発明に係る動力伝達ベルト補強用コードは、従来のポ
リエステル以上のモジュラス、改良された寸法安定性を
有し、かつ従来のポリエステルからなる補強用コードを
埋設した動力伝達ベルトに比べ、本発明に係る動力伝達
ベルトは、該ベルト中に埋設されたコードのゴム耐熱性
、接着性、特に高温履歴を受けた後の耐熱接着性、及び
耐疲労性が著しく改良され、そのため動力伝達ベルトの
繰返し疲労に対する耐久性が極めて良好となる。
リエステル以上のモジュラス、改良された寸法安定性を
有し、かつ従来のポリエステルからなる補強用コードを
埋設した動力伝達ベルトに比べ、本発明に係る動力伝達
ベルトは、該ベルト中に埋設されたコードのゴム耐熱性
、接着性、特に高温履歴を受けた後の耐熱接着性、及び
耐疲労性が著しく改良され、そのため動力伝達ベルトの
繰返し疲労に対する耐久性が極めて良好となる。
Claims (3)
- (1)動力伝達ベルト補強用コードにおいて、該コード
を形成する繊維がエチレンナフタレン−2,6−ジカル
ボキシレートを主成分とするポリエチレン2,6−ナフ
タレートを芯成分とし、該芯成分の周囲にポリアミドを
主成分とする鞘成分となした芯鞘型の複合繊維であり、
前記複合繊維を形成する芯成分の割合が30〜90重量
%であり、前記複合繊維の強度が7.0g/d以上、伸
度が20%以下、初期引張り抵抗度が90g/d以上、
乾熱収縮率が5%以下であることを特徴とする動力伝達
ベルト補強用コード。 - (2)特許請求の範囲第(1)項において、複合繊維の
芯成分を形成するポリエチレン−2,6−ナフタレート
の極限粘度〔η〕が0.5以上、複屈折が230×10
^−^3〜350×10^−^3、密度が1.340g
/cm^3以上であり、鞘成分を形成するポリアミドの
硫酸相対粘度(ηr)が2.8以上、複屈折が45×1 0^−^3以上、密度が1.135g/cm^3以上で
あり、前記芯成分および鞘成分ともに高配向、高結晶繊
維構造を有することを特徴とする動力伝達ベルト補強用
コード。 - (3)動力伝達ベルトにおいて、特許請求の範囲第(1
)項に記載の動力伝達ベルト補強用コードをディップ処
理して得られた表面にレゾルシン・ホルマリン・ラテッ
クス層が形成された処理コードを抗張体としてゴム中に
埋設されてなることを特徴とする動力伝達ベルト。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10109390A JPH0440A (ja) | 1990-04-17 | 1990-04-17 | 動力伝達ベルト補強用コードおよび動力伝達ベルト |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10109390A JPH0440A (ja) | 1990-04-17 | 1990-04-17 | 動力伝達ベルト補強用コードおよび動力伝達ベルト |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0440A true JPH0440A (ja) | 1992-01-06 |
Family
ID=14291481
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10109390A Pending JPH0440A (ja) | 1990-04-17 | 1990-04-17 | 動力伝達ベルト補強用コードおよび動力伝達ベルト |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0440A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05312237A (ja) * | 1992-05-12 | 1993-11-22 | Mitsuboshi Belting Ltd | 動力伝動用ベルト |
EP0623765A1 (en) * | 1993-02-19 | 1994-11-09 | Hoechst Celanese Corporation | Heterofilaments for cord reinforcement in power transmission belts |
EP0652986A1 (en) * | 1992-07-30 | 1995-05-17 | Prince Manufacturing, Inc. | Synthetic string for sporting application |
US7335122B2 (en) * | 2001-05-03 | 2008-02-26 | Dayco Products, Llc | Low modulus belt for automotive applications |
WO2011110372A1 (de) * | 2010-03-10 | 2011-09-15 | Contitech Antriebssysteme Gmbh | Antriebsriemen, insbesondere keilrippenriemen, mit einer gewebeauflage |
-
1990
- 1990-04-17 JP JP10109390A patent/JPH0440A/ja active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05312237A (ja) * | 1992-05-12 | 1993-11-22 | Mitsuboshi Belting Ltd | 動力伝動用ベルト |
EP0652986A1 (en) * | 1992-07-30 | 1995-05-17 | Prince Manufacturing, Inc. | Synthetic string for sporting application |
EP0652986A4 (en) * | 1992-07-30 | 1995-09-20 | Prince Mfg Inc | PLASTIC STRING FOR SPORTS EQUIPMENT. |
EP0623765A1 (en) * | 1993-02-19 | 1994-11-09 | Hoechst Celanese Corporation | Heterofilaments for cord reinforcement in power transmission belts |
US7335122B2 (en) * | 2001-05-03 | 2008-02-26 | Dayco Products, Llc | Low modulus belt for automotive applications |
WO2011110372A1 (de) * | 2010-03-10 | 2011-09-15 | Contitech Antriebssysteme Gmbh | Antriebsriemen, insbesondere keilrippenriemen, mit einer gewebeauflage |
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