JPH03292416A - 転がり軸受用ローラの製造方法 - Google Patents
転がり軸受用ローラの製造方法Info
- Publication number
- JPH03292416A JPH03292416A JP2095575A JP9557590A JPH03292416A JP H03292416 A JPH03292416 A JP H03292416A JP 2095575 A JP2095575 A JP 2095575A JP 9557590 A JP9557590 A JP 9557590A JP H03292416 A JPH03292416 A JP H03292416A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roller
- peripheral surface
- circumferential
- surface roughness
- roughness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims description 17
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 7
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 claims abstract description 36
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 22
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims abstract description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 13
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 claims description 4
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 abstract 1
- 238000009499 grossing Methods 0.000 abstract 1
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 description 10
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 238000007730 finishing process Methods 0.000 description 2
- 230000036316 preload Effects 0.000 description 2
- 241000951498 Brachypteraciidae Species 0.000 description 1
- 230000000593 degrading effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 1
- 230000000452 restraining effect Effects 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C29/00—Bearings for parts moving only linearly
- F16C29/04—Ball or roller bearings
- F16C29/041—Ball or roller bearings having rollers crossed within a row
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C29/00—Bearings for parts moving only linearly
- F16C29/04—Ball or roller bearings
- F16C29/043—Ball or roller bearings with two massive rectangular rails having facing grooves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/306—Means to synchronise movements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/34—Rollers; Needles
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
- F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
- F16C2240/54—Surface roughness
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Grinding Of Cylindrical And Plane Surfaces (AREA)
- Bearings For Parts Moving Linearly (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、ベツドに対して移動テーブルを直動可能に
支持する送りテーブル装置の直動転かり軸受等に使用さ
れる軸受用ローラの製造方法に関する。
支持する送りテーブル装置の直動転かり軸受等に使用さ
れる軸受用ローラの製造方法に関する。
第３．４図に示すように、ベツド２側に固定された案内
レール１と、移動テーブル４側に固定された案内レール
３との間に、保持器６に保持された多数のローラ５が介
在されてなる直動転かり軸受７は公知である。なお、図
示されたローラ５は、隣合うどうしの軸線が９０度の角
度で交差しているクロスローラ式のものであるが、各ロ
ーラ５の軸線が平行をなすリニアローラ式のものも公知
である。
レール１と、移動テーブル４側に固定された案内レール
３との間に、保持器６に保持された多数のローラ５が介
在されてなる直動転かり軸受７は公知である。なお、図
示されたローラ５は、隣合うどうしの軸線が９０度の角
度で交差しているクロスローラ式のものであるが、各ロ
ーラ５の軸線が平行をなすリニアローラ式のものも公知
である。
しかしながら、前記直動転かり軸受７における案内レー
ル１，３とローラ５との間は、案内レール１．３の長手
方向には拘束されていないため、移動テーブル４の往復
移動により、前記レール１。
ル１，３とローラ５との間は、案内レール１．３の長手
方向には拘束されていないため、移動テーブル４の往復
移動により、前記レール１。
３と保持器６の相対位置が少しづつずれて、最終的に保
持器６がレールｌ，３から外れてしまう現象（ミクロス
リップ現象）が生じる。このため、前記ミクロスリップ
現象を防止することを閂的として案内レール１．３にラ
ック歯を形成するとともにローラ５の外周にピニオンの
ような歯を形成して両者を噛合させたり、ワイヤ等によ
ってこれらの動きを矯正する手段が周知となっているが
、これらは構造を複雑にしてコスト高になるほか、各部
を過拘束することになるという問題点がある。
持器６がレールｌ，３から外れてしまう現象（ミクロス
リップ現象）が生じる。このため、前記ミクロスリップ
現象を防止することを閂的として案内レール１．３にラ
ック歯を形成するとともにローラ５の外周にピニオンの
ような歯を形成して両者を噛合させたり、ワイヤ等によ
ってこれらの動きを矯正する手段が周知となっているが
、これらは構造を複雑にしてコスト高になるほか、各部
を過拘束することになるという問題点がある。
発明者らは、前記ミクロスリップ現象の原因を究明する
ために各種の実験と解析とを行った結果、前記現象の原
因は、ローラとこれに転がり接触する両案内レールとの
間のすべりにあることを知見し、その結果、ローラの外
周面における円周方向の面粗さを、同外周面における軸
方向の面粗さとほぼ等しくするか前者を僅かに大きくす
ることによって、両案内レールに対するローラのすべり
を抑制して前記各問題点を解決し得ることに想到した。
ために各種の実験と解析とを行った結果、前記現象の原
因は、ローラとこれに転がり接触する両案内レールとの
間のすべりにあることを知見し、その結果、ローラの外
周面における円周方向の面粗さを、同外周面における軸
方向の面粗さとほぼ等しくするか前者を僅かに大きくす
ることによって、両案内レールに対するローラのすべり
を抑制して前記各問題点を解決し得ることに想到した。
そこで、外周面における円周方向の面粗さを、外周面に
おける軸方向の面粗さとほぼ等しくするか前者を僅かに
大きくしたローラを製造するために、軸受用ローラに公
知の表面処理方法を施したところ、次のような問題点が
あることが分かった。
おける軸方向の面粗さとほぼ等しくするか前者を僅かに
大きくしたローラを製造するために、軸受用ローラに公
知の表面処理方法を施したところ、次のような問題点が
あることが分かった。
すなわち、ローラ素材の外周面を研削仕上げしたところ
、この研削仕上げはローラ素材を回転させながら外周面
を研削するものであるため、円周方向の面粗さを大にす
ると軸方向の面粗さはそれ以上に大になって、軸受用ロ
ーラとしては作動性及び耐久性に問題がある。また研削
加工したローラ素材をさらにタップリングすると、研削
時に形成された周面の粗さや形状精度の低さが影響して
目的の周面状態を安定して得ることができないという問
題がある。
、この研削仕上げはローラ素材を回転させながら外周面
を研削するものであるため、円周方向の面粗さを大にす
ると軸方向の面粗さはそれ以上に大になって、軸受用ロ
ーラとしては作動性及び耐久性に問題がある。また研削
加工したローラ素材をさらにタップリングすると、研削
時に形成された周面の粗さや形状精度の低さが影響して
目的の周面状態を安定して得ることができないという問
題がある。
かくして、この発明は前記の面粗さを備えた軸受用ロー
ラを安定して製造する方法を得ることを目的としている
。
ラを安定して製造する方法を得ることを目的としている
。
そこで、この発明の軸受用ローラの製造方法は、ローラ
素材の周面に研削加工を施した後、その周面に超仕上げ
加工を施してその周面を軸方向及び円周方向に平滑にし
、さらに前記平滑な周面をタップリングすることにより
その周面における円周方向の面粗さを軸方向の面粗さと
ほぼ等しくするか前者を僅かに大きくすることを特徴と
する。
素材の周面に研削加工を施した後、その周面に超仕上げ
加工を施してその周面を軸方向及び円周方向に平滑にし
、さらに前記平滑な周面をタップリングすることにより
その周面における円周方向の面粗さを軸方向の面粗さと
ほぼ等しくするか前者を僅かに大きくすることを特徴と
する。
前記タップリングによりローラの外周面における円周方
向の面粗さを、中心線平均粗さにおいて０．０５〜０．
１０μｍにすると好適である。
向の面粗さを、中心線平均粗さにおいて０．０５〜０．
１０μｍにすると好適である。
Ｃ作用〕
ところで、軸受用ローラを、前記の直動案内軸受に通用
する場合には、案内レール間に保持されたローラ及び保
持器の移動時には、重力や慣性等により外部荷重及び予
圧に不均一が生起され、これに基づく抵抗差によってミ
クロスリップが発生するものであるが、案内レールとロ
ーラは接触しているために、その摩擦力によってこれら
の間において前記ミクロスリップを抑制する力も作用し
ている。この抑制力を模式的に示したのが第１図であっ
て、説明の便宜上、ローラ５をモデル化してピニオンの
形状で示し且つ案内レール１．３を同様にラックの形状
で示している。
する場合には、案内レール間に保持されたローラ及び保
持器の移動時には、重力や慣性等により外部荷重及び予
圧に不均一が生起され、これに基づく抵抗差によってミ
クロスリップが発生するものであるが、案内レールとロ
ーラは接触しているために、その摩擦力によってこれら
の間において前記ミクロスリップを抑制する力も作用し
ている。この抑制力を模式的に示したのが第１図であっ
て、説明の便宜上、ローラ５をモデル化してピニオンの
形状で示し且つ案内レール１．３を同様にラックの形状
で示している。
そもそもミクロスリップは往復運動の往時と復時のロー
ラ５と案内レール１．３との相対移動量が異なるときに
発生する。このような現象は、ローラ５が所定の転がり
運動のみを行い、ローラ５と案内レール１．３との間に
滑りを生じなければ防止することができる。したがって
、第１図に示すようにローラ５と案内レール１．３との
接触部が噛み合っていれば相対滑りは発生しない。この
ようにローラ５と案内レール１．３との接触部における
滑り摩擦力を大きくすれば、その摩擦力がミクロスリッ
プの抑制力となる。
ラ５と案内レール１．３との相対移動量が異なるときに
発生する。このような現象は、ローラ５が所定の転がり
運動のみを行い、ローラ５と案内レール１．３との間に
滑りを生じなければ防止することができる。したがって
、第１図に示すようにローラ５と案内レール１．３との
接触部が噛み合っていれば相対滑りは発生しない。この
ようにローラ５と案内レール１．３との接触部における
滑り摩擦力を大きくすれば、その摩擦力がミクロスリッ
プの抑制力となる。
しかしながら、直動転かり案内装置としては、ローラ５
と案内レール１．３との間で摩擦力を大きくするほかに
、両者間でローラ５のラジアル方向の荷重を支持しなけ
ればならないし、さらに転がり案内の円滑性も確保しな
ければならないから、ローラ５と案内レールＩ、３との
間に第１図のように歯を噛み合わせることはできない。
と案内レール１．３との間で摩擦力を大きくするほかに
、両者間でローラ５のラジアル方向の荷重を支持しなけ
ればならないし、さらに転がり案内の円滑性も確保しな
ければならないから、ローラ５と案内レールＩ、３との
間に第１図のように歯を噛み合わせることはできない。
かくして、ローラの外周面における円周方向の面粗さを
、同外周面における軸方向の面粗さとほぼ等しくするか
前者を僅かに大きくすれば、ローラの転がりに対する摩
擦力を増加させてミクロスリップが防止されるるととも
に、ラジアル方向の荷重の支持と転がり案内の円滑性が
確保されるものである。
、同外周面における軸方向の面粗さとほぼ等しくするか
前者を僅かに大きくすれば、ローラの転がりに対する摩
擦力を増加させてミクロスリップが防止されるるととも
に、ラジアル方向の荷重の支持と転がり案内の円滑性が
確保されるものである。
そのために、この発明では、ローラ素材に対する第１次
加工としてローラ素材の周面に研削加工を施す。次に第
２次加工としてローラ素材の周面に超仕上げ加工を施し
、これによりその周面を軸方向及び円周方向に平滑にし
てローラとしての精度を確保し中間仕上げとする。さら
に、ローラ素材の前記平滑な周面をタップリングするこ
とにより、所定の面粗さを得て仕上げとする。タップリ
ングにより、原則的にはローラ外周面における円周方向
と軸方向との面粗さは大体において同一になるが、ロー
ラ外周面は軸方向には直線状をなすに対して円周方向に
は円弧をなすため、円周方向の面粗さが軸方向のそれよ
り僅かに大きくなることが多い。
加工としてローラ素材の周面に研削加工を施す。次に第
２次加工としてローラ素材の周面に超仕上げ加工を施し
、これによりその周面を軸方向及び円周方向に平滑にし
てローラとしての精度を確保し中間仕上げとする。さら
に、ローラ素材の前記平滑な周面をタップリングするこ
とにより、所定の面粗さを得て仕上げとする。タップリ
ングにより、原則的にはローラ外周面における円周方向
と軸方向との面粗さは大体において同一になるが、ロー
ラ外周面は軸方向には直線状をなすに対して円周方向に
は円弧をなすため、円周方向の面粗さが軸方向のそれよ
り僅かに大きくなることが多い。
さらに、ローラの外周面における円周方向の面粗さを、
中心線平均粗さにおいて０．０５〜０．１０μｍとする
ことによってローラと案内レールとの接触点におけるす
べり摩擦力を必要最大限にするとともに、転がり案内装
置としての真直度を確保できる。
中心線平均粗さにおいて０．０５〜０．１０μｍとする
ことによってローラと案内レールとの接触点におけるす
べり摩擦力を必要最大限にするとともに、転がり案内装
置としての真直度を確保できる。
第３図に示す直動転がり軸受７のローラ５は、前記従来
の技術の項で説明したクロスローラ式やリニアローラ式
の直動転かり案内装置に用いられるものであって、後述
する第１次加工と第２次加工と仕上げ加工とがなされた
ものである。
の技術の項で説明したクロスローラ式やリニアローラ式
の直動転かり案内装置に用いられるものであって、後述
する第１次加工と第２次加工と仕上げ加工とがなされた
ものである。
第１次加工は、ローラ素材の周面に研削加工を施すこと
により、前記周面における軸方向（第２図におけるＢ方
向）の面粗さは、その加工方向から円周方向（同へ方向
）の面粗さより大となる。
により、前記周面における軸方向（第２図におけるＢ方
向）の面粗さは、その加工方向から円周方向（同へ方向
）の面粗さより大となる。
すなわち、研削加工は、研削砥石車とローラ素材を送る
調整砥石車との間に、下からワークレストで支持した前
記ローラ素材を装入してなるものであって、前記調整砥
石車でローラ素材を送る、所謂加工能率のよい通し送り
法により加工する。この研削加工によって、ローラ素材
の周面における円周方向の中心線平均粗さが軸方向の中
心線平均粗さの約３分の１程度になる。
調整砥石車との間に、下からワークレストで支持した前
記ローラ素材を装入してなるものであって、前記調整砥
石車でローラ素材を送る、所謂加工能率のよい通し送り
法により加工する。この研削加工によって、ローラ素材
の周面における円周方向の中心線平均粗さが軸方向の中
心線平均粗さの約３分の１程度になる。
次に第２次加工として前記研削加工後のローラ素材の周
面に超仕上げ加工を施す。この超仕上げ加工は、２本の
調整ロールの間に装入されたローラ素材を、ローラ素材
外周面と同じ円弧状の凹面をもち且つ同素材の幅板上の
広幅の超仕上げ砥石により研磨するものである。これに
よりその周面を軸方向及び円周方向ともに平滑にし、且
っローラとしての形状精度を確保して中間仕上げとする
。
面に超仕上げ加工を施す。この超仕上げ加工は、２本の
調整ロールの間に装入されたローラ素材を、ローラ素材
外周面と同じ円弧状の凹面をもち且つ同素材の幅板上の
広幅の超仕上げ砥石により研磨するものである。これに
よりその周面を軸方向及び円周方向ともに平滑にし、且
っローラとしての形状精度を確保して中間仕上げとする
。
この段階では周面が鏡面仕上げになっているためにミク
ロスリップの防止力はない。
ロスリップの防止力はない。
さらに、前記超仕上げ後のローラ素材の前記平滑な周面
をタップリングして最終仕上げとする。
をタップリングして最終仕上げとする。
これにより表面の円周方向及び軸方向の中心線平均粗さ
を０，０７μｍ程度の均一なものとしてローラ５として
おり、その結果、ローラの転がり摩擦が小さく且つ滑り
摩擦は大きくなっている。
を０，０７μｍ程度の均一なものとしてローラ５として
おり、その結果、ローラの転がり摩擦が小さく且つ滑り
摩擦は大きくなっている。
これに対して従来のローラ表面は、軸方向の中心線平均
粗さが０．０６μｍ程度で且つ円周方向の中心線平均粗
さはその１／３程度の０．０２μｍとなっている。すな
わち、従来のローラ表面の加工方法によれば、研削加工
やこれに加える超仕上げ加工によっても軸方向の面粗さ
に対して円周方向の面粗さは１／３程度になることが余
儀なくされている。
粗さが０．０６μｍ程度で且つ円周方向の中心線平均粗
さはその１／３程度の０．０２μｍとなっている。すな
わち、従来のローラ表面の加工方法によれば、研削加工
やこれに加える超仕上げ加工によっても軸方向の面粗さ
に対して円周方向の面粗さは１／３程度になることが余
儀なくされている。
前記のよう乙こ、ミクロスリップの抑制力は、ローラ５
表面の円周方向の滑り摩擦力が関係している。ところが
、前記従来の研削されたままのローラ又は超仕上げ加工
されたローラでは、円周方向の中心線平均粗さが極端に
小になっているため、そのすべり摩擦力が小さいから、
ミクロスリップを抑制する機能はこの実施例のローラ５
のほうが一段と優れたものとなっている。
表面の円周方向の滑り摩擦力が関係している。ところが
、前記従来の研削されたままのローラ又は超仕上げ加工
されたローラでは、円周方向の中心線平均粗さが極端に
小になっているため、そのすべり摩擦力が小さいから、
ミクロスリップを抑制する機能はこの実施例のローラ５
のほうが一段と優れたものとなっている。
ところで、軸方向の面粗さはミクロスリップの抑制力に
は殆ど影響しないが、軸方向の面粗さが大になるとロー
ラ５と案内レール１．３との接触状態が不均一となり、
ローラ５への予圧の不均一やスキューを生じやす（、こ
れがミクロスリップ発生の原因にもなる。このため軸方
向の面粗さを著しく大にすることも問題がある。これら
の条件から、ローラ５表面の粗さはミクロスリップを抑
止しうる範囲とし、軸方向と円周方向とにおいて大差な
いことが望ましい。
は殆ど影響しないが、軸方向の面粗さが大になるとロー
ラ５と案内レール１．３との接触状態が不均一となり、
ローラ５への予圧の不均一やスキューを生じやす（、こ
れがミクロスリップ発生の原因にもなる。このため軸方
向の面粗さを著しく大にすることも問題がある。これら
の条件から、ローラ５表面の粗さはミクロスリップを抑
止しうる範囲とし、軸方向と円周方向とにおいて大差な
いことが望ましい。
さらに、面粗さを軸方向と円周方向とのいずれにおいて
も過大にすると、ミクロスリップ抑制力は向上するもの
の、前記のようにローラ５と案内レール１，３との接触
状態が不均一となって、逆にミクロスリップ発生を促し
たり、進退軌道の真直度等の性能や耐久性の低下をもた
らすため、直動転かり案内装置として適当ではない。
も過大にすると、ミクロスリップ抑制力は向上するもの
の、前記のようにローラ５と案内レール１，３との接触
状態が不均一となって、逆にミクロスリップ発生を促し
たり、進退軌道の真直度等の性能や耐久性の低下をもた
らすため、直動転かり案内装置として適当ではない。
発明者らは、実験と研究の結果、ローラの外周面におけ
る円周方向の面粗さを、前記例示したように、中心線平
均粗さにおいて０．０５〜０．１０μｍにする一方、こ
の面粗さを、同外周面における軸方向の面粗さとほぼ等
しくするか僅かに大きくすることによって、前記真直度
や耐久性等の性能を低下させることなくミクロスリップ
を通常の使用範囲において完全に抑制させることに成功
したものである。
る円周方向の面粗さを、前記例示したように、中心線平
均粗さにおいて０．０５〜０．１０μｍにする一方、こ
の面粗さを、同外周面における軸方向の面粗さとほぼ等
しくするか僅かに大きくすることによって、前記真直度
や耐久性等の性能を低下させることなくミクロスリップ
を通常の使用範囲において完全に抑制させることに成功
したものである。
ちなみに、従来のローラを使用した直動転がり案内装置
では７０％の割合でミクロスリップが発生したが、この
実施例のローラ５を使用した場合には全く発生しなかっ
たし、この実施例の前記面粗さの値の前後であっても、
円周方向の面粗さが中心線平均粗さにおいて０．０５〜
０．１０ｔＩｍであればミクロスリップは同様に発生し
なかった。
では７０％の割合でミクロスリップが発生したが、この
実施例のローラ５を使用した場合には全く発生しなかっ
たし、この実施例の前記面粗さの値の前後であっても、
円周方向の面粗さが中心線平均粗さにおいて０．０５〜
０．１０ｔＩｍであればミクロスリップは同様に発生し
なかった。
なお、この実施例は軸受として直動案内軸受について説
明したが、この発明は転がり軸受用のローラについて広
く適用することができることは勿論である。
明したが、この発明は転がり軸受用のローラについて広
く適用することができることは勿論である。
以上説明したように、この発明にあっては、ローラ素材
に研削加工と超仕上げ加工とタップリング加工をこの順
で施すことによって、ミクロスリップを有効に防止する
軸受用ローラを、周面の品質にバラツキがなく得ること
ができる。
に研削加工と超仕上げ加工とタップリング加工をこの順
で施すことによって、ミクロスリップを有効に防止する
軸受用ローラを、周面の品質にバラツキがなく得ること
ができる。
しかもこのローラは、研削における加工変質層が超仕上
げにより取り除かれ、精度のよい均一な表面を得たうえ
でタップリング加工されているので耐久性にすぐれ、ま
た面粗さを所定の値の範囲とすることにより前記ミクロ
スリップを防止するものであるから、ミクロスリップ防
止のために格別な機構を付加する必要もない。
げにより取り除かれ、精度のよい均一な表面を得たうえ
でタップリング加工されているので耐久性にすぐれ、ま
た面粗さを所定の値の範囲とすることにより前記ミクロ
スリップを防止するものであるから、ミクロスリップ防
止のために格別な機構を付加する必要もない。
第１図はミクロスリップの抑制力を説明する模式図、第
２図はこの発明のローラを示す斜視図、第３図はローラ
と案内レールとの関係を示す斜視図、第４図は直動転か
り案内装置の断面図である。 Ａ・・・・・・円周方向、Ｂ・・・・・・軸方向、１，
３・・・・・・案内レール、訃・・・・・ローラ、７・
・・・・・軸受。 第１図
２図はこの発明のローラを示す斜視図、第３図はローラ
と案内レールとの関係を示す斜視図、第４図は直動転か
り案内装置の断面図である。 Ａ・・・・・・円周方向、Ｂ・・・・・・軸方向、１，
３・・・・・・案内レール、訃・・・・・ローラ、７・
・・・・・軸受。 第１図
Claims (2)
- （１）ローラ素材の周面に研削加工を施した後、その周
面に超仕上げ加工を施してその周面を軸方向及び円周方
向に平滑にし、さらに前記平滑な周面をタップリングす
ることによりその周面における円周方向の面粗さを軸方
向の面粗さとほぼ等しくするか前者を僅かに大きくする
ことを特徴とする転がり軸受用ローラの製造方法。 - （２）ローラの外周面における円周方向の面粗さを、中
心線平均粗さにおいて０．０５〜０．１０μｍにするこ
とを特徴とする第１請求項記載の転がり軸受用ローラの
製造方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2095575A JP2897334B2 (ja) | 1990-04-11 | 1990-04-11 | 転がり軸受用ローラの製造方法 |
| US07/650,480 US5133608A (en) | 1990-02-07 | 1991-02-05 | Linear movement rolling guide apparatus and method of manufacturing bearing roller |
| DE4103478A DE4103478A1 (de) | 1990-02-07 | 1991-02-06 | Lineare rollenfuehrungsvorrichtung und verfahren zur herstellung von lagerrollen |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2095575A JP2897334B2 (ja) | 1990-04-11 | 1990-04-11 | 転がり軸受用ローラの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03292416A true JPH03292416A (ja) | 1991-12-24 |
| JP2897334B2 JP2897334B2 (ja) | 1999-05-31 |
Family
ID=14141390
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2095575A Expired - Fee Related JP2897334B2 (ja) | 1990-02-07 | 1990-04-11 | 転がり軸受用ローラの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2897334B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004353747A (ja) * | 2003-05-28 | 2004-12-16 | Nippon Bearing Co Ltd | 摺動装置 |
| DE19581520B4 (de) * | 1994-12-22 | 2005-04-28 | Ntn Toyo Bearing Co Ltd | Kugeln für Kugellager |
| JP2005163846A (ja) * | 2003-11-28 | 2005-06-23 | Nippon Bearing Co Ltd | 摺動装置 |
| JP2010242979A (ja) * | 2010-08-06 | 2010-10-28 | Chuo Seiki Kk | クロスローラガイド |
| JP2017500216A (ja) * | 2013-12-23 | 2017-01-05 | ハイドロ アルミニウム ロールド プロダクツ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＨｙｄｒｏ Ａｌｕｍｉｎｉｕｍ Ｒｏｌｌｅｄ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ ＧｍｂＨ | ロール研削装置およびロールを研削する方法 |
| WO2021002255A1 (ja) * | 2019-07-02 | 2021-01-07 | Ntn株式会社 | クロスローラ軸受 |
-
1990
- 1990-04-11 JP JP2095575A patent/JP2897334B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19581520B4 (de) * | 1994-12-22 | 2005-04-28 | Ntn Toyo Bearing Co Ltd | Kugeln für Kugellager |
| JP2004353747A (ja) * | 2003-05-28 | 2004-12-16 | Nippon Bearing Co Ltd | 摺動装置 |
| JP2005163846A (ja) * | 2003-11-28 | 2005-06-23 | Nippon Bearing Co Ltd | 摺動装置 |
| KR100742908B1 (ko) * | 2003-11-28 | 2007-07-25 | 닛폰 베어링 가부시키가이샤 | 미끄럼운동장치 |
| JP2010242979A (ja) * | 2010-08-06 | 2010-10-28 | Chuo Seiki Kk | クロスローラガイド |
| JP2017500216A (ja) * | 2013-12-23 | 2017-01-05 | ハイドロ アルミニウム ロールド プロダクツ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＨｙｄｒｏ Ａｌｕｍｉｎｉｕｍ Ｒｏｌｌｅｄ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ ＧｍｂＨ | ロール研削装置およびロールを研削する方法 |
| WO2021002255A1 (ja) * | 2019-07-02 | 2021-01-07 | Ntn株式会社 | クロスローラ軸受 |
| JP2021008940A (ja) * | 2019-07-02 | 2021-01-28 | Ntn株式会社 | クロスローラ軸受 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2897334B2 (ja) | 1999-05-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DE102017119190A1 (de) | Kugelgewindepolierverfahren und Vorrichtung dafür | |
| JP2001227539A (ja) | 直動案内レール及びその加工方法 | |
| JP6798780B2 (ja) | 円すいころ軸受 | |
| EP1035339B1 (en) | Roller bearing and a method of producing the same | |
| JP2002089651A (ja) | 転がり案内装置の転動体スペーサ | |
| JP2010240807A (ja) | ころ端面加工用ワーク供給装置、ころ端面加工機、および転がり軸受用ころ | |
| JPH03292416A (ja) | 転がり軸受用ローラの製造方法 | |
| US5133608A (en) | Linear movement rolling guide apparatus and method of manufacturing bearing roller | |
| JP2008051129A (ja) | リニアガイド装置 | |
| JP2004100916A (ja) | 直動案内軸受装置及び直動案内軸受装置の軌道溝設計方法 | |
| JP2007155037A (ja) | スプライン装置及びねじ装置 | |
| JP5906117B2 (ja) | ディンプル成形バニシング工具およびそれを用いたワークの加工方法 | |
| JP2808785B2 (ja) | 直動転がり案内装置 | |
| JP2004138136A (ja) | 転がりねじ装置 | |
| JP6517105B2 (ja) | ころ軸受転走面の超仕上げ加工方法 | |
| JP6970454B2 (ja) | ベアリング装置 | |
| JPH05118327A (ja) | 直線摺動用ベアリング | |
| JP3219170B2 (ja) | 直動案内軸受 | |
| JP5349451B2 (ja) | 転がり案内装置 | |
| WO2016121419A1 (ja) | 円すいころ軸受 | |
| JP2003239967A (ja) | 直動装置 | |
| JP2007016960A (ja) | 直線運動軸受 | |
| JPH0735136A (ja) | ころがり案内装置 | |
| JPH0751968B2 (ja) | ボールスプライン装置 | |
| JPH11277447A (ja) | 超仕上用砥石 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080312 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090312 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100312 Year of fee payment: 11 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |