JPH03281174A - 巨大気孔を備えた多孔性砥石 - Google Patents
巨大気孔を備えた多孔性砥石Info
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- JPH03281174A JPH03281174A JP16917090A JP16917090A JPH03281174A JP H03281174 A JPH03281174 A JP H03281174A JP 16917090 A JP16917090 A JP 16917090A JP 16917090 A JP16917090 A JP 16917090A JP H03281174 A JPH03281174 A JP H03281174A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、砥粒に対して１０倍以上の径を有する多数の
巨大気孔が設けられた多孔性砥石に関するものである。
巨大気孔が設けられた多孔性砥石に関するものである。
従来の技術
特公昭３９−２０４８７号公報に記載されているように
、砥粒に対して比較的大きな径を有する多数の巨大気孔
を備えた多孔性砥石が知られている。このように巨大気
孔が人工的に設けられた多孔性砥石は、ビトリファイド
砥石に限らず、レジノイド砥石、ＣＢＮ砥石などに適用
されており、目詰まりがなく、切味が維持されるととも
に、広範な適用範囲が得られる特徴がある。切粉が上記
気孔内に捕捉されるので、目詰まりが好適に防止されて
切味が維持される一方、工具鋼、軽合金、焼結合金など
の難削性の材質に対しても研削が可能となって砥石の適
用範囲が拡大されるからである。
、砥粒に対して比較的大きな径を有する多数の巨大気孔
を備えた多孔性砥石が知られている。このように巨大気
孔が人工的に設けられた多孔性砥石は、ビトリファイド
砥石に限らず、レジノイド砥石、ＣＢＮ砥石などに適用
されており、目詰まりがなく、切味が維持されるととも
に、広範な適用範囲が得られる特徴がある。切粉が上記
気孔内に捕捉されるので、目詰まりが好適に防止されて
切味が維持される一方、工具鋼、軽合金、焼結合金など
の難削性の材質に対しても研削が可能となって砥石の適
用範囲が拡大されるからである。
発明が解決すべき課題
しかし、上記のような従来の多孔性砥石は、巨大な気孔
が多数内部に設けられているため、研削量に対する砥石
摩耗量が比較的大きいという欠点があった。本発明者等
は以上の事情を背景として種々試験を重ねるうち、砥石
内に設けられる気孔の径寸法のばらつきを小さくすると
、研削量に対する砥石の摩耗が好適に改善される事実を
見出した。本発明はかかる知見に基づいて為されたもの
である。
が多数内部に設けられているため、研削量に対する砥石
摩耗量が比較的大きいという欠点があった。本発明者等
は以上の事情を背景として種々試験を重ねるうち、砥石
内に設けられる気孔の径寸法のばらつきを小さくすると
、研削量に対する砥石の摩耗が好適に改善される事実を
見出した。本発明はかかる知見に基づいて為されたもの
である。
課題を解決するための手段
すなわち、本発明の要旨とするところは、砥粒に対して
１０倍以上の径を有する巨大気孔を備えた多孔性砥石に
おいて、その巨大気孔の粒径分布における変動係数を２
５％以下としたことにある。
１０倍以上の径を有する巨大気孔を備えた多孔性砥石に
おいて、その巨大気孔の粒径分布における変動係数を２
５％以下としたことにある。
作用および発明の効果
このようにすれば、巨大気孔の変動係数以外は同様の条
件で製作された砥石に対して、巨大気孔の変動係数を２
５％以下とした砥石は、研削量が同等以上であるにも拘
わらず、砥石摩耗量が半分程度に改善されるのである。
件で製作された砥石に対して、巨大気孔の変動係数を２
５％以下とした砥石は、研削量が同等以上であるにも拘
わらず、砥石摩耗量が半分程度に改善されるのである。
ここで、上記砥粒としては、ダイヤモンドやＣＢＮ（立
方晶系窒化硼素）などの超砥粒が用いられると一層好適
な性能が得られる。
方晶系窒化硼素）などの超砥粒が用いられると一層好適
な性能が得られる。
また、前記砥粒を相互に結合するだめの結合剤は、無機
結合剤が用いられると一層好適な性能が得られる。
結合剤が用いられると一層好適な性能が得られる。
また、前記砥粒としてＣＢＮ砥粒が用いられ、前記巨大
気孔として、そのＣＢＮ砥粒に無機結合剤とともに混合
されたレジンボールが窒素雰囲気によって焼失させられ
ることにより形成されたものが用いられると一層好適な
性能が得られる。
気孔として、そのＣＢＮ砥粒に無機結合剤とともに混合
されたレジンボールが窒素雰囲気によって焼失させられ
ることにより形成されたものが用いられると一層好適な
性能が得られる。
また、前記多孔性砥石としては、ホーニング用または超
仕上げ用が用いられると一層好適な性能が得られる。
仕上げ用が用いられると一層好適な性能が得られる。
実施例
以下、本発明の一実施例を図面に基づいて詳細に説明す
る。
る。
ＣＢＮ砥石１０は、たとえば第１図に示すように１１
Ｘ３．５ Ｘ １５ｍｍの角型であって、第２図および
第３図に示すように、粒径３〜６μｍのＣＢＮ砥粒１２
と、それらＣＢＮ砥粒Ｉ２を相互に結合する無機結合剤
（ビトリファイドボンド、たとえば融点８００°Ｃ程度
の硼珪酸ガラス）１４と、そのＣＢＮ砥粒１２よりも１
０倍以上の粒径を有する巨大気孔１６とを備えている。
Ｘ３．５ Ｘ １５ｍｍの角型であって、第２図および
第３図に示すように、粒径３〜６μｍのＣＢＮ砥粒１２
と、それらＣＢＮ砥粒Ｉ２を相互に結合する無機結合剤
（ビトリファイドボンド、たとえば融点８００°Ｃ程度
の硼珪酸ガラス）１４と、そのＣＢＮ砥粒１２よりも１
０倍以上の粒径を有する巨大気孔１６とを備えている。
この砥石１０は、焼成後の状態において、砥粒率が３０
容積％、結合剤率が２０容積％、気孔率が５０容積％と
なるような嵩比重を備えている。
容積％、結合剤率が２０容積％、気孔率が５０容積％と
なるような嵩比重を備えている。
上記ＣＢＮ砥石ＩＯは、ＣＢＮ砥石の製造工程としてよ
く知られた工程により製造されるのであるが、原料の調
整段階において上記巨大気孔１６と同様の径を有する気
孔形成粒子、たとえばスチロール、ポリエステル、エポ
キシ等の合成樹脂からなるレジンボールが坏土に混入さ
れ且つ均一に混合される。この坏土が金型内に充填され
且つプレス成形が施された後、９００°Ｃ程度の窒素雰
囲気で焼成が施されると、上記レジンボールがそのＣＢ
Ｎ砥石１０の焼成工程において焼失させられて、そのレ
ジンボールと同様の径を有する巨大気孔１６が形成され
るのである。そして、本実施例の上記ＣＢＮ砥石１０に
は、平均粒径カ月００μｍであるが粒度分布の幅が狭く
選択されたレジンボールが用いられている。このレジン
ボールの分布の広がりの程度は、変動係数Ｃｖ （−（
σ／ｘ、、）×１００％、σ：標準偏差、Ｘａｖ：分布
の算術平均値〕で表わすと２５％以下とされている。通
常の市販のレジンボールの変動係数Ｃｖは３０〜５５％
程度であるので、市販のレジンボールから篩によって選
択したものが使用されるのである。
く知られた工程により製造されるのであるが、原料の調
整段階において上記巨大気孔１６と同様の径を有する気
孔形成粒子、たとえばスチロール、ポリエステル、エポ
キシ等の合成樹脂からなるレジンボールが坏土に混入さ
れ且つ均一に混合される。この坏土が金型内に充填され
且つプレス成形が施された後、９００°Ｃ程度の窒素雰
囲気で焼成が施されると、上記レジンボールがそのＣＢ
Ｎ砥石１０の焼成工程において焼失させられて、そのレ
ジンボールと同様の径を有する巨大気孔１６が形成され
るのである。そして、本実施例の上記ＣＢＮ砥石１０に
は、平均粒径カ月００μｍであるが粒度分布の幅が狭く
選択されたレジンボールが用いられている。このレジン
ボールの分布の広がりの程度は、変動係数Ｃｖ （−（
σ／ｘ、、）×１００％、σ：標準偏差、Ｘａｖ：分布
の算術平均値〕で表わすと２５％以下とされている。通
常の市販のレジンボールの変動係数Ｃｖは３０〜５５％
程度であるので、市販のレジンボールから篩によって選
択したものが使用されるのである。
第４図は、使用したレジンボールの変動係数ＣＶが３０
％であること以外は上記ＣＢＮ砥石１０と同じ製造条件
である対象品砥石と、上記ＣＢＮ砥石１０、すなわち変
動係数Ｃｖが２５％である試料Ｎｏ、 １、変動係数Ｃ
ｖが２０％である試料Ｎｏ、 ２、変動係数Ｃｖが１５
％である試料Ｎｏ、 ３とを対象として、以下に示す研
削試験条件Ｉにおいて行った比較試験結果を示している
。
％であること以外は上記ＣＢＮ砥石１０と同じ製造条件
である対象品砥石と、上記ＣＢＮ砥石１０、すなわち変
動係数Ｃｖが２５％である試料Ｎｏ、 １、変動係数Ｃ
ｖが２０％である試料Ｎｏ、 ２、変動係数Ｃｖが１５
％である試料Ｎｏ、 ３とを対象として、以下に示す研
削試験条件Ｉにおいて行った比較試験結果を示している
。
加工方式： リング端面超仕上
砥石振動数： ９５０ ｃ、ｐ、ｍ
砥石振幅： １．５ｍｍ
被削材： ５ＵＪ−２（ＨＲｃ６２）５０φｘＴｘ
２８ 被削材周速： １１８ ｍ ／ｍｉｎ 加工時間： ３０ｓｅｃ 上記第４図から明らかなように、変動係数Ｃｖが２５％
以下である本実施例のＣＢＮ砥石１０によれば、仕上面
粗さが改善されるだけでなく、砥石の摩耗状態が好適に
改善され、耐久性が向上する。さらに詳しく考察すると
、第５図に示すように、変動係数Ｃｖが２５％である試
料Ｎ０１１では、摩耗率（＝砥石摩耗量／単位研削量）
に一応の効果が認められ、変動係数Ｃｖが２０％である
試料Ｎｏ、 ２では、摩耗率にさらムこ顕著な効果が認
められ、変動係数Ｃｖが１５％である試料Ｎｏ、 ３で
は、摩耗率に最も効果が認められるのである。
２８ 被削材周速： １１８ ｍ ／ｍｉｎ 加工時間： ３０ｓｅｃ 上記第４図から明らかなように、変動係数Ｃｖが２５％
以下である本実施例のＣＢＮ砥石１０によれば、仕上面
粗さが改善されるだけでなく、砥石の摩耗状態が好適に
改善され、耐久性が向上する。さらに詳しく考察すると
、第５図に示すように、変動係数Ｃｖが２５％である試
料Ｎ０１１では、摩耗率（＝砥石摩耗量／単位研削量）
に一応の効果が認められ、変動係数Ｃｖが２０％である
試料Ｎｏ、 ２では、摩耗率にさらムこ顕著な効果が認
められ、変動係数Ｃｖが１５％である試料Ｎｏ、 ３で
は、摩耗率に最も効果が認められるのである。
上記のように研削性能が改善される理由としては、変動
係数Ｃｖの小さい気孔形成粒子を用いることから、巨大
気孔１６の径が均一となるので、一定の大きさの切り屑
が得られて、安定した研削が持続できることが考えられ
る。これに対し、変動係数Ｃｖが高い場合には気孔形成
粒子が最密充填配合をとりやすくなるので、研削面にボ
アが集中した領域が発生し均質性を阻害すると考えられ
るのである。
係数Ｃｖの小さい気孔形成粒子を用いることから、巨大
気孔１６の径が均一となるので、一定の大きさの切り屑
が得られて、安定した研削が持続できることが考えられ
る。これに対し、変動係数Ｃｖが高い場合には気孔形成
粒子が最密充填配合をとりやすくなるので、研削面にボ
アが集中した領域が発生し均質性を阻害すると考えられ
るのである。
次に、本発明の他の実施例を説明する。本実施例のビト
リファイド砥石２０の外形および気孔は、第１図乃至第
３図に示される前述の実施例のＣＢＮ砥石１０と同様に
、ＪＩＳ規格２０００番（６゜７μｍ程度の粒径）白色
溶融アルミナ砥粒（ＷＡ）２２と、それら白色溶融アル
ミナ砥粒２２を相互に結合する無機結合剤（ビトリファ
イドボンド）２４と、その白色溶融アルミナ砥粒２２よ
りも１０倍以上の粒径を有する巨大気孔２６とを備えて
いる。このビトリファイド砥石２０は、焼成後の状態に
おいて、砥粒率が３７容積％、結合剤率が８．５容積％
、気孔率が５４．５容積％（その中で、レジンボールの
占める気孔率１２容積％）となるような高比重を備えて
いる。
リファイド砥石２０の外形および気孔は、第１図乃至第
３図に示される前述の実施例のＣＢＮ砥石１０と同様に
、ＪＩＳ規格２０００番（６゜７μｍ程度の粒径）白色
溶融アルミナ砥粒（ＷＡ）２２と、それら白色溶融アル
ミナ砥粒２２を相互に結合する無機結合剤（ビトリファ
イドボンド）２４と、その白色溶融アルミナ砥粒２２よ
りも１０倍以上の粒径を有する巨大気孔２６とを備えて
いる。このビトリファイド砥石２０は、焼成後の状態に
おいて、砥粒率が３７容積％、結合剤率が８．５容積％
、気孔率が５４．５容積％（その中で、レジンボールの
占める気孔率１２容積％）となるような高比重を備えて
いる。
上記ビトリファイド砥石２０は、ビトリファイド砥石の
製造工程としてよく知られた工程により製造されるので
あるが、原料の調整段階において上記巨大気孔２６と同
様の径を有する気孔形成粒子、たとえばレジンボールが
混入される。このレジンボールがビトリファイド砥石２
０の焼成工程において焼失させられることにより、その
レジンボールと同様の径を有する巨大気孔２６が形成さ
れるのである。そして、上記ビトリファイド砥石２０に
も、平均粒径が１００μｍであるが変動係数Ｃｖが２０
％であるレジンボールが用いられており、巨大気孔２６
の径もその２０％の変動係数Ｃｖに対応してばらつきが
小さくされている。
製造工程としてよく知られた工程により製造されるので
あるが、原料の調整段階において上記巨大気孔２６と同
様の径を有する気孔形成粒子、たとえばレジンボールが
混入される。このレジンボールがビトリファイド砥石２
０の焼成工程において焼失させられることにより、その
レジンボールと同様の径を有する巨大気孔２６が形成さ
れるのである。そして、上記ビトリファイド砥石２０に
も、平均粒径が１００μｍであるが変動係数Ｃｖが２０
％であるレジンボールが用いられており、巨大気孔２６
の径もその２０％の変動係数Ｃｖに対応してばらつきが
小さくされている。
第６図は、上記変動係数Ｃｖが２０％であるビトリファ
イド砥石２０（試料Ｎｏ、 ４ ）と、使用したレジン
ボールの変動係数Ｃｖが３０％であること以外はそのビ
トリファイド砥石２０と同じ製造条件である対象品砥石
とを、以下に示す研削試験条件Ｈにおいて比較試験した
結果を示している。
イド砥石２０（試料Ｎｏ、 ４ ）と、使用したレジン
ボールの変動係数Ｃｖが３０％であること以外はそのビ
トリファイド砥石２０と同じ製造条件である対象品砥石
とを、以下に示す研削試験条件Ｈにおいて比較試験した
結果を示している。
加工方式： リング端面超仕上
砥石振動数： ９５０ ｃ、ｐ、ｍ
砥石振幅： １．５ｍｍ
被削材： ５ＵＪ−２（ＨＲｃ６２）５０φｘＴＸ
２８ 被削材回転数： ７５０ ｒ、ｐ、ｍ 被削材周速： ９２ ｍ／ｍｉｎ 加工時間： ２０ｓｅｃ 上記第６図から明らかなように、本実施例のビトリファ
イド砥石２０によれば、仕上面粗さが改善されるだけで
なく、研削量に対する砥石摩耗量が３５％も減少し、好
適な耐久性が得られるのである。
２８ 被削材回転数： ７５０ ｒ、ｐ、ｍ 被削材周速： ９２ ｍ／ｍｉｎ 加工時間： ２０ｓｅｃ 上記第６図から明らかなように、本実施例のビトリファ
イド砥石２０によれば、仕上面粗さが改善されるだけで
なく、研削量に対する砥石摩耗量が３５％も減少し、好
適な耐久性が得られるのである。
更に、本発明の他の実施例を説明する。本実施０
例のビトリファイド砥石３０は、たとえば第７図に示す
ような凸曲面形状の研削面を備えた長手状を成しており
、ＪＩＳ規格３２０番（４０，０μｍ程度の粒径）緑色
溶融炭化珪素砥粒（ＳｉＣ）３２と、第２図乃至第３図
に示される前述の実施例のＣＢＮ砥石１０およびビトリ
ファイド砥石２０と同様に、それら緑色溶融炭化珪素砥
粒を相互に結合する無機結合剤（ビトリファイドボンド
）３４と、その緑色溶融炭化珪素砥粒３２よりも１０倍
以上の粒径を有する巨大気孔３６とを備えている。この
ビトリファイド砥石３０は、焼成後の状態において、砥
粒率が４３容積％、結合剤率が１２容積％、気孔率が４
５容積％（その中で、レジンボールの占める気孔率９容
積％）となるような嵩比重を備えている。
ような凸曲面形状の研削面を備えた長手状を成しており
、ＪＩＳ規格３２０番（４０，０μｍ程度の粒径）緑色
溶融炭化珪素砥粒（ＳｉＣ）３２と、第２図乃至第３図
に示される前述の実施例のＣＢＮ砥石１０およびビトリ
ファイド砥石２０と同様に、それら緑色溶融炭化珪素砥
粒を相互に結合する無機結合剤（ビトリファイドボンド
）３４と、その緑色溶融炭化珪素砥粒３２よりも１０倍
以上の粒径を有する巨大気孔３６とを備えている。この
ビトリファイド砥石３０は、焼成後の状態において、砥
粒率が４３容積％、結合剤率が１２容積％、気孔率が４
５容積％（その中で、レジンボールの占める気孔率９容
積％）となるような嵩比重を備えている。
上記ビトリファイド砥石３０は、前述のビトリファイド
砥石２０と同様の製造工程により製造され、原料の調節
段階においても同様に、気孔形成粒子、たとえばレジン
ボールが混入されて巨大気孔３６が形成される。このビ
トリファイド砥石３Ｏには、平均粒径が３００μｍであ
るが変動係数Ｄｖが２０％であるレジンボールが用いら
れており、巨大気孔３６の径もその２０％の変動係数Ｃ
Ｖに対応してばらつきが小さくされている。
砥石２０と同様の製造工程により製造され、原料の調節
段階においても同様に、気孔形成粒子、たとえばレジン
ボールが混入されて巨大気孔３６が形成される。このビ
トリファイド砥石３Ｏには、平均粒径が３００μｍであ
るが変動係数Ｄｖが２０％であるレジンボールが用いら
れており、巨大気孔３６の径もその２０％の変動係数Ｃ
Ｖに対応してばらつきが小さくされている。
第８図は、上記変動係数Ｃｖが２０％であるビトリファ
イド砥石３０（試料Ｎｏ、 ５ ）と、使用したレジン
ボールの変動係数Ｃｖが３０％であること以外はそのビ
トリファイド砥石３０と同じ製造条件である対象品砥石
Ｎｏ、 １と、更に砥粒率４７％、結合剤９％、気孔率
は対象品砥石ＮＯ１■とほぼ同一の４４％であるが製造
工程において気孔形成粒子が混合されていない、即ち巨
大気孔が形成されていない対象品砥石Ｎｏ、 ２とを、
以下に示す研削試験条件■において比較試験した結果を
示している。
イド砥石３０（試料Ｎｏ、 ５ ）と、使用したレジン
ボールの変動係数Ｃｖが３０％であること以外はそのビ
トリファイド砥石３０と同じ製造条件である対象品砥石
Ｎｏ、 １と、更に砥粒率４７％、結合剤９％、気孔率
は対象品砥石ＮＯ１■とほぼ同一の４４％であるが製造
工程において気孔形成粒子が混合されていない、即ち巨
大気孔が形成されていない対象品砥石Ｎｏ、 ２とを、
以下に示す研削試験条件■において比較試験した結果を
示している。
加工方式： ホーニング加工
被削材： Ｆｅ１２
砥石速度： ２２．１ｍ／ｍｊｎ
被削材速度 ２２．３ｍ／ｍｉｎ
２
砥石圧力 ：６ｋｇ／ｃｍ２
加工時間： ６０ｓｅｃ
上記第８図から明らかなように、本実施例のビトリファ
イド砥石３０によれば、仕上面粗さが改善されるだけで
なく、研削量に対する砥石摩耗量が、変動係数Ｃｖが３
０％である対象品砥石Ｎｏ、 １では４５％、巨大気孔
が形成されていない対象品砥石Ｎｏ、 ２では７５％も
減少し、好適な耐久性が得られるのである。
イド砥石３０によれば、仕上面粗さが改善されるだけで
なく、研削量に対する砥石摩耗量が、変動係数Ｃｖが３
０％である対象品砥石Ｎｏ、 １では４５％、巨大気孔
が形成されていない対象品砥石Ｎｏ、 ２では７５％も
減少し、好適な耐久性が得られるのである。
以上、本発明の一実施例を図面に基づいて説明したが、
本発明はその他の態様においても適用される。
本発明はその他の態様においても適用される。
たとえば、前述の実施例においては、長方形の超仕上げ
砥石および凸曲面形状の研削面を備えた長手状のホーニ
ング砥石について説明されていたが、円形の砥石であっ
ても差支えないし、ダイヤモンドなどの他の種類の砥粒
が用いられてもよいし、複数種類の砥粒が混合して用い
られてもよい。
砥石および凸曲面形状の研削面を備えた長手状のホーニ
ング砥石について説明されていたが、円形の砥石であっ
ても差支えないし、ダイヤモンドなどの他の種類の砥粒
が用いられてもよいし、複数種類の砥粒が混合して用い
られてもよい。
また、無機結合剤１４．２４．３４が用いられ３
たＣＢＮ砥石１０およびビトリファイド砥石２０．３０
について説明されていたが、上記無機結合剤１４．２４
．３４に替えて熱硬化性樹脂などの有機結合剤が用いら
れる所謂レジノイド砥石であっても、本発明が適用され
得る。この場合には、レジノイド砥石の比較的低い焼成
温度でも焼失する気孔形成粒子、たとえばナフタリンが
用いられる。
について説明されていたが、上記無機結合剤１４．２４
．３４に替えて熱硬化性樹脂などの有機結合剤が用いら
れる所謂レジノイド砥石であっても、本発明が適用され
得る。この場合には、レジノイド砥石の比較的低い焼成
温度でも焼失する気孔形成粒子、たとえばナフタリンが
用いられる。
また、前述の実施例のＣＢＮ砥石１０およびビトリファ
イド砥石２０．３０では、焼成工程において焼失する気
孔形成粒子が用いられていたが、内部に巨大気孔を備え
たアルミナバルーンなどのように焼失しない気孔形成粒
子が用いられてもよいのである。
イド砥石２０．３０では、焼成工程において焼失する気
孔形成粒子が用いられていたが、内部に巨大気孔を備え
たアルミナバルーンなどのように焼失しない気孔形成粒
子が用いられてもよいのである。
なお、上述したのはあくまでも本発明の一実施例であり
、本発明はその主旨を逸脱しない範囲において種々変更
が加えられ得るものである。
、本発明はその主旨を逸脱しない範囲において種々変更
が加えられ得るものである。
第１図は、本発明の一実施例の砥石の外形を示す斜視図
である。第２図は、第１図の実施例の砥石の断面を示す
図、第３図は第１図の要部を拡大４ した図である。第４図は、第１図の実施例の砥石の性能
試験結果を示す図表である。第５図は、第１図の実施例
の砥石の摩耗率を示す図である。第６図は、本発明の他
の実施例の第４図に対応する図である。第７図は、本発
明の他の実施例の第１図に対応する図である。第８図は
、第７図の実施例の第４図に対応する図である。 １０ ： １２ ： １６゜ ２０ ： ２２ ＝ ３０ ： ３２ ： ＣＢＮ砥石 ＣＢＮ砥粒 ２６．３６：巨大気孔 ビトリファイド砥石 白色溶融アルミナ砥粒 ビトリファイド砥石 緑色溶融炭化珪素砥粒
である。第２図は、第１図の実施例の砥石の断面を示す
図、第３図は第１図の要部を拡大４ した図である。第４図は、第１図の実施例の砥石の性能
試験結果を示す図表である。第５図は、第１図の実施例
の砥石の摩耗率を示す図である。第６図は、本発明の他
の実施例の第４図に対応する図である。第７図は、本発
明の他の実施例の第１図に対応する図である。第８図は
、第７図の実施例の第４図に対応する図である。 １０ ： １２ ： １６゜ ２０ ： ２２ ＝ ３０ ： ３２ ： ＣＢＮ砥石 ＣＢＮ砥粒 ２６．３６：巨大気孔 ビトリファイド砥石 白色溶融アルミナ砥粒 ビトリファイド砥石 緑色溶融炭化珪素砥粒
Claims (5)
- （１）砥粒に対して１０倍以上の径を有する巨大気孔を
備えた多孔性砥石において、 前記巨大気孔の粒径分布における変動係数を２５％以下
としたことを特徴とする巨大気孔を備えた多孔性砥石。 - （２）前記砥粒は、超砥粒である請求項１の巨大気孔を
備えた多孔性砥石。 - （３）前記砥粒を相互に結合するための結合剤は、無機
結合剤である請求項１または２の巨大気孔を備えた多孔
性砥石。 - （４）前記砥粒はＣＢＮ砥粒であり、前記巨大気孔は、
該砥粒に無機結合剤とともに混合されたレジンボールが
窒素雰囲気によって焼失させられることにより形成され
たものである請求項１乃至３のいずれか１つに記載の巨
大気孔を備えた多孔性砥石。 - （５）前記多孔性砥石は、ホーニング用または超仕上げ
用である請求項１乃至４のいずれか１つに記載の巨大気
孔を備えた多孔性砥石。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP16917090A JPH0716880B2 (ja) | 1990-03-09 | 1990-06-27 | 巨大気孔を備えた多孔性砥石 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5880790 | 1990-03-09 | ||
| JP2-58807 | 1990-03-09 | ||
| JP16917090A JPH0716880B2 (ja) | 1990-03-09 | 1990-06-27 | 巨大気孔を備えた多孔性砥石 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03281174A true JPH03281174A (ja) | 1991-12-11 |
| JPH0716880B2 JPH0716880B2 (ja) | 1995-03-01 |
Family
ID=26399810
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16917090A Expired - Fee Related JPH0716880B2 (ja) | 1990-03-09 | 1990-06-27 | 巨大気孔を備えた多孔性砥石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0716880B2 (ja) |
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-
1990
- 1990-06-27 JP JP16917090A patent/JPH0716880B2/ja not_active Expired - Fee Related
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