JPH03275506A - 金属酸化物エーロゾルの生成方法 - Google Patents
金属酸化物エーロゾルの生成方法Info
- Publication number
- JPH03275506A JPH03275506A JP2328760A JP32876090A JPH03275506A JP H03275506 A JPH03275506 A JP H03275506A JP 2328760 A JP2328760 A JP 2328760A JP 32876090 A JP32876090 A JP 32876090A JP H03275506 A JPH03275506 A JP H03275506A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- metal
- aerosol
- metal oxide
- region
- producing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000000443 aerosol Substances 0.000 title claims abstract description 57
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 36
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 title claims abstract description 36
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 18
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 52
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 52
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 42
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims abstract description 22
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims abstract description 14
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims abstract description 10
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims abstract description 10
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims abstract description 10
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 claims abstract description 6
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 claims abstract 4
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 26
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 22
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 20
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 11
- 229910052784 alkaline earth metal Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 150000001342 alkaline earth metals Chemical class 0.000 claims description 4
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 3
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 claims description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 2
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 claims 1
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 8
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 abstract description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 abstract description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract 2
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000003915 air pollution Methods 0.000 abstract 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 15
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 12
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 12
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 12
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 12
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 10
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 9
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 8
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 8
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 8
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 7
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N Magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 description 6
- 238000010960 commercial process Methods 0.000 description 6
- 235000012245 magnesium oxide Nutrition 0.000 description 6
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 5
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 5
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 4
- 239000000809 air pollutant Substances 0.000 description 3
- 231100001243 air pollutant Toxicity 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 150000002736 metal compounds Chemical class 0.000 description 3
- XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N sulfur monoxide Chemical class S=O XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052815 sulfur oxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 2
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000005367 electrostatic precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 1
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 1
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 1
- 230000019635 sulfation Effects 0.000 description 1
- 238000005670 sulfation reaction Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/508—Sulfur oxides by treating the gases with solids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/52—Hydrogen sulfide
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/54—Nitrogen compounds
- B01D53/56—Nitrogen oxides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/68—Halogens or halogen compounds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B13/00—Oxygen; Ozone; Oxides or hydroxides in general
- C01B13/14—Methods for preparing oxides or hydroxides in general
- C01B13/20—Methods for preparing oxides or hydroxides in general by oxidation of elements in the gaseous state; by oxidation or hydrolysis of compounds in the gaseous state
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
- C01F11/00—Compounds of calcium, strontium, or barium
- C01F11/02—Oxides or hydroxides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
- C01F5/00—Compounds of magnesium
- C01F5/02—Magnesia
- C01F5/04—Magnesia by oxidation of metallic magnesium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2004/00—Particle morphology
- C01P2004/60—Particles characterised by their size
- C01P2004/61—Micrometer sized, i.e. from 1-100 micrometer
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2004/00—Particle morphology
- C01P2004/60—Particles characterised by their size
- C01P2004/62—Submicrometer sized, i.e. from 0.1-1 micrometer
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（従来の技術〕
本発明は、金属酸化物エーロゾルの生成方法、及び流出
物ソルベント（５ｏｒｂｅｎｔ）として金属酸化物エー
ロゾルを使用する方法に関する。
物ソルベント（５ｏｒｂｅｎｔ）として金属酸化物エー
ロゾルを使用する方法に関する。
周知のごとく、様々な化学反応から生ずるオフガス中に
存在するＳＯ□、ＳＯｓ、Ｎｏ、Ｎｏｗ。
存在するＳＯ□、ＳＯｓ、Ｎｏ、Ｎｏｗ。
Ｈ，Ｓ及びＨＣＩなどの酸性ガス流出物は、主要な大気
汚染物質である。これまで、これらのガス流内の酸性ガ
ス流を環境的に受は入れられるレベルまで低減するため
に、非常に多くの費用をかけている。
汚染物質である。これまで、これらのガス流内の酸性ガ
ス流を環境的に受は入れられるレベルまで低減するため
に、非常に多くの費用をかけている。
例えば、商用電力プラントによるＳＯ！放出を抑制する
ために使用される商用プロセスの１つとして、炉中への
石灰石注入法がある。この商用プロセスによれば、石灰
石が、商用炉中に注入され、炉中で石灰石が硫黄酸化物
と反応して固体硫酸カルシウムが形成される。その後、
その固体硫酸カルシウム粒子が、従来の微粒子制御装置
によって煙道ガスから分離される。
ために使用される商用プロセスの１つとして、炉中への
石灰石注入法がある。この商用プロセスによれば、石灰
石が、商用炉中に注入され、炉中で石灰石が硫黄酸化物
と反応して固体硫酸カルシウムが形成される。その後、
その固体硫酸カルシウム粒子が、従来の微粒子制御装置
によって煙道ガスから分離される。
炉内ＳＯ２捕獲用の石灰石注入法の主な欠点は、低カル
シウム利用率にある。一方、炉内への石灰石注入法によ
って燃焼生成物から取り除かれる硫黄の量は、５０％台
であり、カルシウム利用率はたったの１５か２５％台で
ある。その結果、燃料に含まれる硫黄の単位質量当たり
多量の石灰石を注入しなくてはならない。このことから
、多くの費用を必要とすることが分かる。
シウム利用率にある。一方、炉内への石灰石注入法によ
って燃焼生成物から取り除かれる硫黄の量は、５０％台
であり、カルシウム利用率はたったの１５か２５％台で
ある。その結果、燃料に含まれる硫黄の単位質量当たり
多量の石灰石を注入しなくてはならない。このことから
、多くの費用を必要とすることが分かる。
当然、工業的燃焼流から流出物を経済的な方法で取り除
くための機構が、非常に待ち望まれている。
くための機構が、非常に待ち望まれている。
従って、本発明の目的は、簡単な構成を有する流出物ソ
ルベントエーロゾル物質の生成方法を提供することにあ
る。
ルベントエーロゾル物質の生成方法を提供することにあ
る。
本発明の他の目的は、ガス流から酸性ガス流出物を取り
除くための、非常に効果的な流出物ソルベントエーロゾ
ルの生成方法を提供することにある。
除くための、非常に効果的な流出物ソルベントエーロゾ
ルの生成方法を提供することにある。
本発明によれば、前述の目的及び利点を容易に得ること
ができる。
ができる。
周知のごとく、多くの化学反応から生ずるオフガス中に
存在するｓｏ！、ｓｏ、、Ｎｏ、ＮＯ□。
存在するｓｏ！、ｓｏ、、Ｎｏ、ＮＯ□。
Ｈ，Ｓ及びＨＣＩ などの酸性ガス流出物は、主要な
大気汚染物質である。これまで、これらのガス流内の酸
性ガス流を環境的に受は入れられるレベルまで低減する
には、極端に多くの費用がかかることがわかっている。
大気汚染物質である。これまで、これらのガス流内の酸
性ガス流を環境的に受は入れられるレベルまで低減する
には、極端に多くの費用がかかることがわかっている。
例えば、商用電力プラントによるＳ０２放出をよく制す
るために使用される商用プロセスの１つとして、炉中へ
の石灰石注入法がある。この商用プロセスによれば、石
灰石が、商用炉中に注入され、炉中で石灰石が硫黄酸化
物と反応して固形の硫酸カルシウムを形成する。その後
、その固形の硫酸カルシウム粒子が、従来の微粒子制御
装置によって煙道ガスから分離される。
るために使用される商用プロセスの１つとして、炉中へ
の石灰石注入法がある。この商用プロセスによれば、石
灰石が、商用炉中に注入され、炉中で石灰石が硫黄酸化
物と反応して固形の硫酸カルシウムを形成する。その後
、その固形の硫酸カルシウム粒子が、従来の微粒子制御
装置によって煙道ガスから分離される。
本発明の方法では、オキシダントフリーの環境において
、好ましくは、第１の領域における温度Ｔ、の蒸発温度
条件下にある不活性ガス流中で、所望ソルベントの金属
を蒸発させる。蒸発金属ガス流は、その後第１領域から
第２の領域へ送られる。第２領域では、金属蒸気を酸化
することによって、ガス搬送流内に固体金属酸化物粒子
から成るエーロゾルが形成される。上記金属蒸気流が酸
化体と接触する際に、最適金属酸化物エーロゾルが生成
されるように、金属酸化物粒子の大きさが制御される。
、好ましくは、第１の領域における温度Ｔ、の蒸発温度
条件下にある不活性ガス流中で、所望ソルベントの金属
を蒸発させる。蒸発金属ガス流は、その後第１領域から
第２の領域へ送られる。第２領域では、金属蒸気を酸化
することによって、ガス搬送流内に固体金属酸化物粒子
から成るエーロゾルが形成される。上記金属蒸気流が酸
化体と接触する際に、最適金属酸化物エーロゾルが生成
されるように、金属酸化物粒子の大きさが制御される。
その後、金属酸化物エーロゾルは、酸性ガス流出物を含
むガス流に与えられる。そこで、流出物の固体金属化合
物を形成するように、金属酸化物エーロゾルと捕獲され
るべき流出物間の反応に適切な温度において、流出物と
接触させられる。
むガス流に与えられる。そこで、流出物の固体金属化合
物を形成するように、金属酸化物エーロゾルと捕獲され
るべき流出物間の反応に適切な温度において、流出物と
接触させられる。
周知のごとく、多くの化学反応から生ずるオフガス中に
存在するＳＯｓ、ＳＯｓ、ＮＯ，Ｎｏｔ。
存在するＳＯｓ、ＳＯｓ、ＮＯ，Ｎｏｔ。
、Ｈ、Ｓ及びＨＣＩなどの酸性ガス流出物は、主要な大
気汚染物質である。これまで、これらのガス流内の酸性
ガス流を環境的に受は入れられるレベルまで低減するに
は、非常に多くの費用がかかることがわかっている。
気汚染物質である。これまで、これらのガス流内の酸性
ガス流を環境的に受は入れられるレベルまで低減するに
は、非常に多くの費用がかかることがわかっている。
例えば、商用電力プラントによるＳ０２放出をよく制す
るために使用される商用プロセスの１つとして、炉中へ
の石灰石注入法がある。この商用プロセスによれば、石
灰石が、商用炉中に注入され、炉中で石灰石が硫黄酸化
物と反応して固体硫酸カルシウムを形成する。その後、
その固体硫酸カルシウム粒子が、従来の微粒子制御装置
によって煙道ガスから分離される。そのプロセスは、特
に、様々な化学反応及び化学反応のオフガスからの副産
物であるところのＳｏｗ、ＳＯ３，Ｎｏ、ＮＯ□、Ｈ２
Ｓ及びＨＣＩ などの酸性ガス流出物を取り除く際に
、有効である。
るために使用される商用プロセスの１つとして、炉中へ
の石灰石注入法がある。この商用プロセスによれば、石
灰石が、商用炉中に注入され、炉中で石灰石が硫黄酸化
物と反応して固体硫酸カルシウムを形成する。その後、
その固体硫酸カルシウム粒子が、従来の微粒子制御装置
によって煙道ガスから分離される。そのプロセスは、特
に、様々な化学反応及び化学反応のオフガスからの副産
物であるところのＳｏｗ、ＳＯ３，Ｎｏ、ＮＯ□、Ｈ２
Ｓ及びＨＣＩ などの酸性ガス流出物を取り除く際に
、有効である。
本発明のプロセスについて、第１図及びそこに示された
概略説明文を参照しながら詳細に説明する。
概略説明文を参照しながら詳細に説明する。
本発明のプロセスは、金属酸化物エーロゾルの生成及び
その後の、捕獲されるべき流出物の固体金属化合物の形
成から構成される。そのプロセスは、燃焼ガス流内の流
出物として硫黄を用いて説明されるが、数多くの化学反
、応の副産物である上述のすべての酸性ガス流出物を捕
獲するのに有用である。
その後の、捕獲されるべき流出物の固体金属化合物の形
成から構成される。そのプロセスは、燃焼ガス流内の流
出物として硫黄を用いて説明されるが、数多くの化学反
、応の副産物である上述のすべての酸性ガス流出物を捕
獲するのに有用である。
第１図を参照する。金属酸化物エーロゾルは、オキシダ
ントフリーの環境にある蒸発領域１において、蒸発温度
条件下で所望のソルベントの金属を蒸発させることによ
って生成される。その後、その様にして生成された金属
蒸気は、酸化領域２に送られる。その領域において、金
属酸化物エーロゾルが生成されるように、その金属蒸気
がオキシダントと接触させられる。
ントフリーの環境にある蒸発領域１において、蒸発温度
条件下で所望のソルベントの金属を蒸発させることによ
って生成される。その後、その様にして生成された金属
蒸気は、酸化領域２に送られる。その領域において、金
属酸化物エーロゾルが生成されるように、その金属蒸気
がオキシダントと接触させられる。
本発明のプロセスによれば、本発明で使用される適切な
ソルベント金属は、アルカリ金属、アルカリ土類金属、
アルカリ土類金属以上の原子価を有する金属、及びそれ
らの混合物から成るグループから選択される。特に適切
な金属は、マグネシウムとカルシウムであり、カルシウ
ムが特に好ましい。本発明のプロセスでは、ガス流内に
ある蒸発領域において所望の金属ソルベントを蒸発させ
ることが好ましい。そのガス流は不活性ガス流であるこ
とが必要であり、ガスとしては、アルゴン、ヘリウム、
窒素、メタンなどのガスが使用される。
ソルベント金属は、アルカリ金属、アルカリ土類金属、
アルカリ土類金属以上の原子価を有する金属、及びそれ
らの混合物から成るグループから選択される。特に適切
な金属は、マグネシウムとカルシウムであり、カルシウ
ムが特に好ましい。本発明のプロセスでは、ガス流内に
ある蒸発領域において所望の金属ソルベントを蒸発させ
ることが好ましい。そのガス流は不活性ガス流であるこ
とが必要であり、ガスとしては、アルゴン、ヘリウム、
窒素、メタンなどのガスが使用される。
それらの中でも、アルゴン、窒素が特に好ましい。
金属ソルベントの完全な蒸発を保証するために、蒸発段
階は、実質的なオキシダントフリーの環境下で行われな
ければならない。不活性ガスは、金属蒸気荷重であるガ
ス流中の金属蒸気量を増すので、不活性ガスを使用する
ことが望ましい。金属蒸気荷重は、生成される金属酸化
物に関する粒子径に明確な影響を有する。（０，１ミク
ロンよりも小さい）金属酸化物エーロゾルの適切な粒子
径に対して所望のエーロゾル特性を得るように、上記ガ
ス流の流速が調整される必要がある。５ｇ／Ｎｍ’から
２５０ｇ／Ｎｍ’好ましくは約５０から１５０ ｇ／Ｎ
ｍ”の金属蒸気荷重を与えるように、必要な不活性ガス
流が調節されるべきである。
階は、実質的なオキシダントフリーの環境下で行われな
ければならない。不活性ガスは、金属蒸気荷重であるガ
ス流中の金属蒸気量を増すので、不活性ガスを使用する
ことが望ましい。金属蒸気荷重は、生成される金属酸化
物に関する粒子径に明確な影響を有する。（０，１ミク
ロンよりも小さい）金属酸化物エーロゾルの適切な粒子
径に対して所望のエーロゾル特性を得るように、上記ガ
ス流の流速が調整される必要がある。５ｇ／Ｎｍ’から
２５０ｇ／Ｎｍ’好ましくは約５０から１５０ ｇ／Ｎ
ｍ”の金属蒸気荷重を与えるように、必要な不活性ガス
流が調節されるべきである。
不活性ガスの流速は、金属蒸気温度（Ｔ１）、蒸発され
るべき金属の型、エーロゾル形成段階で使用される焼き
入れ速度、所望のエーロゾル主粒子径などの幾つかの要
素に依存している。本発明のプロセスで使用される不活
性ガスの流速は、適切な金属蒸気荷重を与えるように選
択されるのが好ましい。すなわち、約０．０５ミクロン
平均直径を持つ適切なエーロゾル主粒子径が与えられる
ように選択される。その様な平均直径は、流出物吸収段
階で高い金属利用率を得るのに理想的である。
るべき金属の型、エーロゾル形成段階で使用される焼き
入れ速度、所望のエーロゾル主粒子径などの幾つかの要
素に依存している。本発明のプロセスで使用される不活
性ガスの流速は、適切な金属蒸気荷重を与えるように選
択されるのが好ましい。すなわち、約０．０５ミクロン
平均直径を持つ適切なエーロゾル主粒子径が与えられる
ように選択される。その様な平均直径は、流出物吸収段
階で高い金属利用率を得るのに理想的である。
本発明によれば、炉の第１領域において、ガス流内の金
属の蒸発が、圧力Ｐ１でかつ制御された温度条件Ｔ、で
行われる必要がある。温度Ｔ１は、完全な金属蒸気を得
るために必要な温度すなわち、金属の熔融温度であり、
蒸発されるべき金属ソルベントに依存して変化する。さ
らに、完全な金属蒸気を得るために、蒸発領域１は実質
的にオキシダントフリーでなければならない。さらに、
蒸発用の温度は、使用される金属ソルベントの融点より
も非常に高いことが好ましい。これは、次の理由から望
ましい。すなわち、温度Ｔ１の増加が、上記された如く
、金属酸化物粒子の大きさに明確な影響を有するところ
の酸化領域に供給される流れ内の蒸発荷重を増大させる
ためである。費用の面から、蒸発温度は、２０００”Ｃ
より低くされるべきである。本発明によれば、蒸発温度
は、大気圧でカルシウムに対しては約６５０＠Ｃから１
２００”Ｃの間、好ましくは、１０００＠Ｃから１３０
０’Ｃの間が良く、マグネシウムに対しては４５０’Ｃ
から１１５０’Ｃの間、好ましくは７５０’から９５０
’Ｃの間が良い。
属の蒸発が、圧力Ｐ１でかつ制御された温度条件Ｔ、で
行われる必要がある。温度Ｔ１は、完全な金属蒸気を得
るために必要な温度すなわち、金属の熔融温度であり、
蒸発されるべき金属ソルベントに依存して変化する。さ
らに、完全な金属蒸気を得るために、蒸発領域１は実質
的にオキシダントフリーでなければならない。さらに、
蒸発用の温度は、使用される金属ソルベントの融点より
も非常に高いことが好ましい。これは、次の理由から望
ましい。すなわち、温度Ｔ１の増加が、上記された如く
、金属酸化物粒子の大きさに明確な影響を有するところ
の酸化領域に供給される流れ内の蒸発荷重を増大させる
ためである。費用の面から、蒸発温度は、２０００”Ｃ
より低くされるべきである。本発明によれば、蒸発温度
は、大気圧でカルシウムに対しては約６５０＠Ｃから１
２００”Ｃの間、好ましくは、１０００＠Ｃから１３０
０’Ｃの間が良く、マグネシウムに対しては４５０’Ｃ
から１１５０’Ｃの間、好ましくは７５０’から９５０
’Ｃの間が良い。
−度、蒸発領域１において、金属蒸気が生成されると、
不活性ガスを伴う、または伴わない金属蒸気が、炉の第
１領域から第２領域へ送られる。
不活性ガスを伴う、または伴わない金属蒸気が、炉の第
１領域から第２領域へ送られる。
金属蒸気を酸化することによって搬送ガス流内の金属酸
化物粒子からなる本発明のエーロゾルを形成する目的で
、ガス流内の金属蒸気が、酸素、空気、Ｃ０２などのオ
キシダントと炉の第２領域において接触させられる。例
えば要求される粒径を与えるために、第２領域における
エーロゾル流の形成が制御されるべきである。効果的な
ソルベント利用率と、対応する良好な捕獲率を得るため
には、サブミクロンの粒子の大きさを持つ金属酸化物粒
子が望ましい。平均の粒子の大きさは、０゜１ミクロン
よりも小さいことが好ましく、理想的には０．０５ミク
ロンよりも小さいのが良い。
化物粒子からなる本発明のエーロゾルを形成する目的で
、ガス流内の金属蒸気が、酸素、空気、Ｃ０２などのオ
キシダントと炉の第２領域において接触させられる。例
えば要求される粒径を与えるために、第２領域における
エーロゾル流の形成が制御されるべきである。効果的な
ソルベント利用率と、対応する良好な捕獲率を得るため
には、サブミクロンの粒子の大きさを持つ金属酸化物粒
子が望ましい。平均の粒子の大きさは、０゜１ミクロン
よりも小さいことが好ましく、理想的には０．０５ミク
ロンよりも小さいのが良い。
上記のごとく、第２領域から供給されるエーロゾル流は
、制御された温度条件下にある第３の領域すなわち流出
物吸収領域３において、流出物搬送ガス流と接触させら
れる。流出物の固体金属化合物を形成するために、金属
酸化物エーロゾルが流出物搬送ガス流と接触する温度は
、金属酸化物エーロゾルと捕獲されるべき流出物間の反
応に適する温度範囲になければならない。例えば、硫黄
の場合には、流出物吸収段階は、次の条件の下で行われ
る。すなわち、カルシウム酸化物エーロゾルに対しては
約６５０＠Ｃから１２５０＠Ｃの間、好マシ＜ハ、約９
５０’Ｃから１２００ａＣの間の温度条件が良い。また
、マグネシウムに対しては約３５０＠Ｃと８５０°Ｃの
間、好ましくは約７００“Ｃと８００”Ｃの間が良い。
、制御された温度条件下にある第３の領域すなわち流出
物吸収領域３において、流出物搬送ガス流と接触させら
れる。流出物の固体金属化合物を形成するために、金属
酸化物エーロゾルが流出物搬送ガス流と接触する温度は
、金属酸化物エーロゾルと捕獲されるべき流出物間の反
応に適する温度範囲になければならない。例えば、硫黄
の場合には、流出物吸収段階は、次の条件の下で行われ
る。すなわち、カルシウム酸化物エーロゾルに対しては
約６５０＠Ｃから１２５０＠Ｃの間、好マシ＜ハ、約９
５０’Ｃから１２００ａＣの間の温度条件が良い。また
、マグネシウムに対しては約３５０＠Ｃと８５０°Ｃの
間、好ましくは約７００“Ｃと８００”Ｃの間が良い。
これらの温度範囲は、カルシウム及びマグネシウム酸化
物の硫酸化に対する実際の及び／若しくは熱力学的制限
を表す。
物の硫酸化に対する実際の及び／若しくは熱力学的制限
を表す。
本発明のプロセスによれば、ソルベント利用率は、約２
０００ｐｐｍのＳＯ，含有ガス流に対しては、ＣａＯエ
ーロゾル及びＭｇＯエーロゾルに対してそれぞれ約９０
％及び５０％以下である。
０００ｐｐｍのＳＯ，含有ガス流に対しては、ＣａＯエ
ーロゾル及びＭｇＯエーロゾルに対してそれぞれ約９０
％及び５０％以下である。
次の例は、本発明のプロセスの詳細な特徴を表している
が、これに制限されるものではない。
が、これに制限されるものではない。
西−ユ
第１図及び第２図を参照する。３．５ｇのカルシウム金
属が蒸発領域に供給された。また、アルゴンガスが圧力
１ａｔｍ、温度２５°Ｃ及び流量率１６．５ｍｌ／ｓｅ
ｃでその蒸発領域に供給された。その蒸発領域は、１ｏ
ｏＯ’ｃに加熱された。
属が蒸発領域に供給された。また、アルゴンガスが圧力
１ａｔｍ、温度２５°Ｃ及び流量率１６．５ｍｌ／ｓｅ
ｃでその蒸発領域に供給された。その蒸発領域は、１ｏ
ｏＯ’ｃに加熱された。
これらの条件下で、約５ｍｇ／ｍｉｎのエーロゾルの定
常的な生成が測定された。ＣａＯの金属酸化物エーロゾ
ルを生成するために、そのエーロゾル流は、酸化領域に
おいて９５０°Ｃの温度で、５４／／ｍｉｎの加熱乾燥
空気と接触させられた。
常的な生成が測定された。ＣａＯの金属酸化物エーロゾ
ルを生成するために、そのエーロゾル流は、酸化領域に
おいて９５０°Ｃの温度で、５４／／ｍｉｎの加熱乾燥
空気と接触させられた。
そのエーロゾルは、測定された量のＳ０２を有するガス
流中に注入され、流出物吸収領域においてエーロゾル流
と接触させられた。２５０，５００゜７００．２０００
及び３５００のＳＯ，濃度が観測された。エーロゾルを
サンプリングするために、静電沈降サンプリングプロー
ブが吸収領域の端に配置された。硫黄の吸収に用いられ
るカルシウム量を決定するために、エーロゾルサンプル
が採取された。その結果を、第２図に示す。この実験で
使用された滞留時間、０．５秒は、１２００’Ｃから９
５０”Ｃに落とすために工業用ボイラ内部の煙道ガスに
よって費やされる時間間隔内にあることに留意すること
が大切である。従って、与えられた結果は、要求される
工業上の時間間隔内にある。第２図かられかるように、
１５００ｐｐｍを越えるＳＯ□濃度で８０％より大であ
り、炉内石灰石注入プロセスから得られる利用率よりも
遥かに優れている。上記のものに加えて流出物吸収が行
われる温度、すなわち、カルシウムに対して９５０”Ｃ
，そしてマグネシウムに対して８００＠Ｃは、炉内石灰
石注入プロセスで使用される温度よりも遥かに低いもの
であり、本発明のプロセスを一層素晴らしいものにして
いる。最後に、カルシウム酸化物の平均粒子直径は０．
０１５μｍであった。
流中に注入され、流出物吸収領域においてエーロゾル流
と接触させられた。２５０，５００゜７００．２０００
及び３５００のＳＯ，濃度が観測された。エーロゾルを
サンプリングするために、静電沈降サンプリングプロー
ブが吸収領域の端に配置された。硫黄の吸収に用いられ
るカルシウム量を決定するために、エーロゾルサンプル
が採取された。その結果を、第２図に示す。この実験で
使用された滞留時間、０．５秒は、１２００’Ｃから９
５０”Ｃに落とすために工業用ボイラ内部の煙道ガスに
よって費やされる時間間隔内にあることに留意すること
が大切である。従って、与えられた結果は、要求される
工業上の時間間隔内にある。第２図かられかるように、
１５００ｐｐｍを越えるＳＯ□濃度で８０％より大であ
り、炉内石灰石注入プロセスから得られる利用率よりも
遥かに優れている。上記のものに加えて流出物吸収が行
われる温度、すなわち、カルシウムに対して９５０”Ｃ
，そしてマグネシウムに対して８００＠Ｃは、炉内石灰
石注入プロセスで使用される温度よりも遥かに低いもの
であり、本発明のプロセスを一層素晴らしいものにして
いる。最後に、カルシウム酸化物の平均粒子直径は０．
０１５μｍであった。
鳳−１
例■のプロセスは、例Ｉに関して述られたものと類似し
ている。しかし、この例ではカルシウムではなくマグネ
シウムが使用された。マグネシウム酸化物エーロゾルが
発生され、例Ｉで述べた空気流を含んでいる５つのＳ０
２に供給された。マグネシウムを蒸発させるために、第
１領域の温度は８５０”Ｃに調整された。その結果を、
第３図に示す。マグネシウム酸化物粒子を含んでいるエ
ーロゾルは、低Ｓ０２濃度でカルシウム酸化物粒子を含
んでいるエーロゾルはど効果的ではない。
ている。しかし、この例ではカルシウムではなくマグネ
シウムが使用された。マグネシウム酸化物エーロゾルが
発生され、例Ｉで述べた空気流を含んでいる５つのＳ０
２に供給された。マグネシウムを蒸発させるために、第
１領域の温度は８５０”Ｃに調整された。その結果を、
第３図に示す。マグネシウム酸化物粒子を含んでいるエ
ーロゾルは、低Ｓ０２濃度でカルシウム酸化物粒子を含
んでいるエーロゾルはど効果的ではない。
しかし、それでも、マグネシウム酸化物エーロゾルは、
公知の炉内石灰石注入プロセスよりも優れている。この
例のエーロゾルに含まれたマグネシウム酸化物粒子の大
きさは、０．０２０μｍであった。
公知の炉内石灰石注入プロセスよりも優れている。この
例のエーロゾルに含まれたマグネシウム酸化物粒子の大
きさは、０．０２０μｍであった。
本発明によれば、ガス流から酸性ガス流出物を取り除く
ための、非常に効果的な流出物ソルベントエーロゾルの
生成方法が得られる。従って、工業的燃焼流からＳ Ｃ
）２． Ｓ Ｏｓ、 Ｎ Ｏ，Ｎ Ｏｘ、 Ｈ２Ｓ及
びＨＣＩ などの酸性ガス流出物を経済的な方法で取
り除くことができる。
ための、非常に効果的な流出物ソルベントエーロゾルの
生成方法が得られる。従って、工業的燃焼流からＳ Ｃ
）２． Ｓ Ｏｓ、 Ｎ Ｏ，Ｎ Ｏｘ、 Ｈ２Ｓ及
びＨＣＩ などの酸性ガス流出物を経済的な方法で取
り除くことができる。
第１図は、金属酸化物エーロゾルを生成し、その金属酸
化物エーロゾルを用いてガス流から流出物を取り除くた
めの本発明のプロセスの概略説明図である。 第２図は、ソルベントとしてカルシウムを、そして流出
物として硫黄を用いた本発明のプロセスの流出物吸収能
力を説明するグラフである。 第３図は、ソルベントとしてマグネシウムを、そして流
出物として硫黄を用いた本発明のプロセスの流出物吸収
能力を説明するグラフである。 ＝ ギ Ｆ 符号の説明 １ ・・・蒸発領域（第１領域） ２・・・酸化領域（第２領域） ３・・・流出物吸収領域 （外ｌる］ ＳＯ，濃度（ｐｐｍ）
化物エーロゾルを用いてガス流から流出物を取り除くた
めの本発明のプロセスの概略説明図である。 第２図は、ソルベントとしてカルシウムを、そして流出
物として硫黄を用いた本発明のプロセスの流出物吸収能
力を説明するグラフである。 第３図は、ソルベントとしてマグネシウムを、そして流
出物として硫黄を用いた本発明のプロセスの流出物吸収
能力を説明するグラフである。 ＝ ギ Ｆ 符号の説明 １ ・・・蒸発領域（第１領域） ２・・・酸化領域（第２領域） ３・・・流出物吸収領域 （外ｌる］ ＳＯ，濃度（ｐｐｍ）
Claims (10)
- （１）適切な金属から金属酸化物エーロゾルを生成する
方法であって、Ｔ＿１辺上の温度にある第１の領域にお
いて、蒸発温度条件下で上記金属を蒸発させる段階と、
ガス流内の上記金属蒸気を、上記第１領域から第２の領
域に送り込む段階と、上記金属蒸気を酸化させ、上記ガ
ス流内に固体金属酸化物粒子から成るエーロゾルを形成
するために、上記第２領域内において上記金属蒸気をオ
キシダントと接触させる段階とから成ることを特徴とす
る金属酸化物エーロゾルの生成方法。 - （２）請求項１に記載の生成方法において、上記金属が
、アルカリ金属、アルカリ土類金属、アルカリ土類金属
以上の原子価を有する金属、及びそれらの混合物から成
るグループから選択されることを特徴とする金属酸化物
エーロゾルの生成方法。 - （３）請求項２に記載の生成方法において、上記金属が
、マグネシウム及びカルシウムから成るグループから選
択されることを特徴とする金属酸化物エーロゾルの生成
方法。 - （４）請求項１に記載の生成方法において、上記金属の
蒸発中に、上記第１領域に不活性ガス流が供給されるこ
とを特徴とする金属酸化物エーロゾルの生成方法。 - （５）請求項４に記載の生成方法において、上記ガス流
上の金属蒸気荷重が、約５ｇ／Ｎｍ＾３から２５０ｇ／
Ｎｍ＾３の間にあることを特徴とする金属酸化物エーロ
ゾルの生成方法。 - （６）請求項１に記載の生成方法において、上記温度Ｔ
＿１が、蒸発される金属の熔融温度であることを特徴と
する金属酸化物エーロゾルの生成方法。 - （７）請求項１に記載の生成方法において、上記金属が
マグネシウムであって、上記蒸発温度が大気圧の下で約
４５０°から１１５０°の間にあることを特徴とする金
属酸化物エーロゾルの生成方法。 - （８）請求項１に記載の生成方法において、上記金属が
カルシウムであって、上記蒸発温度が大気圧の下で約６
５０°から１３００°の間にあることを特徴とする金属
酸化物エーロゾルの生成方法。 - （９）請求項１に記載の生成方法において、上記エーロ
ゾルが、約０．００１から１．０マイクロメータの間の
金属酸化物粒径によって特徴づけられていることを特徴
とする金属酸化物エーロゾルの生成方法。 - （１０）請求項１に記載の生成方法において、さらに、
上記エーロゾルを制御された温度下でガス流を含んでい
る流出物と接触させる段階を設け、それにより上記金属
酸化物粒子を同じものを吸収するために上記流出物と反
応させることを特徴とする金属酸化物エーロゾルの生成
方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US49889290A | 1990-03-26 | 1990-03-26 | |
| US498,892 | 1990-03-26 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03275506A true JPH03275506A (ja) | 1991-12-06 |
Family
ID=23982937
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2328760A Pending JPH03275506A (ja) | 1990-03-26 | 1990-11-28 | 金属酸化物エーロゾルの生成方法 |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03275506A (ja) |
| BE (1) | BE1005343A4 (ja) |
| BR (1) | BR9003819A (ja) |
| CA (1) | CA2020501A1 (ja) |
| DE (1) | DE4038195A1 (ja) |
| DK (1) | DK160490A (ja) |
| ES (1) | ES2020732A6 (ja) |
| FR (1) | FR2659873A1 (ja) |
| GB (1) | GB2242421A (ja) |
| IT (1) | IT1241567B (ja) |
| NL (1) | NL9001656A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004182519A (ja) * | 2002-12-02 | 2004-07-02 | Ube Material Industries Ltd | 金属マグネシウム溶融蒸発装置、及びこれを用いた高純度酸化マグネシウム微粉末の製造方法 |
| JP2009030172A (ja) * | 2008-08-25 | 2009-02-12 | Ube Material Industries Ltd | 金属マグネシウム溶融蒸発装置、及びこれを用いた高純度酸化マグネシウム微粉末の製造方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5499587A (en) * | 1986-06-17 | 1996-03-19 | Intevep, S.A. | Sulfur-sorbent promoter for use in a process for the in-situ production of a sorbent-oxide aerosol used for removing effluents from a gaseous combustion stream |
| WO2011156906A2 (en) * | 2010-06-15 | 2011-12-22 | Et-Energy Corp. | Process for treating a flue gas |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60161329A (ja) * | 1984-01-26 | 1985-08-23 | Ube Ind Ltd | 高純度カルシア微粉末の製造方法 |
| JPS60175537A (ja) * | 1984-02-22 | 1985-09-09 | Toyota Motor Corp | セラミツク超微粒子の製造方法 |
| JPS6243928A (ja) * | 1985-08-21 | 1987-02-25 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | デイジタル通信方法 |
| JPS6458131A (en) * | 1987-08-28 | 1989-03-06 | Tokyo Electric Co Ltd | Data transmission system |
| JPH02289A (ja) * | 1987-10-09 | 1990-01-05 | Sumitomo Chem Co Ltd | 光学活性なアミン−ホウ素系化合物、それを有効成分とする不斉還元剤ならびにそれを用いる光学活性化合物の製造方法 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1558356A1 (de) * | 1966-02-03 | 1970-07-23 | Horn Dr Lutz | Mittels Ultraschalleinwirkung auf eine Metallschmelze durch Zerstaeubung des Metalls hergestelltes Pulver und Verfahren zu seiner Herstellung |
| US3743708A (en) * | 1970-11-20 | 1973-07-03 | American Cyanamid Co | Submicron metal oxide particles and their process for manufacture |
| JPS59213619A (ja) * | 1983-05-20 | 1984-12-03 | Ube Ind Ltd | 高純度マグネシア微粉末の製造方法 |
| JPS61122106A (ja) * | 1984-11-19 | 1986-06-10 | Ube Ind Ltd | 微粉末状マグネシウム酸化物の製造方法 |
| US4534572A (en) * | 1984-12-20 | 1985-08-13 | Dana Corporation | Port baffle for engine gasket |
| JPH068170B2 (ja) * | 1985-10-29 | 1994-02-02 | 宇部興産株式会社 | 高純度酸化マグネシウム微粉末の製造方法 |
| US4726940A (en) * | 1986-05-21 | 1988-02-23 | Hitachi Zosen Corporation | Method of purifying exhaust gas |
-
1990
- 1990-07-03 DK DK160490A patent/DK160490A/da not_active IP Right Cessation
- 1990-07-05 CA CA002020501A patent/CA2020501A1/en not_active Abandoned
- 1990-07-09 GB GB9015112A patent/GB2242421A/en not_active Withdrawn
- 1990-07-19 NL NL9001656A patent/NL9001656A/nl not_active Application Discontinuation
- 1990-08-03 BR BR909003819A patent/BR9003819A/pt not_active Application Discontinuation
- 1990-08-07 ES ES9002138A patent/ES2020732A6/es not_active Expired - Fee Related
- 1990-09-21 IT IT67707A patent/IT1241567B/it active IP Right Grant
- 1990-10-03 FR FR9012186A patent/FR2659873A1/fr active Pending
- 1990-10-12 BE BE9000969A patent/BE1005343A4/fr not_active IP Right Cessation
- 1990-11-28 JP JP2328760A patent/JPH03275506A/ja active Pending
- 1990-11-30 DE DE4038195A patent/DE4038195A1/de not_active Withdrawn
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60161329A (ja) * | 1984-01-26 | 1985-08-23 | Ube Ind Ltd | 高純度カルシア微粉末の製造方法 |
| JPS60175537A (ja) * | 1984-02-22 | 1985-09-09 | Toyota Motor Corp | セラミツク超微粒子の製造方法 |
| JPS6243928A (ja) * | 1985-08-21 | 1987-02-25 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | デイジタル通信方法 |
| JPS6458131A (en) * | 1987-08-28 | 1989-03-06 | Tokyo Electric Co Ltd | Data transmission system |
| JPH02289A (ja) * | 1987-10-09 | 1990-01-05 | Sumitomo Chem Co Ltd | 光学活性なアミン−ホウ素系化合物、それを有効成分とする不斉還元剤ならびにそれを用いる光学活性化合物の製造方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004182519A (ja) * | 2002-12-02 | 2004-07-02 | Ube Material Industries Ltd | 金属マグネシウム溶融蒸発装置、及びこれを用いた高純度酸化マグネシウム微粉末の製造方法 |
| JP2009030172A (ja) * | 2008-08-25 | 2009-02-12 | Ube Material Industries Ltd | 金属マグネシウム溶融蒸発装置、及びこれを用いた高純度酸化マグネシウム微粉末の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES2020732A6 (es) | 1991-09-01 |
| DK160490A (da) | 1991-09-27 |
| GB2242421A (en) | 1991-10-02 |
| IT1241567B (it) | 1994-01-18 |
| CA2020501A1 (en) | 1991-09-27 |
| NL9001656A (nl) | 1991-10-16 |
| IT9067707A1 (it) | 1992-03-21 |
| IT9067707A0 (it) | 1990-09-21 |
| BE1005343A4 (fr) | 1993-07-06 |
| GB9015112D0 (en) | 1990-08-29 |
| BR9003819A (pt) | 1991-11-12 |
| DK160490D0 (da) | 1990-07-03 |
| DE4038195A1 (de) | 1991-10-02 |
| FR2659873A1 (fr) | 1991-09-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3932587A (en) | Absorption of sulfur oxides from flue gas | |
| US6932956B2 (en) | Production of sulphur and activated carbon | |
| CA2419941A1 (en) | Method for the production of functionalised short carbon nanotubes and functionalised short carbon nanotubes obtainable by said method | |
| US3851050A (en) | Recovery of sulfur from so2-containing regeneration off-gases | |
| UA120256C2 (uk) | Способи очищення потоків відхідних газів зі способів спалення відходів | |
| CA1193073A (en) | Process for removal of sulfur oxides from hot gases | |
| US3690808A (en) | Method and apparatus for sulfur dioxide emission control in combustion systems | |
| JPH03275506A (ja) | 金属酸化物エーロゾルの生成方法 | |
| US4048293A (en) | Process for purifying a sulfur dioxide containing gas | |
| US7785543B2 (en) | Method of processing alkali-activation exhaust gas | |
| US5540902A (en) | Process for cleaning a gas containing nitrogen monoxide and sulphur dioxide | |
| WO2014094838A1 (en) | Combustor for sulfur containing material and method and plant for producing sulfuric acid | |
| JPH02303519A (ja) | 排ガス乾式脱硫法 | |
| US4181704A (en) | Process for the removal of sulfurous gases from the emissions of chemical processes | |
| JP2004174391A (ja) | 排ガスからフッ素成分を選択的に除去する方法 | |
| KR930000278B1 (ko) | 연료의 연소 배출 물질 제어용 금속 산화물 에어로졸의 제조방법 | |
| US5935539A (en) | Reactive composition and method for the purification of a nitric oxide containing gas | |
| JP2626787B2 (ja) | 硫化水素含有ガスから硫黄を回収する方法 | |
| SU769907A1 (ru) | Способ получени двуокиси серы | |
| CA1096589A (en) | Process for the removal of sulfurous gases from the emissions of chemical processes | |
| KR100236881B1 (ko) | 일산화질소를 함유하는 가스의 정화방법 | |
| KR100345737B1 (ko) | 고농도황화수소함유가스의처리방법 | |
| JPH0352624A (ja) | 乾式同時脱硫脱硝方法 | |
| Moore | Two stage sorption of sulfur compounds | |
| KR930000279B1 (ko) | 가스상 연소 기류의 배출 물질 제거에 사용되는 수착매-산화물 에어로졸의 현장 제조 방법 |