JPH03261664A - 窒化アルミニウム焼結体の製造方法 - Google Patents
窒化アルミニウム焼結体の製造方法Info
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- JPH03261664A JPH03261664A JP2057901A JP5790190A JPH03261664A JP H03261664 A JPH03261664 A JP H03261664A JP 2057901 A JP2057901 A JP 2057901A JP 5790190 A JP5790190 A JP 5790190A JP H03261664 A JPH03261664 A JP H03261664A
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は熱伝導率の高い窒化アルミニウム(AlN)焼
結体の製造方法に関する。
結体の製造方法に関する。
近年、LSIなどの半導体素子の集積度が上がるにした
がって半導体素子の発熱量が増大するために、その発生
した熱を速やかに外部へ伝熱、放熱する必要が生じた。 また、パワートランジスタ、レーザダイオードなどの高
出力素子を実装するための基板及びパッケージにおいて
ち、素子の動作時に発生する熱を短時間のうちに素子外
へ放出しなければならない。 このような発軌量の多い半導体素子等を実装するために
熱伝導率の高い基板材料が必要とされ、従来、このよう
な熱伝導率の高い絶縁性基板として酸化ベリリウム(B
ed)系焼結体が用いられてきたが毒性があるため使用
範囲が限定されてきた。 近年、A2Nは毒性がなく、高い熱伝導率をもち、その
熱膨張率が酸化アルミニウム(A4220a )より低
くシリコンと同程度であるため、高熱伝導性基板として
注目を集めており。 Al2Nは本来難焼結性であるため、酸化カルシウム(
Cab)などの焼結助剤を添加する製造方法が検討され
てきた。 特開昭61−63571号公報では%AJ2N粉末に硝
酸カルシウム4水和物をCaO換算で0.5重量%添加
した系を、昇温中の昇温速度を10〜40℃/分にする
ことにより、昇温中に形成するアルミン酸カルシウムの
揮散を防止して焼結に必要な液相を確保することにより
緻密なAffN焼結体を得た。しかし、その熱伝導率は
128W/m−にで不十分なものであった。 〔発明が解決しようとする課題J 前述の如く、従来の技術では熱伝導率は128W/m−
に程度にとどまり、AnNの理論熱伝導率である320
W/m−にと比べ格段に小さい。 本発明は生産性に優れる常圧焼結を用いて、180W/
m−に以上の高熱伝導性基板を製造する方法を提供する
ものである。 [課題を解決するための手段] 本発明は前記課題を解決するため、主成分がAJ2Nで
、焼結助剤としてCaの酸化物又は加熱により酸化物と
なるCa化合物を用いて焼成するAl2N焼結体の製造
方法において、成形体を焼成保持温度に到達せしめた後
、一酸化炭素の分圧が1%未満の窒素雰囲気中で焼成す
ることを特徴とする窒化アルミニウム焼結体の製造方法
を提供するものである。 [作用] 本発明者らは前記課題を解決するため鋭意検討を行った
。高熱伝導化を達成するには、Al2N焼結体を緻密に
すること、基板中の酸素量を少なくすることが知られて
いる。 本発明者らは焼結体の緻密化が達成された後の、焼結体
中の液相成分の揮散の容易な条件の設定を種々検討した
結果、焼成温度に保持中の00分圧を最適に制御するこ
とにより焼成温度に保持中に基板に含まれる液相成分、
すなわちアルミン酸カルシウムの揮散が容易となり、結
果として焼結体中の不純物酸素量が低下し高熱伝導化が
達成されることを見出し本発明を完成した。 この理由は以下のように考えられる。 液相成分であるアルミン酸カルシウム (CaO−xAI2203)の蒸発をCaO成分とAJ
2203成分に分けて考えると、CaO成分の蒸発は CaO”Ca+ 1/202 ・・
−■で示され、A42203成分の蒸発は Aff203−AQ20+02 −■で示され
る。 通常Ag、Nの焼結はカーボンヒータやカーボン製の断
熱材を使用した電気炉にて行われるので、炉内には雰囲
気ガスに加えカーボンが必然的に存在する。したがって
、 2C+02−2CO−・・■ の反応が共存する。よってCaOの蒸発は■×2+■で
示され Ca O+ C−ICa + CO−■となる。 同様にAff203成分の蒸発は、 Aff203 +2C−Aff20+2CO−・・■と
なる。 したがって、液相成分であるアルミン酸カルシウムを完
全に揮散させるには、■及び■式において共に右辺にあ
る一酸化炭素(CO)の分圧を低く押える必要がある。 成形体が焼成保持温度に到達した後、00分圧が1%以
上では、焼結体に含有される酸化物の揮散量が小さく、
焼結体中に酸素、Caが多く残留し、結果として熱伝導
率の低いA!!、N焼結体しか得られない。 また、焼結保持温度に到達する以前に00分圧を1%未
満とすることは好ましくない。これは昇温中に液相量が
急激に減少するために異常粒成長がおこりやすく、完全
な緻密体が得られないからである。 使用するAffN粉末は、平均粒径l〜2μm程度、粉
末に含有される酸素量は2%未満が好ましい。またCa
の酸化物、または加熱により酸化物となるCa化合物と
しては、純度99.9%以上、平均粒度5μm以下の炭
酸カルシウム、硝酸カルシウム、酸化カルシウムなどが
好ましい。 焼成保持温度は1700〜1950℃の範囲が好ましく
、1700℃未満では焼結体に含有される酸化物の揮散
が少なく、高熱伝導率の焼結体を得にくい。また、19
50℃を越えても焼結体の特性は変わらないが、焼成に
かかるエネルギコストがかさむだけで実際的ではない。 〔実施例] 平均粒径0.81i m、酸素含有量1.0%、純度9
8%のAl2N粉末を主成分とし、これに焼結助剤とし
て平均粒径1,0μmのCaCO3粉末を2重量%を添
加し、バインダとしてポリビニルブチラール(PVB)
を適量添加、成形し、この成形体を窒素中で加熱して脱
脂した。 次に脱脂された成形体を常圧のもと1900℃で9時間
焼成し、レーザフラッシュ法で熱伝導率を測定した。焼
成中の雰囲気は最高温度に達するまではN2とし、最高
温度に到達した後はN2にCOを加えた混合ガスであり
、第1表に焼成中の00分圧と共に、熱伝導率を示した
。 実施例1から6によれば、本発明に従って、焼成保持温
度に到達した後、00分圧が1%未満の窒素雰囲気で焼
成することにより180W/m−に以上の高熱伝導率A
l2N焼結体が得られることがわかる。 また、比較例1から3により焼成保持温度に到達した後
の雰囲気中00分圧が1%以上では熱伝導率の低いAg
、N焼結体しか得られないことがわかる。
がって半導体素子の発熱量が増大するために、その発生
した熱を速やかに外部へ伝熱、放熱する必要が生じた。 また、パワートランジスタ、レーザダイオードなどの高
出力素子を実装するための基板及びパッケージにおいて
ち、素子の動作時に発生する熱を短時間のうちに素子外
へ放出しなければならない。 このような発軌量の多い半導体素子等を実装するために
熱伝導率の高い基板材料が必要とされ、従来、このよう
な熱伝導率の高い絶縁性基板として酸化ベリリウム(B
ed)系焼結体が用いられてきたが毒性があるため使用
範囲が限定されてきた。 近年、A2Nは毒性がなく、高い熱伝導率をもち、その
熱膨張率が酸化アルミニウム(A4220a )より低
くシリコンと同程度であるため、高熱伝導性基板として
注目を集めており。 Al2Nは本来難焼結性であるため、酸化カルシウム(
Cab)などの焼結助剤を添加する製造方法が検討され
てきた。 特開昭61−63571号公報では%AJ2N粉末に硝
酸カルシウム4水和物をCaO換算で0.5重量%添加
した系を、昇温中の昇温速度を10〜40℃/分にする
ことにより、昇温中に形成するアルミン酸カルシウムの
揮散を防止して焼結に必要な液相を確保することにより
緻密なAffN焼結体を得た。しかし、その熱伝導率は
128W/m−にで不十分なものであった。 〔発明が解決しようとする課題J 前述の如く、従来の技術では熱伝導率は128W/m−
に程度にとどまり、AnNの理論熱伝導率である320
W/m−にと比べ格段に小さい。 本発明は生産性に優れる常圧焼結を用いて、180W/
m−に以上の高熱伝導性基板を製造する方法を提供する
ものである。 [課題を解決するための手段] 本発明は前記課題を解決するため、主成分がAJ2Nで
、焼結助剤としてCaの酸化物又は加熱により酸化物と
なるCa化合物を用いて焼成するAl2N焼結体の製造
方法において、成形体を焼成保持温度に到達せしめた後
、一酸化炭素の分圧が1%未満の窒素雰囲気中で焼成す
ることを特徴とする窒化アルミニウム焼結体の製造方法
を提供するものである。 [作用] 本発明者らは前記課題を解決するため鋭意検討を行った
。高熱伝導化を達成するには、Al2N焼結体を緻密に
すること、基板中の酸素量を少なくすることが知られて
いる。 本発明者らは焼結体の緻密化が達成された後の、焼結体
中の液相成分の揮散の容易な条件の設定を種々検討した
結果、焼成温度に保持中の00分圧を最適に制御するこ
とにより焼成温度に保持中に基板に含まれる液相成分、
すなわちアルミン酸カルシウムの揮散が容易となり、結
果として焼結体中の不純物酸素量が低下し高熱伝導化が
達成されることを見出し本発明を完成した。 この理由は以下のように考えられる。 液相成分であるアルミン酸カルシウム (CaO−xAI2203)の蒸発をCaO成分とAJ
2203成分に分けて考えると、CaO成分の蒸発は CaO”Ca+ 1/202 ・・
−■で示され、A42203成分の蒸発は Aff203−AQ20+02 −■で示され
る。 通常Ag、Nの焼結はカーボンヒータやカーボン製の断
熱材を使用した電気炉にて行われるので、炉内には雰囲
気ガスに加えカーボンが必然的に存在する。したがって
、 2C+02−2CO−・・■ の反応が共存する。よってCaOの蒸発は■×2+■で
示され Ca O+ C−ICa + CO−■となる。 同様にAff203成分の蒸発は、 Aff203 +2C−Aff20+2CO−・・■と
なる。 したがって、液相成分であるアルミン酸カルシウムを完
全に揮散させるには、■及び■式において共に右辺にあ
る一酸化炭素(CO)の分圧を低く押える必要がある。 成形体が焼成保持温度に到達した後、00分圧が1%以
上では、焼結体に含有される酸化物の揮散量が小さく、
焼結体中に酸素、Caが多く残留し、結果として熱伝導
率の低いA!!、N焼結体しか得られない。 また、焼結保持温度に到達する以前に00分圧を1%未
満とすることは好ましくない。これは昇温中に液相量が
急激に減少するために異常粒成長がおこりやすく、完全
な緻密体が得られないからである。 使用するAffN粉末は、平均粒径l〜2μm程度、粉
末に含有される酸素量は2%未満が好ましい。またCa
の酸化物、または加熱により酸化物となるCa化合物と
しては、純度99.9%以上、平均粒度5μm以下の炭
酸カルシウム、硝酸カルシウム、酸化カルシウムなどが
好ましい。 焼成保持温度は1700〜1950℃の範囲が好ましく
、1700℃未満では焼結体に含有される酸化物の揮散
が少なく、高熱伝導率の焼結体を得にくい。また、19
50℃を越えても焼結体の特性は変わらないが、焼成に
かかるエネルギコストがかさむだけで実際的ではない。 〔実施例] 平均粒径0.81i m、酸素含有量1.0%、純度9
8%のAl2N粉末を主成分とし、これに焼結助剤とし
て平均粒径1,0μmのCaCO3粉末を2重量%を添
加し、バインダとしてポリビニルブチラール(PVB)
を適量添加、成形し、この成形体を窒素中で加熱して脱
脂した。 次に脱脂された成形体を常圧のもと1900℃で9時間
焼成し、レーザフラッシュ法で熱伝導率を測定した。焼
成中の雰囲気は最高温度に達するまではN2とし、最高
温度に到達した後はN2にCOを加えた混合ガスであり
、第1表に焼成中の00分圧と共に、熱伝導率を示した
。 実施例1から6によれば、本発明に従って、焼成保持温
度に到達した後、00分圧が1%未満の窒素雰囲気で焼
成することにより180W/m−に以上の高熱伝導率A
l2N焼結体が得られることがわかる。 また、比較例1から3により焼成保持温度に到達した後
の雰囲気中00分圧が1%以上では熱伝導率の低いAg
、N焼結体しか得られないことがわかる。
本発明により、量産化に優れる常圧焼成により180W
/m−に以上の高熱伝導化A2N焼結体を容易に製造で
きる。
/m−に以上の高熱伝導化A2N焼結体を容易に製造で
きる。
Claims (1)
- 1 主成分がAlNで、焼結助剤としてCaの酸化物又
は加熱により酸化物となるCa化合物を用いて焼成する
AlN焼結体の製造方法において、成形体を焼成保持温
度に到達せしめた後、一酸化炭素の分圧が1%未満の窒
素雰囲気中で焼成することを特徴とする窒化アルミニウ
ム焼結体の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2057901A JPH03261664A (ja) | 1990-03-12 | 1990-03-12 | 窒化アルミニウム焼結体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2057901A JPH03261664A (ja) | 1990-03-12 | 1990-03-12 | 窒化アルミニウム焼結体の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03261664A true JPH03261664A (ja) | 1991-11-21 |
Family
ID=13068899
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2057901A Pending JPH03261664A (ja) | 1990-03-12 | 1990-03-12 | 窒化アルミニウム焼結体の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03261664A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100830829B1 (ko) * | 2006-12-20 | 2008-05-19 | 주식회사 포스코 | 고산소 용강 제조용 턴디쉬 코팅재 조성물 |
US7737065B2 (en) | 2004-03-29 | 2010-06-15 | Denki Kagaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Process for producing aluminum nitride sintered compacts |
-
1990
- 1990-03-12 JP JP2057901A patent/JPH03261664A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7737065B2 (en) | 2004-03-29 | 2010-06-15 | Denki Kagaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Process for producing aluminum nitride sintered compacts |
KR100830829B1 (ko) * | 2006-12-20 | 2008-05-19 | 주식회사 포스코 | 고산소 용강 제조용 턴디쉬 코팅재 조성물 |
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