JPH03257062A - スライドゲート用プレートレンガ - Google Patents
スライドゲート用プレートレンガInfo
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- JPH03257062A JPH03257062A JP2053057A JP5305790A JPH03257062A JP H03257062 A JPH03257062 A JP H03257062A JP 2053057 A JP2053057 A JP 2053057A JP 5305790 A JP5305790 A JP 5305790A JP H03257062 A JPH03257062 A JP H03257062A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
この発明は溶融金属の流量を制御するスライドゲート用
アルミナ−カーボン質プレートレンガに関するものであ
る。
アルミナ−カーボン質プレートレンガに関するものであ
る。
(従来の技術)
一般的にスライドゲート方式(以下SN方式と記す)は
溶融金属流量の有用なコントロール手段として使用され
ており、特に使用条件が厳しい鉄鋼業においては広く使
用されている。
溶融金属流量の有用なコントロール手段として使用され
ており、特に使用条件が厳しい鉄鋼業においては広く使
用されている。
このSN方式は周知の様に上部ノズル、プレートレンガ
(固定板及びスライド板)及び下部ノズルの三つの部分
より構成されており、各耐火物共各々の機能を有してい
なければならないが、特にプレートレンガは溶融金属流
のコントロールを行なう部分であり非常に高度な機能が
要求される。
(固定板及びスライド板)及び下部ノズルの三つの部分
より構成されており、各耐火物共各々の機能を有してい
なければならないが、特にプレートレンガは溶融金属流
のコントロールを行なう部分であり非常に高度な機能が
要求される。
このプレートレンガの具備すべき特性としては■ 溶融
金属流による急激な熱衝撃に対する耐スポーリング性 ■ 溶融金属流による物理的摩耗に対する機械的強度 ■ 溶融金属流及び溶融スラグによる化学的作用に対す
る耐食性 が挙げられる。
金属流による急激な熱衝撃に対する耐スポーリング性 ■ 溶融金属流による物理的摩耗に対する機械的強度 ■ 溶融金属流及び溶融スラグによる化学的作用に対す
る耐食性 が挙げられる。
そして従来これらの機能を有する材質としてハイ−アル
ミナ質のプレートにタールピッチ等を含浸処理した材質
が広く使用されていたが、このり−ルピッチ等の含浸物
による発煙が作業環境上問題になっており、最近では無
発煙性のアルミナ−カーボン材質が開発され、広く使用
されている。
ミナ質のプレートにタールピッチ等を含浸処理した材質
が広く使用されていたが、このり−ルピッチ等の含浸物
による発煙が作業環境上問題になっており、最近では無
発煙性のアルミナ−カーボン材質が開発され、広く使用
されている。
(考案が解決しようとする問題点)
この従来のアルミナ−カーボン材質は無発煙性であり、
かつ耐食性に優れるという特徴を有しているが、プレー
トレンガ組織内にカーボンを含有する為にマトリックス
部の焼結現象がカーボンにより阻害されるのでハイ−ア
ルミナ質プレートに比較して機械的な強度が劣る欠点が
ある。したがってアルミナ−カーボン質は、耐食性及び
耐スポーリング性には非常に優れているが、溶融金属流
による摩耗損傷が助長されるという傾向にあり機械的強
度を改善する必要がある。
かつ耐食性に優れるという特徴を有しているが、プレー
トレンガ組織内にカーボンを含有する為にマトリックス
部の焼結現象がカーボンにより阻害されるのでハイ−ア
ルミナ質プレートに比較して機械的な強度が劣る欠点が
ある。したがってアルミナ−カーボン質は、耐食性及び
耐スポーリング性には非常に優れているが、溶融金属流
による摩耗損傷が助長されるという傾向にあり機械的強
度を改善する必要がある。
(問題点を解決するための手段)
そこでこの発明は、このアルミナ−カーボン質プレート
の機械的強度を改善する為に、このアルミナ−カーボン
質プレートレンガ原料にシリカ粉末20〜70重量%及
びアルミニウム粉末80〜30重量%からなる混合粉末
100部に対し、金属シリコン粉末10〜1000部を
加えた結合粉末を配合、混合し、これを成形した後この
成形体を窒素含有非酸化性ガス雰囲気中で1200〜1
550℃の温度下にて窒化焼成し、β’−サイアロン結
合を有する事を特徴としている。
の機械的強度を改善する為に、このアルミナ−カーボン
質プレートレンガ原料にシリカ粉末20〜70重量%及
びアルミニウム粉末80〜30重量%からなる混合粉末
100部に対し、金属シリコン粉末10〜1000部を
加えた結合粉末を配合、混合し、これを成形した後この
成形体を窒素含有非酸化性ガス雰囲気中で1200〜1
550℃の温度下にて窒化焼成し、β’−サイアロン結
合を有する事を特徴としている。
この発明に使用するシリカ粉末としては、水晶粉末、珪
石粉末2石英ガラス粉末、スモークシリカなどがあり、
特に、微粉末のスモークシリカは反応性が良くβ’−サ
イアロンの生成量が多く機械的強度を改善する上でも有
効である。
石粉末2石英ガラス粉末、スモークシリカなどがあり、
特に、微粉末のスモークシリカは反応性が良くβ’−サ
イアロンの生成量が多く機械的強度を改善する上でも有
効である。
またこの発明に使用するアルミニウム粉末としてはアト
マイズ粉鱗片状などがあり、特に200meshより細
かい粉末を用いる事が有効である。
マイズ粉鱗片状などがあり、特に200meshより細
かい粉末を用いる事が有効である。
この発明に使用する金属シリコン粉末は、結晶質、非晶
質のどちらでも良く特に200meshより細かい粉末
を用いる事が有効である。また場合によってはフェロシ
リコンも使用可能である。
質のどちらでも良く特に200meshより細かい粉末
を用いる事が有効である。また場合によってはフェロシ
リコンも使用可能である。
この発明におけるシリカ粉末とアルミニウム粉末の配合
比はSi○2粉末/AI粉末比20/80〜70/30
が適量である。20/80より小さくなると未反応のA
tが残ったりAIN、Y−相サイアロンの生成量が多く
なり、β’−サイアロンの生成量が減少して希望特性が
得られなくなる。また7 0/30を超えると未反応の
SiO□が残ったり、ムライトX−相 01−サイアロ
ンの生成量が多くなりこれに伴い特性低下が発生するか
らである。
比はSi○2粉末/AI粉末比20/80〜70/30
が適量である。20/80より小さくなると未反応のA
tが残ったりAIN、Y−相サイアロンの生成量が多く
なり、β’−サイアロンの生成量が減少して希望特性が
得られなくなる。また7 0/30を超えると未反応の
SiO□が残ったり、ムライトX−相 01−サイアロ
ンの生成量が多くなりこれに伴い特性低下が発生するか
らである。
またこの発明におけるシリカ粉末とアルミニウム粉末の
混合粉末に対する金属シリコン粉末の配合比はシリカ粉
末とアルミニウム粉末の混合粉末100部に対して、1
0〜1000部が適量である。
混合粉末に対する金属シリコン粉末の配合比はシリカ粉
末とアルミニウム粉末の混合粉末100部に対して、1
0〜1000部が適量である。
混合粉末100部に対して、金属シリコン粉末を10部
未満にすると、充分量のβ’−サイアロンが生成できず
逆に1000部を超えると金属シリコン粉末量が多くな
り過ぎ昇温過程でSiの融合が生じて窒化反応が阻害さ
れてしまうからである。
未満にすると、充分量のβ’−サイアロンが生成できず
逆に1000部を超えると金属シリコン粉末量が多くな
り過ぎ昇温過程でSiの融合が生じて窒化反応が阻害さ
れてしまうからである。
この発明における結合用混合粉末とアルミナ−カーボン
質プレートレンガ原料との配合比率は、通常結合用混合
粉末10〜30重量%、アルミナ−カーボン質プレート
原料90〜70重量%とすれば良い。
質プレートレンガ原料との配合比率は、通常結合用混合
粉末10〜30重量%、アルミナ−カーボン質プレート
原料90〜70重量%とすれば良い。
またこの発明において焼成温度は1200〜1550℃
が望ましい。
が望ましい。
焼成温度を1200℃未満にすると、結合用混合粉末の
窒化反応速度が遅くなり、焼成時間が長くなる。
窒化反応速度が遅くなり、焼成時間が長くなる。
また、1550℃を超えると、結合用混合粉末のSi成
分SiO2成分または、生成したSi3N4成分の揮発
が生じて、気孔率が高くなったり、Y−相サイアロンの
生成量が多くなったり、焼成キレンを発生し易くなるか
らである。
分SiO2成分または、生成したSi3N4成分の揮発
が生じて、気孔率が高くなったり、Y−相サイアロンの
生成量が多くなったり、焼成キレンを発生し易くなるか
らである。
この発明に使用する窒素含有比酸化性ガスとしては窒素
ガス単独、あるいは窒素ガスとアルゴンガス、ネオンガ
スなどの不活性ガス、または水素ガス、アンモニアガス
などとの混合ガスなどがあげられる。
ガス単独、あるいは窒素ガスとアルゴンガス、ネオンガ
スなどの不活性ガス、または水素ガス、アンモニアガス
などとの混合ガスなどがあげられる。
またこの発明において、β’−サイアロンについてはZ
=0.5〜3が望ましい。
=0.5〜3が望ましい。
Z=3以上になると、β’−サイアロン中のA120□
量が増加し耐スポール性に問題が生じるからである。
量が増加し耐スポール性に問題が生じるからである。
(考案の効果)
この様にβ’−サイアロン結合を有するアルミナ−カー
ボン質プレートレンガは、従来のカーボンボンドのアル
ミナ−カーボン質プレートに比べて、耐火性骨材同士が
強固に結合され、高強度で優れた耐摩耗性、耐食性、耐
酸化性を有している。
ボン質プレートレンガは、従来のカーボンボンドのアル
ミナ−カーボン質プレートに比べて、耐火性骨材同士が
強固に結合され、高強度で優れた耐摩耗性、耐食性、耐
酸化性を有している。
下記にこの発明のβ″−サイアロン結合を有するアルミ
ナ−カーボン質プレートレンガと従来のカーボンボンド
のアルミナ−カーボン質プレートレンガとの諸物性値及
び実炉使用実績を示す。
ナ−カーボン質プレートレンガと従来のカーボンボンド
のアルミナ−カーボン質プレートレンガとの諸物性値及
び実炉使用実績を示す。
東京窯業株式会
Claims (1)
- シリカ粉末20〜70重量%及びアルミニウム粉末80
〜30重量%からなる混合粉末100部に対し金属シリ
コン粉末10〜1000部を加えた結合粉末をアルミナ
−カーボン質プレートレンガ原料に配合、混合しこれを
成形した後この成形体を窒素含有非酸化性ガス雰囲気中
で1200〜1550℃の温度下にて窒化焼成し、β’
−サイアロン結合を有する事を特徴とするスライドゲー
ト用プレートレンガ
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2053057A JPH03257062A (ja) | 1990-03-05 | 1990-03-05 | スライドゲート用プレートレンガ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2053057A JPH03257062A (ja) | 1990-03-05 | 1990-03-05 | スライドゲート用プレートレンガ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03257062A true JPH03257062A (ja) | 1991-11-15 |
Family
ID=12932224
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2053057A Pending JPH03257062A (ja) | 1990-03-05 | 1990-03-05 | スライドゲート用プレートレンガ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03257062A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5565908B2 (ja) * | 2008-12-18 | 2014-08-06 | 黒崎播磨株式会社 | プレートれんがの製造方法及びプレートれんが |
-
1990
- 1990-03-05 JP JP2053057A patent/JPH03257062A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5565908B2 (ja) * | 2008-12-18 | 2014-08-06 | 黒崎播磨株式会社 | プレートれんがの製造方法及びプレートれんが |
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