JPH03249129A - 高強度高靭性めっき鋼線の製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、漁網ロープ用、送電線の補強用（ＡＣ３Ｒ用
）、あるいは海底光フアイバーケーブル補強用のワイヤ
ー等に使用される高張力のめっき鋼線に関するものであ
る。

（従来の技術） 漁網ローブ用ワイヤー等のめっき綱線においては、耐食
性に優れ・た亜鉛めっきあるいはアルミニウムめっきあ
るいはこれらの一方を含有する合金めっき鋼線が使用さ
れるが、最近の船舶の小型化、漁網の大型化に伴い、鋼
線の高張力化に対するニーズが高まっている。

このような要請に応えるために、多数の研究が精力的に
展開された結果、めっき鋼線の高張力化を図る上での最
大の課題は、鋼線の延性、特に延性の評価法の一つであ
る捻回試験において鋼線の長手方向に生ずる割れの発生
を抑制する技術を確立することであることが分かってき
た。

これに対し、ＷＩＲＥ　ＪＯＵＲＮＡＬ　ＩＮＴＥＲＮ
ＡＴＩＯＮＡＬの％’ＯＬＵ？ｌＢ　１６１９８３年Ｎ
ｏ、４のページ５０には、鋼線を構成するパーライト組
織のセメンタイトラメラ間隔を適正な大きさに制御する
ことによって亜鉛めっき鋼線の捻回試験における長手方
向割れを抑制できることが記載されている。

また、特公昭６０−２６８０５号公報と特公昭６０−２
６８０６号公報には、撚り加工伸線またばばね巻加工な
どの成形加工後に加工歪取りの為のブルーイング処理（
２００〜４００℃で２０分間処理）を実施すると鋼線の
靭性が低下するので、捻回試験における長手方向の割れ
が問題となるが、伸線後あるいは伸線中の鋼線に特定条
件の矯直加工を施すことによって、この長手方向割れを
抑制できることが記載されている。

しかしながら、本発明者らの研究によればこれらの技術
をもってしても超高張力のめっき綱線、例えば５閣で１
９０　Ｋｇｆ／ｍ＋”以上、３閣で２１０Ｋｇｆ／ｍ”
以上、２ｍで２５０　Ｋｇｆ／ｍ”以上、０．５閣で３
４０　Ｋｇｆ／ｍ”以上のめっき綱線の捻回試験におい
て長手方向割れの発生を抑制することはできない。

（発明が解決しようとする課Ｂ） 本発明は、漁網用、送電線の補強用あるいは海底光フア
イバーケーブル補強用ワイヤー等に使用される高張力の
めっき綱線の延性、特に捻回試験において長手方向に生
ずる割れの発生を抑制する技術を確立することを目的に
なされたものである。

（課題を解決するための手段） 本発明者らは、めっき鋼線の捻回試験における長手方向
の割れの発生を防止する技術について研究を進めた結果
、■めっきの後に伸線された鋼線に対し曲げ加工を加え
さらに引続いてブルーイング処理をすること、または■
めっきの後に伸線された鋼線に対して低温で曲げ加工を
加えさらに引続いてブルーイング処理をする事が割れの
発生を抑えるために極めて効果的であることを見い出し
た。

（作　用） 本発明はパテンティング等の熱処理を施し良好な伸線加
工性を付与し、更に引続き亜鉛めっきあるいはアルミニ
ウムめっきあるいはどちらか一方を含有する合金めっき
処理を施した後に伸線加工された鋼線を対象とするもの
である。従来のめっき鋼線製造においては、パテンティ
ング等の熱処理に引続き伸線加工した後にめっきを施す
のが一般的であった。しかし、溶融亜鉛・アルミニウム
合金等のめっき処理においては鋼線が高温に曝されるた
めに、伸線加工により向上した強度が、めっきラインを
通過する段階で大きく低下してしまい、高張力鋼線を製
造する工程としては極めて不合理なものであった。しか
し、本発明におけるようにパテンティング等の熱処理後
にめっき処理を行えば、強度の低下は非常に軽微であり
、その鋼線を伸線加工する事により極めて効率的に高張
力鋼線を製造する事が可能となる。第２図に（ａ）従来
工程とら）本発明との鋼線の引張強度の推移を対比して
示した。本発明により容易に例えば線径１．６ＩＩｍ？
’　２６０　Ｋｇｆ／ｍ”　クラス０）ｔｌＪ’ｌＡヲ
’ＡｉＦｔル事が可能であることが分かる。

そこで本発明者らは、引続いて割れの発生を抑制するた
めの曲げ加工とブルーイング条件について定量的な検討
を重ねた。

第３図は、亜鉛・アルミニウム合金めっき後に伸線した
２　０１　Ｋｇｆ／ｇｏ”　、２３７　Ｋｇｆ／閣２お
よび　２７５　Ｋｇｆ／ｍ＋”の強度を有する線径５閣
の鋼線を、種々の条件で曲げ加工し、更に１５０℃と　
３５０℃で６０秒のブルーイング処理を施して、曲げ加
工条件が捻回特性に及ぼす効果を調べたものである。曲
げ加工は第１図に示すように５個以上のロールを有する
治具を用いて実施した０曲げ角度は各ロールの進行方向
及び上下方向の間隔を変えて制御した。○印は２０１　
Ｋｇｆ／ｍ”、Δ印は２３７　Ｋｇｆ／＋ｓｍ２、口印
は２７５Ｋｇｆ／ｍ＊”の鋼線の結果で、０印は割れの
発生率が１０％以下、無印は割れの発生率が１０％超で
あることを示す。曲げ角度が１０″〜４５″の範囲に制
御され、さらにその後１５０℃でブルーイングされた時
にのみ割れの発生が抑制されることが分かる。

本発明者らは、さらに綱線の強度を１８０　Ｋｇｆ／ｗ
”から３２０Ｋｇｆ／閣２、線径を０．６鵬から０、９
　ｔｍまで広い範囲に変えて、曲げ加工条件が捻回試験
における縦割れの発生に及ぼす影響を検討した。加工後
のブルーイングは５０℃から４００℃で６０秒とし、め
っきは４５０℃の亜鉛・アルミニウム合金浴に４５秒浸
漬する条件で実施した。

その結果、鋼線の矯直加工における曲げ角度が１０’〜
４５′の範囲に制御され、ブルーイングを２５０℃以下
で行った時にすべての鋼線において割れが抑、制される
ことを見いだし、高張力めっき鋼線の捻回試験での縦割
れの抑制にたいする曲げ加工処理の有効性を確認した。

次に本発明者らは曲げ加工後に実施するブルーイングに
関して、その条件が亜鉛・アルミニウム合金めっき鋼線
の捻回試験時の縦割れの発生に及ぼす影響を調べた。

第４図は、亜鉛・アルミニウム合金めっき後伸線し、１
９９Ｋｇｆ／閣”、２３５Ｋｇｆ／閣！および２８５Ｋ
ｇｆ／ｍｚの強度を有する線径５１１ｆｉの鋼線を、温
度を５０℃から４５０℃１時間を２秒から１０分の範囲
に変えてブルーイング処理し、ブルーイング条件が捻回
特性に及ぼす効果を調べた結果である。

なお、ブルーイングに先だって曲げ角度を２０″と５０
’で矯直加工した。Ｏ印は１９９にｇｆ　／ｍＩｚ、Δ
印は２３５　Ｋｇｆ／ｍ＋＋２、目印は２８５Ｋｇｆ／
ｍ”の鋼線の結果で、０印は割れの発生率が１０％以下
、無印は割れの発生率が１０％超であることを示す。

２５０℃以下の温度において、ブルーイング温度Ｔとブ
ルーイング時間ｔが、第１式 ％式％（１） を満たし、さらに曲げ角度が２０°の場合にのみ、捻回
試験において長手方向に生ずる割れの発生が顕著に抑制
されることが分かる。ここで、Ｔは絶対温度で示される
温度、ｔは時間で示されるブルーイング時間である。

本発明者らは、さらに鋼線の強度を１８０　Ｋｇｆ／ｍ
’から３２０　Ｋｇｆ／ｍ”　、鋼線の線径を０．６鵬
から９ｍまで広い範囲に変えて、捻回試験における割れ
の発生に及ぼすブルーイング条件の影響を検討した。な
おここでは１８°と２２°の曲げ加工をブルーイングの
前に実施した。

その結果、２５０℃以下の温度において、ブルーイング
温度とブルーイング時間が第１式の条件を満たすように
ブルーイングされ、またその前の曲げ加工で曲げ角度を
１０°〜４５°の範囲に採った場合には、すべての鋼線
において割れが著しく抑制されることを見い出した。

すなわち、高張力めっき鋼線の捻回試験での縦割れの発
生を防ぐにはめっきの後に伸線した後に、曲げ加工とブ
ルーイングを共に適正な条件で実施することが必要で、
この内の一方を実施しないかあるいは実施しても条件が
不適切な場合には縦割れの発生を抑制できない。

特公昭６０−２６８０５号公報と特公昭６０−２６８０
６号公報においては、曲げ加工後にブルーイング処理が
行われているが、これは加工歪を取り除くための処理で
あり、しかも２００〜４００℃と高温で実施されるもの
である。それ故に２５０℃以下の低温で処理し、しかも
鋼線の延性を向上させるために行う本発明のブルーイン
グ処理とは本質的に意義を異にするものである。

更に本発明者らは、割れの発生を抑制するための曲げ角
度と曲げ加工中の鋼線温度及びブルーイング条件につい
て定量的な検討を重ねた。

第５図は、亜鉛・アルミニウム合金めっき後に伸線した
２　２０　Ｋｇｆ／ａｉ”　　２５７　Ｋｇｆ／ａｎ”
および２８５　Ｋｇｆ／＋ｍ＋＋”の強度を有する線径
５閣の鋼線を、曲げ加工中の鋼線温度１５０℃と３００
℃で種々の条件で曲げ加工し、更に１５０℃と３５０℃
で６０秒のブルーイング処理を施して、曲げ加工条件が
捻回特性に及ぼす影響を調べたものである。曲げ加工は
第１図に示すように５個以上のロールを有する治具を用
いて実施した０曲げ角度は各ロールの進行方向及び上下
方向の間隔を変えて制御した。○印は２２０Ｋｇｆ／閣
２、Δ印は２５７　　Ｋｇｆ／閣２、白印は２８５Ｋｇ
ｆ／閣２の鋼線の結果で、目印は割れの発注率が１０％
以下、無印は割れの発生率が１０％超であることを示す
６曲げ加工中の鋼線温度が１５０℃で曲げ角度が１０°
〜４５″の範囲に制御され、さらにその後１５０℃でブ
ルーイングされた時にのみ割れの発生が抑制されること
が分かる。

本発明者らは、さらに鋼線の強度を１９０Ｋｇｆ／閣２
から３５０　Ｋｇｆ／ｙｘｎ”　、線径を０．６　ｗｒ
から９閣まで広い範囲に変えて、曲げ加工条件が捻回試
験における縦割れの発生に及ぼす影響を検討した。加工
後のブルーイングは５０℃から４００℃で６０秒とし、
めっきは４５０℃の亜鉛・アルミニウム合金浴に４５秒
浸漬する条件で実施した。

その結果、銅線の矯直加工における加工中鋼線温度が２
５０℃以下で、曲げ角度が１０’〜４５°の範囲に制御
され、ブルーイングを２５０℃以下で行った時にすべて
の鋼線において割れが抑制されることを見出し、高張力
めっき鋼線の捻回試験での縦割れ発生の抑制に対する曲
げ加工処理の有効性を確認した。

次に本発明者らは曲げ加工後に実施するブルーイングに
関して、その条件が亜鉛・アルミニウム合金めっき鋼線
の捻回試験時の縦割れの発生に及ぼす影響を調べた。

第６図は、亜鉛・アルミニウム合金めっき後伸線し　２
１０　Ｋｇｆ／閣”　、２４５　Ｋｇｆ／ｍ＋”および
２９５　　Ｋｇｆ／鵬２の強度を有する線径５ＩＩＩ１
１の鋼線を、温度を５０℃から４５０℃１時間を５秒か
ら１０分の範囲に変えてブルーイング処理し、ブルーイ
ング条件が捻回特性に及ぼす影響を調べた結果である。

なお、ブルーイングに先だって曲げ角度を２０°と５０
°、加工中の鋼線温度を１５０℃と３００℃で曲げ加工
した。○印は２１０　Ｋｇｆ／鰺２、Δ印は２４５　Ｋ
ｇｆ／ｍ”　、　ＤＥＩ］ハ２９５Ｋｇｆ／ｍ”の鋼線
の結果で、目印は割れの発生率が１０％以下、無印は割
れの発生率が１０％超であることを示す。

２５０℃以下の温度において、ブルーイング温度Ｔとブ
ルーイング時間ｔが、第２式 ％式％（２） を満たし、さらに曲げ角度が２０’及び加工中の鋼線温
度が１５０℃の場合にのみ、捻回試験において長手方向
に生ずる割れの発生が顕著に抑制されることが分かる。

ここで、Ｔは絶対温度で示されるブルーイング温度、ｔ
は時間で示されるブルーイング時間である。

本発明者らは、さらに鋼線の強度を１９０　Ｋｇｆ／鵬
２から３５０　Ｋｇｆ／■２、鋼線の線径を０．６閣か
ら９閣まで広い範囲に変えて、捻回試験における割れの
発生に及ぼすブルーイング条件の効果を検討した。なお
ここでは曲げ角度１８°と２２°の曲げ加工をブルーイ
ングの前に実施した。

その結果、２５０℃以下の温度において、ブルーイング
温度とブルーイング時間が第２式の条件を満たすように
ブルーイングされ、またその前の曲げ加工で曲げ角度を
１０″〜４５″で加工中の鋼線温度が２５０℃以下の範
囲に採った場合には、すべての鋼線において割れが著し
く抑制されることを見い出した。

すなわち、高張力めっき鋼線の捻回試験での縦割れの発
生を防ぐにはめっきの後に伸線した後に、曲げ加工とブ
ルーイングを共に適正な条件で実施することが必要で、
この内の一方を実施しないかあるいは実施しても条件が
不適切な場合には縦割れの発生を抑制できない。

特公昭６０−２６８０５号公報と特公昭６０−２６８０
６号公報記載の方法においては、曲げ加工後にブルーイ
ング処理が行われているが、これは加工歪を取り除くた
めの処理であり、しかも２００〜４００℃と高温で実施
されるものである。それ故に２５０℃以下の低温で処理
し、しかも鋼線の延性を向上させるために行う本発明の
ブルーイング処理とは本質的に意義を異にするものであ
る。

本発明は、めっき鋼線として使用される高炭素鋼の伸線
された鋼線に適用されるもので、鋼線の組成は特に規定
しないが、本発明がアルミニウムめっき鋼線の強度とし
て、線径７閤で１７０Ｋｇｆ／ｍ”以上、５閣で１９０
　Ｋｇｆ／ｍ”以上、３ｍ＋で２１０　Ｋｇｆ／ｗｎ”
以上、２閣で２５０Ｋｇｆ／ｍ”以上、０．５　ｍＴ：
　３４０　Ｋｇｆ／　ｗｔｎ”以上で効果が大きいこと
から、鋼線の組成としてＣＯ，７５〜１．０％、Ｓｉ　
　０．６〜２．０％、Ｍｎ０．３〜１．５％、を含有し
くその他強化元素としてＣｒ　　１％以下、Ｍｏ０．２
％以下、■　０．３％以下、Ｎｉ１％以下の１種または
２種以上を含有することが望ましい。

これは次のような理由によるものである。すなわちＣ，
Ｓｉ、　Ｍｎ＋　Ｃｒ、　Ｍｏ、　Ｖ、　Ｎｉの添加範
囲が上に示した量より少ない場合には、伸線前の鋼線の
強度が低いので鋼線強度を高くするためには伸線加工度
を大きくすることが必要になる。ところが、伸線加工度
が大きくなると、引張り試験での延性が低下する。また
、これらの元素の添加範囲が上に示した上限値を越える
と、鋼線の延性に有害な組織、例えば初析セメンタイト
が現れ、同じく引張り試験での延性が低下するためであ
る。

以下に実施例を示して本発明の効果を更に詳しく説明す
る。

実施例Ｉ Ｃ０，８８％、Ｓｉ　　１．２０％、Ｍｎ０．５０％、
Ｃｒ０．３０％を含有する線径７■の鋼線を、パテンテ
ィング熱処理に引続き６５０℃の溶融アルミニウム・シ
リコン合金（Ａ！　９１％、Ｓｉ　　９％を含有する合
金）に１０秒浸漬してアルミニウム・シリコン合金めっ
きした後、線径２閣迄伸線し２５５Ｋｇｆ／閣２の強度
を有する鋼線を製造し、その鋼線に曲げ加工とブルーイ
ング処理を施した。この鋼線を捻回試験し、割れの発生
と曲げ加工条件の関係を調べた。

第１表はこの鋼線の捻回試験における割れの発生と曲げ
加工及びブルーイング温度、時間の関係を示したもので
ある。

繰り返し曲げ加工を曲げ角度１０°〜４５°の範囲で施
し、かつブルーイング処理を２５０℃以下でＴ　（２０
＋　ｊ！ｏｇｔ　）　＜９０００を満足する条件で行え
ば割れの発生が抑制出来ることが示されている。

実施例２ Ｃ０，８７％、Ｓｉ１．２７％、Ｍｎ０．９０％、Ｖｏ
、０５％、Ｎｔｏ、１４％、ｊＶｏ、０２９％、ＮｂＯ
，０１０％を含有する線径１３閤の鋼線を、パテンティ
ング熱処理に引続き４５０℃の溶融亜鉛に４５秒浸漬し
て亜鉛めっきした後、線径１ｍまで伸線した２０１Ｋｇ
ｆ／■２を有する鋼線を製造し、その鋼線に曲げ加工と
ブルーイング処理を加えた。

第２表はこの鋼線の捻回試験における割れの発生と曲げ
加工及びブルーイング温度、時間の関係を示したもので
ある。

繰り返し曲げ加工を曲げ角度１０’〜４５°の範囲で施
し、かつブルーイング処理を２５０℃以下でＴ　（２０
＋　ｌｏｇｔ　）　＜９０００を満足する条件で行えば
割れの発生が抑制出来る事が示されている。

実施例３ Ｃ０，９３％、Ｓｉ０．２１％、Ｍｎ０．３０％、Ｃｒ
０．２２％を含有する線径７＋ｗの鋼線を、パテンティ
ング熱処理に引続き４３０℃のアルミニウム・亜鉛マグ
ネシウム合金溶融浴（Ａ７４．５％　Ｚｎ９５．４％　
Ｍｇ０．１％を含有する合金）に１０秒浸漬してアルミ
ニウム・亜鉛・マグネシウム合金めっきした後、線径２
１１Ｉ１１まで伸線した２　３８　Ｋｇｆ／ｍｎ”を有
する鋼線を製造し、その鋼線に曲げ加工とブルーイング
熱処理を加えた。

第３表はこの鋼線の捻回試験における割れの発生と曲げ
加工及びブルーイング温度、時間の関係を示したもので
ある。

繰り返し曲げ加工を曲げ角度１０°〜４５°の範囲で施
し、かつブルーイング処理を２５０℃以下でＴ　（２０
＋　ｌｏｇｔ　）　＜９０００を満足する条件で行えば
割れの発生が抑制出来ることが示されている。

実施例４ Ｃ０，８２％、Ｓｉ０．５５％、Ｍｎ０．３１％、Ｃｒ
０．３２％を含有する線径１３ｍの鋼線をパテンティン
グ熱処理に引続き４３０℃のアルミニウム・亜鉛・シリ
コン合金溶融浴（ＡＺ５５．０％。

Ｚｎ　　４３．５％、Ｓｉ１．５％を含有する合金）に
４０秒浸漬してアルミニウム・亜鉛・シリコン合金めっ
きした後、線径５閣まで伸線した２３０にｇｆ／ｓｍ”
を有する鋼線を製造し、その鋼線に曲げ加工とブルーイ
ング熱処理を加えた。

第４表はこのａｍの捻回試験における割れの発生と曲げ
加工及びブルーイング温度、時間の関係を示したもので
ある。

繰り返し曲げ加工を曲げ角度１０’〜４５°の範囲で施
し、かつブルーイング処理を２５０℃以下でＴ　（２０
＋ｌｏｇｔ　）　＜９０００を満足する条件で行えば割
れの発生が抑制出来ることが示されている。

実施例５ Ｃ０，９５％、Ｓｉ０．６０％、Ｍｎ０．３０％、Ｃｒ
Ｏ，５０％、Ａ７０．０３６％を含有する線径１３鵬の
鋼線をパテンティング熱処理に引続き、４５０℃のアル
ミニウム・亜鉛・錫合金溶融浴（ＡＪ　１５％、Ｚｎ８
４．５％、Ｓｎ０．５％を含有する合金）に４５秒浸し
てアルミニウム・亜鉛・錫合金めっきした後、線径５ｍ
まで伸線し２５８　Ｋｇｆ／１ｍ”を有する鋼線を製造
し、その鋼線に曲げ加工とブルーイング熱処理を加えた
。

第５表はこの鋼線の捻回試験における割れの発生と曲げ
加工及びブルーイング温度、時間の関係を示したもので
ある。

繰り返し曲げ加工を曲げ角度１０°〜４５°の範囲で施
し、かつブルーイング処理を２５０℃以下でＴ　（２０
＋　ｊ２ｏｇｔ　）　＜９０００を満足する条件で行え
ば割れの発生が抑制出来ることが示されている。

実施例６ Ｃ０，８１％、Ｓｉ１．４８％、Ｍｎ０．７８％、Ｃｒ
０．１０％、Ａ７０．０３６％を含有する線径７閣の鋼
線をパテンティング熱処理に引続き、４３０℃のアルミ
ニウム・亜鉛・ナトリウム合金溶融浴（Ａ１３．５％、
Ｚｎ９５．０％、Ｎａ　　１．５％を含有する合金）に
４５秒浸してアルミニウム・亜鉛・ナトリウム合金めっ
きした後、線径３ＩＩｆｌ＋まで伸線し、２０５Ｋｇｆ
／ｍ”を有する鋼線を製造し、その鋼線に曲げ加工とブ
ルーイング熱処理を加えた。

第６表はこの鋼線の捻回試験における割れの発生と曲げ
加工及びブルーイング温度、時間の関係を示したもので
ある。

繰り返し曲げ加工を曲げ角度１０’〜４５°の範囲で施
し、かつブルーイング処理を２５０℃以下でＴ　（２０
＋　１．ｏｇ　ｔ　）　＜９０００を満足する条件で行
えば割れの発生が抑制出来ることが示されている。

実施例７ Ｃ０，９２％、Ｓｉ０．２４％、Ｍｎ０．５０％、Ｃｒ
０．１０％を含有する線径７閣の銅線をパテンティング
熱処理に引続き、４３０℃のアルミニウム・亜鉛・マグ
ネシウム・シリコン合金溶融浴（Ａ７４．５％、Ｚｎ９
３．９％、Ｍ２Ｏ，１％、　Ｓｉ１．５％を含有する合
金）に４０秒浸漬してアルミニウム・亜鉛・マグネシウ
ム・シリコン合金めっき処理をした後、線径２閣まで伸
線し２００Ｋｇｆ／閣２を有する鋼線を製造し、曲げ加
工とブルーイング熱処理を加えた。

第７表はこの鋼線の捻回試験における割れの発生と曲げ
加工及びブルーイング温度、時間の関係を示したもので
ある。

繰り返し曲げ加工を曲げ角度１０°〜４５°の範囲で施
し、かつブルーイング処理を２５０℃以下でＴ　（２０
＋Ｉｌｏｇｔ　）　＜９０００を満足する条件で行えば
割れの発生が抑制出来ることが示されている。

実施例８ Ｃ０，８８％、Ｓｉ１．２０％、Ｍｎ０．５０％、Ｃｒ
０．３０％を含有する線径７ｍの鋼線を、パテンティン
グ熱処理に引続き６５０℃の溶融アルミニウム・シリコ
ン合金（Ｍ　９１％　Ｓｔ　　９％を含有する合金）に
１０秒浸漬してアルミニウム・シリコン合金めっきした
後、線径１．３固迄伸線し３４０Ｋｇｆ／ｍ”の強度を
有する鋼線を製造し、その鋼線に曲げ加工中の鋼線温度
を制御するために水冷ロールによる曲げ加工とブルーイ
ング処理を施した。この鋼線を捻回試験し、割れの発生
と曲げ加工条件の関係を調べた。

第８表はこの鋼線の捻回試験における割れの発生と曲げ
加工及びブルーイング温度、時間の関係を示したもので
ある。

繰り返し曲げ加工を加工中の鋼線温度が２５０℃以下で
曲げ角度１０’〜４５°の範囲で施し、かつブルーイン
グ処理を２５０℃以下でＴ（１０＋　ＩＩ　ｏｇｔ）＜
４１００を満足する条件で行えば割れの発生が抑制出来
ることが示されている。

実施例９ Ｃ０，８７％、Ｓｉ１．２７％、ＭｎＯ，９０％、Ｖｏ
、０５％、ＮｉＯ，１４％、Ａｒ１．０２９％、Ｎｂ０
．０１０％を含有する線径１３閣の鋼線をパテンティン
グ熱処理に引続き、４５０℃の溶融亜鉛に４５秒浸漬し
て亜鉛めっきした後、線径４ｍまで伸線した２　５０　
Ｋｇｆ／ｍ”を有する鋼線を製造し、その鋼線に曲げ加
工中の鋼線温度を制御するために鋼線にエアーを吹き付
けながら曲げ加工を加え、さらに引続きブルーイング処
理を施した。

第９表はこの鋼線の捻回試験における割れの発生と曲げ
加工及びブルーイング温度、時間の関係を示したもので
ある。

繰り返し曲げ加工を加工中の鋼線温度が２５０℃以下で
曲げ角度１０°〜４５″の範囲で施し、かつブルーイン
グ処理を２５０℃以下でＴ（１０＋ｌ　ｏｇｔ）＜４１
００を満足する条件で行えば割れの発生が抑制出来るこ
とが示されている。

実施例１０ Ｃ０，９３％、Ｓｉ０．２１％、Ｍｎ０．３０％、Ｃｒ
Ｏ，２２％を含有する線径１０Ｍの鋼線をパテンティン
グ熱処理に引続き、４３０℃のアルミニウム・亜鉛・マ
グネシウム合金溶融浴（Ａ７４．５％、　Ｚｎ　９５．
４％、Ｍｇ０．１％を含有する合金）に１０秒浸漬して
アルミニウム・亜鉛・マグネシウム合金めっきした後、
線径２閣まで伸線した２　７８　Ｋｇｆ／ｍｎ”を有す
る鋼線を製造し、その鋼線に曲げ加工中の鋼線温度を制
御するために温度制御した油浴に曲げ加工装置を浸漬し
曲げ加工を行い、引続きブルーイング熱処理を加えた。

第１０表はこの鋼線の捻回試験における割れの発生と曲
げ加工及びブルーイング温度、時間の関係を示したもの
である。

繰り返し曲げ加工を加工中の鋼線温度が２５０℃以下で
曲げ角度１０°〜４５″の範囲で施し、かつブルーイン
グ処理を２５０℃以下でＴ（１０＋　ｌ　ｏｇｔ）＜４
１００を満足する条件で行えば割れの発生が抑制出来る
ことが示されている。

実施例１Ｉ Ｃ０，８２％、Ｓｉ０．５５％、Ｍｎ０．３１％、Ｃｒ
０．３２％を含有する線径１３ｍ＋の鋼線をパテンティ
ング熱処理に引続き、４３０℃のアルミニウム・亜鉛・
シリコン合金溶融浴（Ａ７５５．０％。

Ｚｎ　　４３．５％、Ｓｉ１．５％を含有する合金）に
４０秒浸漬してアルミニウム・亜鉛・シリコン合金めっ
きした後、線径３閣まで伸線した２９０Ｋｇｆ／ｍ＋”
を有する鋼線を製造し、その鋼線に曲げ加工中の鋼線温
度を制御するために加工引き抜き速度と曲げ角度を制御
しながら曲げ加工行った後ブルーイング熱処理を加えた
。

第１１表はこの鋼線の捻回試験における割れの発生と曲
げ加工及びブルーイング温度、時間の関係を示したもの
である。

繰り返し曲げ加工を加工中の鋼線温度が２５０℃以下で
曲げ角度１０°〜４５′の範囲で施し、かつブルーイン
グ処理を２５０℃以下でＴ（１０＋１２　ｏｇｔ）＜４
１００を満足する条件で行えば割れの発生が抑制出来る
ことが示されている。

（発明の効果） 以上に詳しく説明したように、めっきした後に伸線した
めっき鋼線に曲げ加工を施し、さらに引続いて特定条件
のブルーイング処理をすることによって、あるいは、め
っきした後に伸線しためっき綱線に鋼線温度を制御しな
がら曲げ加工を施し、さらに引続いて特定条件のブルー
イング処理をすることによって、捻回試験において縦割
れが発生しない延性に優れた高張力めっき鋼線を製造す
ることが可能で、産業上の価値は極めて大きい。

【図面の簡単な説明】

第１図は鋼線に曲げ加工を施す治具の説明図、第２図は
従来の工程と本発明の工程における鋼線の引張強度の推
移の比較図、第３図はめっき鋼線の捻回試験における縦
割れの発生に及ぼすめっき・伸線後の曲げ加工とブルー
イング条件の影響を示す図、第４図はめっき綱線の捻回
試験における縦割れの発生に及ぼすめっき・伸線後の曲
げ加工とブルーイング条件の影響を示す図、第５図はめ
っき綱線の捻回試験における縦割れの発生に及ぼすめつ
き・伸線後の曲げ加工の曲げ角度と曲げ加工中の鋼線温
度及びブルーイング条件の影響を示す図、第６図はめっ
き鋼線の捻回試験における縦割れの発生に及ぼすめっき
・伸線後の曲げ加工の曲げ角度と加工中の鋼線温度及び
ブルーイング条件の影響を示す図である。 第 ２図 （ｂ） 第３図 鹸ヂ倉度 （°） 第 ４図 ブルーイレグ温度 （℃） 第５図 曲１ｒｆＩ４度（°） 第６図 フ゛ルーイ〉ブ’Ｍ（ｔ）

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）熱処理に続き亜鉛めっきまたはアルミニウムめっ
   きまたはこれらの少なくとも一方を含有する合金めっき
   処理を行い、その後に伸線した鋼線を複数個のロール間
   を曲げ角度１０°〜４５°で通過させた後２５０℃以下
   の温度で Ｔ（２０＋ｌｏｇｔ）＜９０００ なる関係を満足するようにブルーイング処理することを
   特徴とする耐食性に優れた高強度高靭性めっき鋼線の製
   造法。 （Ｔ：絶対温度で表示されるブルーイング温度、ｔ：時
   間で表示されるブルーイング時間）
2. （２）熱処理に続き亜鉛めっきまたはアルミニウムめっ
   きまたはこれらの少なくとも一方を含有する合金めっき
   処理を行い、その後に伸線した鋼線を鋼線温度２５０℃
   以下で複数個のロール間を曲げ角度１０°〜４５°で通
   過させた後２５０℃以下の温度で Ｔ（１０＋ｌｏｇｔ）＜４１００ なる関係を満足するようにブルーイング処理することを
   特徴とする耐食性に優れた高強度高靭性めっき鋼線の製
   造法。 （Ｔ：絶対温度で表示されるブルーイング温度、ｔ：時
   間で表示されるブルーイング時間）