JP3330233B2 - 溶融Ｚｎ−Ａｌめっき鋼線の製造方法 - Google Patents
溶融Ｚｎ−Ａｌめっき鋼線の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐食性に優れた高強度
溶融Ｚｎ−Ａｌめっき鋼線の製造方法に関するものであ
る。
溶融Ｚｎ−Ａｌめっき鋼線の製造方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】耐食性が要求されるＡＣＳＲ用鋼線、Ｐ
Ｃ鋼線や吊橋用ケーブル等の高強度線材を製造する場
合、ある程度の線径を有する高炭素鋼線材にパテンティ
ング処理を行い、さらに所定の線径まで伸線加工して、
その後耐食性を付与するための溶融Ｚｎめっきが施され
るのが一般的である。しかしながらこの方法では、伸線
加工後に４００℃以上の高温での溶融めっき処理を行う
ため、せっかく伸線加工によって向上した線材の強度
が、再び低下してしまうという問題があった。また伸線
の度合いを増大させて強度を高めれば高めるほど、めっ
き処理による強度低下が大きくなるため、結局この方法
ではめっき鋼線の高強度化が困難であった。
Ｃ鋼線や吊橋用ケーブル等の高強度線材を製造する場
合、ある程度の線径を有する高炭素鋼線材にパテンティ
ング処理を行い、さらに所定の線径まで伸線加工して、
その後耐食性を付与するための溶融Ｚｎめっきが施され
るのが一般的である。しかしながらこの方法では、伸線
加工後に４００℃以上の高温での溶融めっき処理を行う
ため、せっかく伸線加工によって向上した線材の強度
が、再び低下してしまうという問題があった。また伸線
の度合いを増大させて強度を高めれば高めるほど、めっ
き処理による強度低下が大きくなるため、結局この方法
ではめっき鋼線の高強度化が困難であった。
【０００３】そこで、高炭素鋼線材のＣ含有量を増加さ
せて強度向上を図ることが、安価で効果も大きいことか
ら、工業的に望ましい方法として検討されている。しか
し、Ｃ含有量が０．９％以上の過共析領域では、パテン
ティング時にオーステナイト粒界に沿って脆い初析セメ
ンタイトがネットワーク状に生成するため、伸線加工時
に初析セメンタイトの割れを起点とする断線が発生し、
伸線加工性が劣化するという問題が新たに生じた。
せて強度向上を図ることが、安価で効果も大きいことか
ら、工業的に望ましい方法として検討されている。しか
し、Ｃ含有量が０．９％以上の過共析領域では、パテン
ティング時にオーステナイト粒界に沿って脆い初析セメ
ンタイトがネットワーク状に生成するため、伸線加工時
に初析セメンタイトの割れを起点とする断線が発生し、
伸線加工性が劣化するという問題が新たに生じた。
【０００４】一方、Ｓｉは、パテンティング処理後の鋼
線強度を高め伸線後の鋼線強度も向上させる効果と、鋼
線の焼入性を向上させて初析セメンタイトの析出を押さ
える効果を持つ元素である。また、これらの効果だけで
なく、めっき処理による強度低下を抑制する効果も有し
ており溶融めっき鋼線の高強度化には非常に有効な元素
であるが、過剰な添加が鋼線の靭延性を低下させること
も知られている。
線強度を高め伸線後の鋼線強度も向上させる効果と、鋼
線の焼入性を向上させて初析セメンタイトの析出を押さ
える効果を持つ元素である。また、これらの効果だけで
なく、めっき処理による強度低下を抑制する効果も有し
ており溶融めっき鋼線の高強度化には非常に有効な元素
であるが、過剰な添加が鋼線の靭延性を低下させること
も知られている。
【０００５】そこで、Ｓｉを有する高炭素鋼線材に、溶
融めっきした後、加工や熱を加えることによって、高強
度高靭性を有する鋼線を得ようとする提案がいくつかな
されている。例えば、特開平４−２４６１２５号では溶
融Ｚｎ−Ａｌめっきを施した後に矯正加工およびブルー
イング処理を施す方法が開示されている。また、特開平
４−２３６７５６号、特開平４−２３６７４２号には、
溶融Ｚｎ−Ａｌめっきを施した後に伸線加工および加熱
処理を施す方法が開示されている。
融めっきした後、加工や熱を加えることによって、高強
度高靭性を有する鋼線を得ようとする提案がいくつかな
されている。例えば、特開平４−２４６１２５号では溶
融Ｚｎ−Ａｌめっきを施した後に矯正加工およびブルー
イング処理を施す方法が開示されている。また、特開平
４−２３６７５６号、特開平４−２３６７４２号には、
溶融Ｚｎ−Ａｌめっきを施した後に伸線加工および加熱
処理を施す方法が開示されている。
【０００６】しかしながら、上記方法の様に溶融めっき
後に伸線を行うと、鋼線の単位表面積当たりのめっき付
着量が減少することになるため、めっき被膜によって耐
食性を高めているこれらの鋼線にとっては不利であり、
耐食性が低下するという問題があった。
後に伸線を行うと、鋼線の単位表面積当たりのめっき付
着量が減少することになるため、めっき被膜によって耐
食性を高めているこれらの鋼線にとっては不利であり、
耐食性が低下するという問題があった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】そこで本発明では、耐
食性に優れたＺｎ−Ａｌめっきを充分量付着させた鋼線
であり、しかも高強度かつ高靭性な鋼線を簡単に製造す
る方法の提供を目的とする。
食性に優れたＺｎ−Ａｌめっきを充分量付着させた鋼線
であり、しかも高強度かつ高靭性な鋼線を簡単に製造す
る方法の提供を目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決した本発
明の溶融Ｚｎ−Ａｌめっき鋼線の製造方法は、 Ｃ：０．６〜１．２％ Ｓｉ：０．５〜２．０％ を含有する高炭素鋼線に、まず溶融Ｚｎめっきを施し、
次いで室温まで冷却した後に１５％を超える減面率で伸
線加工を行い、さらに２〜１２重量％のＡｌを含有する
４３０℃以下の溶融Ｚｎ−Ａｌめっき浴中でめっきを施
すところに要旨を有する。
明の溶融Ｚｎ−Ａｌめっき鋼線の製造方法は、 Ｃ：０．６〜１．２％ Ｓｉ：０．５〜２．０％ を含有する高炭素鋼線に、まず溶融Ｚｎめっきを施し、
次いで室温まで冷却した後に１５％を超える減面率で伸
線加工を行い、さらに２〜１２重量％のＡｌを含有する
４３０℃以下の溶融Ｚｎ−Ａｌめっき浴中でめっきを施
すところに要旨を有する。
【０００９】
【作用】溶融Ｚｎ−Ａｌめっきでは、ＺｎとＡｌのみか
らなるめっき浴組成の場合、めっき付着量が不足すると
いう問題があり、このためＺｎめっき浴を通過させた後
にＺｎ−Ａｌめっき浴を通過させる２浴法が一般的であ
る。これは、Ｚｎ−Ａｌの１浴中では、Ｆｅ−Ｚｎ合金
層が成長しないために生じる現象である。そこで、フラ
ックス組成を工夫したり、めっき浴へ微量元素を添加す
ることにより、合金層を発達させ、１浴によって所定の
めっき付着量が得られるＺｎ−Ａｌめっき方法が紹介さ
れている。
らなるめっき浴組成の場合、めっき付着量が不足すると
いう問題があり、このためＺｎめっき浴を通過させた後
にＺｎ−Ａｌめっき浴を通過させる２浴法が一般的であ
る。これは、Ｚｎ−Ａｌの１浴中では、Ｆｅ−Ｚｎ合金
層が成長しないために生じる現象である。そこで、フラ
ックス組成を工夫したり、めっき浴へ微量元素を添加す
ることにより、合金層を発達させ、１浴によって所定の
めっき付着量が得られるＺｎ−Ａｌめっき方法が紹介さ
れている。
【００１０】本発明では、上記２浴法を逆に利用して、
第１浴である純Ｚｎめっき槽を鋼線が通過した後に伸線
を行って高強度化を図り、その後に第２浴であるＺｎ−
Ａｌめっき槽を通過させることにより、充分なめっき量
が付着して耐食性に優れており、しかも高強度な溶融Ｚ
ｎ−Ａｌめっき鋼線を製造することに成功したものであ
る。以下、本発明について説明する。
第１浴である純Ｚｎめっき槽を鋼線が通過した後に伸線
を行って高強度化を図り、その後に第２浴であるＺｎ−
Ａｌめっき槽を通過させることにより、充分なめっき量
が付着して耐食性に優れており、しかも高強度な溶融Ｚ
ｎ−Ａｌめっき鋼線を製造することに成功したものであ
る。以下、本発明について説明する。
【００１１】まず、本発明の鋼線はＣが０．６〜１．２
％含まれている必要がある。Ｃは、鋼線の強度を上げる
ために有効な元素であり、経済的でもある。Ｃ含有量が
０．６％より少ないと、鋼線の強度向上効果を発揮する
には不充分である。しかし、Ｃ量が１．２％を超えると
鋼線の延性の低下が顕著となる。
％含まれている必要がある。Ｃは、鋼線の強度を上げる
ために有効な元素であり、経済的でもある。Ｃ含有量が
０．６％より少ないと、鋼線の強度向上効果を発揮する
には不充分である。しかし、Ｃ量が１．２％を超えると
鋼線の延性の低下が顕著となる。
【００１２】一方、Ｓｉは０．５〜２．０％含まれるこ
とが重要である。Ｓｉは脱酸剤として働く上、フェライ
トに固溶して、固溶体の強度を顕著に高める効果があ
る。さらに、フェライト中のＳｉは、伸線後に行われる
溶融めっき時の強度低下を低減させる効果がある。これ
らの効果は鋼線中にＳｉが含まれていれば認められる
が、より顕著に発現するのはＳｉが０．５％以上のとき
である。しかし、Ｓｉを過剰に添加すると、伸線後の鋼
線の延性が低下するので、Ｓｉ量の上限は２．０％とす
る。
とが重要である。Ｓｉは脱酸剤として働く上、フェライ
トに固溶して、固溶体の強度を顕著に高める効果があ
る。さらに、フェライト中のＳｉは、伸線後に行われる
溶融めっき時の強度低下を低減させる効果がある。これ
らの効果は鋼線中にＳｉが含まれていれば認められる
が、より顕著に発現するのはＳｉが０．５％以上のとき
である。しかし、Ｓｉを過剰に添加すると、伸線後の鋼
線の延性が低下するので、Ｓｉ量の上限は２．０％とす
る。
【００１３】本発明に用いられる鋼線は上記ＣとＳｉが
必須成分であるが、Ｍｎが含まれていてもよい。Ｍｎは
脱酸剤としての効果と、鋼線の焼入性を向上させて鋼線
の断面内の組織の均一性を高める効果を有する。しか
し、Ｍｎを過剰に添加するとＭｎの偏析部にマルテンサ
イト、ベイナイト等の過冷組織が生成して伸線加工性が
低下するため、好ましい含有量の上限は１．０％であ
る。
必須成分であるが、Ｍｎが含まれていてもよい。Ｍｎは
脱酸剤としての効果と、鋼線の焼入性を向上させて鋼線
の断面内の組織の均一性を高める効果を有する。しか
し、Ｍｎを過剰に添加するとＭｎの偏析部にマルテンサ
イト、ベイナイト等の過冷組織が生成して伸線加工性が
低下するため、好ましい含有量の上限は１．０％であ
る。
【００１４】また、パーライトのラメラ間隔を鋼線強度
と伸線加工性を向上させるＣｒや、伸線材の靭性を高め
る効果を有するＮｉ等を添加してもよい。Ｃｒ，Ｎｉの
好ましい添加量は０．０５〜１．０％である。
と伸線加工性を向上させるＣｒや、伸線材の靭性を高め
る効果を有するＮｉ等を添加してもよい。Ｃｒ，Ｎｉの
好ましい添加量は０．０５〜１．０％である。
【００１５】本発明法は、上記指定成分を含み、残部が
Ｆｅおよび不可避不純物である高炭素鋼からなる線材に
適用するための製造方法である。本発明法を適用する前
の鋼線の線径は特に限定されない。第１浴めっき後の伸
線加工時の減面率と、最終目的とするめっき鋼線の線径
および強度によって適宜決定すれば良く、通常１〜１０
ｍｍ程度である。
Ｆｅおよび不可避不純物である高炭素鋼からなる線材に
適用するための製造方法である。本発明法を適用する前
の鋼線の線径は特に限定されない。第１浴めっき後の伸
線加工時の減面率と、最終目的とするめっき鋼線の線径
および強度によって適宜決定すれば良く、通常１〜１０
ｍｍ程度である。
【００１６】本発明法は、まず上記鋼線に１浴目の純Ｚ
ｎ溶融めっき処理を施すことが必須条件である。めっき
条件については特に限定なく、溶融したＺｎ浴に鋼線を
通過させる一般的なめっき方法で構わない。なお、好ま
しいめっき温度は４３０〜４８０℃、めっき付着量は２
００ｇ／ｍ2 以上である。
ｎ溶融めっき処理を施すことが必須条件である。めっき
条件については特に限定なく、溶融したＺｎ浴に鋼線を
通過させる一般的なめっき方法で構わない。なお、好ま
しいめっき温度は４３０〜４８０℃、めっき付着量は２
００ｇ／ｍ2 以上である。
【００１７】１浴目の純Ｚｎめっき後には、伸線加工を
行う。この伸線加工は、１浴目のめっきによって強度が
低下した鋼線を高強度化させるためと、最終目標の線径
に調整するために行われる。高強度化するには、１５％
を超える減面率で伸線加工するのが望ましい。従って、
減面率の下限を１５％とした。
行う。この伸線加工は、１浴目のめっきによって強度が
低下した鋼線を高強度化させるためと、最終目標の線径
に調整するために行われる。高強度化するには、１５％
を超える減面率で伸線加工するのが望ましい。従って、
減面率の下限を１５％とした。
【００１８】上記伸線加工後は、２次めっきである溶融
Ｚｎ−Ａｌ合金めっき処理が行われる。Ｚｎ−Ａｌ合金
めっきの耐食性はＡｌ濃度に依存し、Ａｌ濃度が高いほ
ど良好な耐食性を示す。従って本発明法では、Ｚｎ−Ａ
ｌ浴中のＡｌ濃度が２重量％以上である必要がある。２
重量％より少ないと、充分な耐食性向上効果を得ること
はできない。しかし、Ａｌ濃度が１２重量％を超える
と、添加効果が飽和する。また、Ａｌの増大に伴って合
金めっき浴の融点が上昇してめっき温度が高くなるた
め、鋼線強度が低下してしまう問題や、Ａｌ酸化物等の
ドロスがめっき浴中に発生して、不良めっきになりやす
いため、Ａｌ含有量の上限は１２％としなければならな
い。また、めっき時の鋼線の温度上昇による強度低下を
抑制するためにはめっき温度が低温の方が好ましく、こ
の点からめっき浴温度を４３０℃以下に設定することが
必要である。なお、好ましい付着量は１５０ｇ／ｍ2 以
上である。
Ｚｎ−Ａｌ合金めっき処理が行われる。Ｚｎ−Ａｌ合金
めっきの耐食性はＡｌ濃度に依存し、Ａｌ濃度が高いほ
ど良好な耐食性を示す。従って本発明法では、Ｚｎ−Ａ
ｌ浴中のＡｌ濃度が２重量％以上である必要がある。２
重量％より少ないと、充分な耐食性向上効果を得ること
はできない。しかし、Ａｌ濃度が１２重量％を超える
と、添加効果が飽和する。また、Ａｌの増大に伴って合
金めっき浴の融点が上昇してめっき温度が高くなるた
め、鋼線強度が低下してしまう問題や、Ａｌ酸化物等の
ドロスがめっき浴中に発生して、不良めっきになりやす
いため、Ａｌ含有量の上限は１２％としなければならな
い。また、めっき時の鋼線の温度上昇による強度低下を
抑制するためにはめっき温度が低温の方が好ましく、こ
の点からめっき浴温度を４３０℃以下に設定することが
必要である。なお、好ましい付着量は１５０ｇ／ｍ2 以
上である。
【００１９】
【実施例】以下実施例によって本発明をさらに詳述する
が、下記実施例は本発明を制限するものではなく、前・
後記の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施することは全て
本発明の技術範囲に包含される。
が、下記実施例は本発明を制限するものではなく、前・
後記の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施することは全て
本発明の技術範囲に包含される。
【００２０】表１には、実施例で使用した鋼の化学成分
をそれぞれ重量％で示した。表１における鋼Ａは本発明
の規定範囲内のＣ量、Ｓｉ量を含有したもので、鋼Ｂ、
ＣはＳｉ量が、鋼Ｄ、ＥはＣ量が規定範囲から外れてい
るものである。
をそれぞれ重量％で示した。表１における鋼Ａは本発明
の規定範囲内のＣ量、Ｓｉ量を含有したもので、鋼Ｂ、
ＣはＳｉ量が、鋼Ｄ、ＥはＣ量が規定範囲から外れてい
るものである。
【００２１】表１に示した５種の鋼１〜Ｅを、まず線径
１１ｍｍへ熱間圧延し、その線径のまま鉛パテンティン
グ処理（加熱温度９５０℃、鉛浴温度：５５０℃）およ
び酸酸洗・潤滑処理を行った後、実験No. １〜３は４．
９ｍｍφに、実験No. １０は５．２ｍｍφに、実験No.
４〜９、１１〜１３については６．０ｍｍφに伸線加工
を施した。その後、表２に示した様なめっきおよび伸線
加工を行い、最終的に５ｍｍφのめっき鋼線を製造し
た。表２には、めっき鋼線の製造工程と得られた鋼線の
特性を示した。なお、めっき鋼線の耐食性は、塩水噴霧
試験での赤錆発生時間を基準に評価し、赤錆発生までの
時間が３００時間未満を×、３００〜６００時間を△、
６００時間を超えるものを○とした。
１１ｍｍへ熱間圧延し、その線径のまま鉛パテンティン
グ処理（加熱温度９５０℃、鉛浴温度：５５０℃）およ
び酸酸洗・潤滑処理を行った後、実験No. １〜３は４．
９ｍｍφに、実験No. １０は５．２ｍｍφに、実験No.
４〜９、１１〜１３については６．０ｍｍφに伸線加工
を施した。その後、表２に示した様なめっきおよび伸線
加工を行い、最終的に５ｍｍφのめっき鋼線を製造し
た。表２には、めっき鋼線の製造工程と得られた鋼線の
特性を示した。なお、めっき鋼線の耐食性は、塩水噴霧
試験での赤錆発生時間を基準に評価し、赤錆発生までの
時間が３００時間未満を×、３００〜６００時間を△、
６００時間を超えるものを○とした。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】表２から次のことがわかった。実験No. １
〜４は本発明の製造方法の従来技術にあたる製法によっ
て得ためっき鋼線である。No. １は従来のＺｎめっきの
みの処理であり、引張強さが従来並で、耐食性の向上も
認められない。No. ２は、従来の１浴法によるＺｎ−Ａ
ｌのみのめっき処理であり、めっき浴温度が低いために
引張強さは向上しているが、めっき付着量が極端に低下
しており、その結果、耐食性が劣っている。No. ３は、
従来の２浴法によるＺｎ−Ａｌめっき処理によるめっき
鋼線であり、めっき付着量は充分で耐食性も向上してい
るが、高強度化は達成できていない。No. ４は従来のア
フタードロー材（めっき後に伸線を行う）であり、高強
度化は図れているが、めっき付着量が少ないため耐食性
が悪く、伸びが極端に悪い。
〜４は本発明の製造方法の従来技術にあたる製法によっ
て得ためっき鋼線である。No. １は従来のＺｎめっきの
みの処理であり、引張強さが従来並で、耐食性の向上も
認められない。No. ２は、従来の１浴法によるＺｎ−Ａ
ｌのみのめっき処理であり、めっき浴温度が低いために
引張強さは向上しているが、めっき付着量が極端に低下
しており、その結果、耐食性が劣っている。No. ３は、
従来の２浴法によるＺｎ−Ａｌめっき処理によるめっき
鋼線であり、めっき付着量は充分で耐食性も向上してい
るが、高強度化は達成できていない。No. ４は従来のア
フタードロー材（めっき後に伸線を行う）であり、高強
度化は図れているが、めっき付着量が少ないため耐食性
が悪く、伸びが極端に悪い。
【００２５】実験No. ５は、本発明の製造方法を示す例
であり、めっき付着量、引張強度、伸び、耐食性の全て
に優れためっき鋼線が得られていることがわかった。実
験No. ６〜９は本発明法を用いて、ＣやＳｉ量の異なる
鋼からめっき鋼線を製造した結果である。No. ６はＳｉ
含有量が少ない鋼Ｂを用いたため、高温めっき時の強度
低下によって伸線による高強度化の効果が低減してお
り、No. ７では、Ｓｉ含有量が上限を超える鋼Ｃを用い
たため延性が低く、６ｍｍφへ伸線する間に断線が多発
し、結果的に純Ｚｎめっきを始めとするいずれの工程も
行えなかった。一方No. ８は、Ｃ含有量が下限値より少
ない鋼Ｄを用いたため、強度が低く、No. ９は、Ｃ含有
量が上限値を超える鋼Ｄを用いたため延性が低く、６ｍ
ｍφへの伸線中に断線が多発し、めっきを行うことはで
きなかった。
であり、めっき付着量、引張強度、伸び、耐食性の全て
に優れためっき鋼線が得られていることがわかった。実
験No. ６〜９は本発明法を用いて、ＣやＳｉ量の異なる
鋼からめっき鋼線を製造した結果である。No. ６はＳｉ
含有量が少ない鋼Ｂを用いたため、高温めっき時の強度
低下によって伸線による高強度化の効果が低減してお
り、No. ７では、Ｓｉ含有量が上限を超える鋼Ｃを用い
たため延性が低く、６ｍｍφへ伸線する間に断線が多発
し、結果的に純Ｚｎめっきを始めとするいずれの工程も
行えなかった。一方No. ８は、Ｃ含有量が下限値より少
ない鋼Ｄを用いたため、強度が低く、No. ９は、Ｃ含有
量が上限値を超える鋼Ｄを用いたため延性が低く、６ｍ
ｍφへの伸線中に断線が多発し、めっきを行うことはで
きなかった。
【００２６】実験No. １０〜１３は本発明法を適用すべ
き鋼Ａを用いながら、製造方法を変化させた例である。
No. １０では伸線減面率が１０％と低めであるため、得
られためっき鋼線は強度が低い。No. １１は、２浴目の
Ｚｎ−Ａｌめっき時の温度が４６０℃と高めに設定され
ている為、高強度化が達成できていない。また、No.１
２は、２浴目のＺｎ−Ａｌめっき浴中のＡｌ含有量が本
発明規定範囲より少ないため、得られる鋼線の機械的性
質は満足しているが、耐食性が向上しておらず、逆にN
o. １３は、Ａｌ含有量が多過ぎてめっき浴温度を高め
なければならず、結果的に、強度が低下してしまってい
る。
き鋼Ａを用いながら、製造方法を変化させた例である。
No. １０では伸線減面率が１０％と低めであるため、得
られためっき鋼線は強度が低い。No. １１は、２浴目の
Ｚｎ−Ａｌめっき時の温度が４６０℃と高めに設定され
ている為、高強度化が達成できていない。また、No.１
２は、２浴目のＺｎ−Ａｌめっき浴中のＡｌ含有量が本
発明規定範囲より少ないため、得られる鋼線の機械的性
質は満足しているが、耐食性が向上しておらず、逆にN
o. １３は、Ａｌ含有量が多過ぎてめっき浴温度を高め
なければならず、結果的に、強度が低下してしまってい
る。
【００２７】上記実験結果から、強度、伸び、耐食性の
いずれの特性にも優れためっき鋼線を得るためには、本
発明製造方法で規定した全ての条件を採用する必要があ
ることが明らかである。
いずれの特性にも優れためっき鋼線を得るためには、本
発明製造方法で規定した全ての条件を採用する必要があ
ることが明らかである。
【００２８】
【発明の効果】本発明は以上のように構成されており、
２浴法による溶融Ｚｎ−Ａｌめっきの第１浴である純Ｚ
ｎめっき槽を鋼線が通過した後に伸線加工を行い、鋼線
の高強度化を図り、その後、第２浴であるＺｎ−Ａｌめ
っき槽を通過させることにより、充分な耐食性を有する
と共に、強度にも優れたＺｎ−Ａｌめっき鋼線を得るこ
とが可能となった。本発明法は、ＰＣ鋼線、亜鉛メッキ
鋼線、バネ用鋼線、吊り橋用ケーブル、ＡＣＳＲ（送電
線ケーブルの補強用素線）用めっき鋼線等の耐食性と高
強度化が必要な用途に最適なめっき鋼線の製造方法であ
る。
２浴法による溶融Ｚｎ−Ａｌめっきの第１浴である純Ｚ
ｎめっき槽を鋼線が通過した後に伸線加工を行い、鋼線
の高強度化を図り、その後、第２浴であるＺｎ−Ａｌめ
っき槽を通過させることにより、充分な耐食性を有する
と共に、強度にも優れたＺｎ−Ａｌめっき鋼線を得るこ
とが可能となった。本発明法は、ＰＣ鋼線、亜鉛メッキ
鋼線、バネ用鋼線、吊り橋用ケーブル、ＡＣＳＲ（送電
線ケーブルの補強用素線）用めっき鋼線等の耐食性と高
強度化が必要な用途に最適なめっき鋼線の製造方法であ
る。
フロントページの続き (72)発明者 落合 憲二 兵庫県神戸市灘区灘浜東町２番地 株式 会社神戸製鋼所神戸製鉄所内 (72)発明者 山田 雅夫 尼崎市中浜町10番地１ 神鋼鋼線工業株 式会社内 (72)発明者 山岡 幸男 尼崎市中浜町10番地１ 神鋼鋼線工業株 式会社内 (72)発明者 児玉 勝 尼崎市中浜町10番地１ 神鋼鋼線工業株 式会社内 審査官 鈴木 正紀 (56)参考文献 特開 平２−295626（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C23C 28/02 C21D 8/06 C23C 2/06
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃ：０．６〜１．２％（重量％、以下同じ） Ｓｉ：０．５〜２．０％ を含有する高炭素鋼線に、まず溶融Ｚｎめっきを施し、
次いで室温まで冷却した後に１５％を超える減面率で伸
線加工を行い、さらに２〜１２重量％のＡｌを含有する
４３０℃以下の溶融Ｚｎ−Ａｌめっき浴中でめっきを施
すことを特徴とする溶融Ｚｎ−Ａｌめっき鋼線の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18964394A JP3330233B2 (ja) | 1994-08-11 | 1994-08-11 | 溶融Ｚｎ−Ａｌめっき鋼線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18964394A JP3330233B2 (ja) | 1994-08-11 | 1994-08-11 | 溶融Ｚｎ−Ａｌめっき鋼線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0853779A JPH0853779A (ja) | 1996-02-27 |
| JP3330233B2 true JP3330233B2 (ja) | 2002-09-30 |
Family
ID=16244750
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18964394A Expired - Fee Related JP3330233B2 (ja) | 1994-08-11 | 1994-08-11 | 溶融Ｚｎ−Ａｌめっき鋼線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3330233B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002317388A (ja) * | 2001-04-19 | 2002-10-31 | Nippon Steel Corp | 高耐食めっき撚り鋼線およびその製造方法 |
| EP2447389A4 (en) | 2009-06-25 | 2016-08-17 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | HIGH-STRENGTH ZN-AL PLATED STEEL WIRE FOR BRIDGES WITH EXCELLENT CORROSION RESISTANCE AND TEMPERATURE PROPERTIES, AND METHOD OF MANUFACTURING THEREOF |
| US11834747B2 (en) | 2019-06-26 | 2023-12-05 | Posco Co., Ltd | Plated steel wire and manufacturing method for the same |
-
1994
- 1994-08-11 JP JP18964394A patent/JP3330233B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0853779A (ja) | 1996-02-27 |
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