JPH0324215A - 生石灰利用効率の高い溶銑予備処理法 - Google Patents
生石灰利用効率の高い溶銑予備処理法Info
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- JPH0324215A JPH0324215A JP16020889A JP16020889A JPH0324215A JP H0324215 A JPH0324215 A JP H0324215A JP 16020889 A JP16020889 A JP 16020889A JP 16020889 A JP16020889 A JP 16020889A JP H0324215 A JPH0324215 A JP H0324215A
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Landscapes
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、溶銑予備処理における脱Ｐ、脱Ｓ方法に関す
るものである。
るものである。
（従来技術）
溶銑予備処理における脱Ｐ、脱Ｓ方法を大別すると次の
２つの方法となる。
２つの方法となる。
■高塩基度、低（ ＦｅＯ ）処理により、同時に脱Ｐ
と脱Ｓをおこなう方法（例えば、佐々木清和ら；鉄と鋼
、６９ （１９８３）、Ｐ．１８１Ｂ）。
と脱Ｓをおこなう方法（例えば、佐々木清和ら；鉄と鋼
、６９ （１９８３）、Ｐ．１８１Ｂ）。
■低塩基度、高（ ＦｅＯ ）処理により脱Ｐをおこな
い、その後、ソーダ灰を吹き込むことにより脱Ｓをおこ
なう方法（例えば、塩飽ら；鉄と鋼、７３ （１９８７
）、Ｐ．１５６７）。
い、その後、ソーダ灰を吹き込むことにより脱Ｓをおこ
なう方法（例えば、塩飽ら；鉄と鋼、７３ （１９８７
）、Ｐ．１５６７）。
このうち、■の方法は生石灰の供給速度に比べて相対的
に酸素の供給速度を抑制する、つまり、ＣａＯ／Ｏを高
くすることにより、低い酸化力下でありながら、高塩基
度になることを利用して脱Ｐするもので、酸化力が低い
ために同時に脱Ｓも可能となることと、スラグが高融点
となるために、ＣａＦ２やＣａＣ １ ｚのような滓化
剤を必要としている特徴がある。一方、■は、生石灰使
用量を減らし、酸素の供給速度を増す、つまり、ＣａＯ
／Ｏを低くすることにより、塩基度は低くしても、スラ
グの酸化力を高くすることで脱Ｐをおこなうものである
。この場合はスラグの酸化力が高いため脱Ｓは期待でき
ず、脱Ｐ後にソーダ灰を吹き込み脱Ｓするか、あらかじ
め、他の工程で脱Ｓし、脱Ｓスラグを排滓してから脱Ｐ
する方法がとられている。
に酸素の供給速度を抑制する、つまり、ＣａＯ／Ｏを高
くすることにより、低い酸化力下でありながら、高塩基
度になることを利用して脱Ｐするもので、酸化力が低い
ために同時に脱Ｓも可能となることと、スラグが高融点
となるために、ＣａＦ２やＣａＣ １ ｚのような滓化
剤を必要としている特徴がある。一方、■は、生石灰使
用量を減らし、酸素の供給速度を増す、つまり、ＣａＯ
／Ｏを低くすることにより、塩基度は低くしても、スラ
グの酸化力を高くすることで脱Ｐをおこなうものである
。この場合はスラグの酸化力が高いため脱Ｓは期待でき
ず、脱Ｐ後にソーダ灰を吹き込み脱Ｓするか、あらかじ
め、他の工程で脱Ｓし、脱Ｓスラグを排滓してから脱Ｐ
する方法がとられている。
（発明が解決しようとする課題）
いずれの方法においても、処理コストに重要な影響を持
つＣａＯ ＳＣａＦｚ、ＣａＣｌ． 、ＮａｚＣＯｚを
総合した使用量には下限があり、より大幅なコスト削減
ができないのが現状である。つまり、■の方法において
ＣａＯ原単位を削減するためには、必然的に塩基度が低
くなり、脱Ｐをするためには、スラグの（ ＦｅＯ ）
を高くせざるを得す、結果的に■の方法に近づくことに
なる。しかし、■の方法においては、脱Ｓができないた
め、高価なソーダ灰を後吹きする必要があり、コスト的
には■の方法に優るものとは言い難い。さらに、他の容
器で、従来からおこなわれているようなＣａＯもしくは
ＣａＯとＡｌの混合物による脱Ｓ処理（例えば、庄司ら
；鉄と鋼、６Ｂ （１９８２）、Ｐ．６０９．）をおこ
ない排滓後に■の方法にまり脱Ｐをした場合には、Ｃａ
Ｏ原単位は低下するも作業時間が大幅に長くなり、大量
処理時には適用できず、しかも処理時間の延長は溶銑の
温度低下を生じ後工程に支障となる。また、もし、排滓
をせずに■の処理をした場合には、激しく復Ｓが生じ、
ＣａＯ使用量の低減は得られない． そこで、本発明は、脱Ｐ１脱Ｓ処理における生石灰の利
用効率を高め、ＮａｚＣＯ３を用いずにより低い原単位
の生石灰により溶銑予備処理゛をおこなわせしめること
を目的としている。
つＣａＯ ＳＣａＦｚ、ＣａＣｌ． 、ＮａｚＣＯｚを
総合した使用量には下限があり、より大幅なコスト削減
ができないのが現状である。つまり、■の方法において
ＣａＯ原単位を削減するためには、必然的に塩基度が低
くなり、脱Ｐをするためには、スラグの（ ＦｅＯ ）
を高くせざるを得す、結果的に■の方法に近づくことに
なる。しかし、■の方法においては、脱Ｓができないた
め、高価なソーダ灰を後吹きする必要があり、コスト的
には■の方法に優るものとは言い難い。さらに、他の容
器で、従来からおこなわれているようなＣａＯもしくは
ＣａＯとＡｌの混合物による脱Ｓ処理（例えば、庄司ら
；鉄と鋼、６Ｂ （１９８２）、Ｐ．６０９．）をおこ
ない排滓後に■の方法にまり脱Ｐをした場合には、Ｃａ
Ｏ原単位は低下するも作業時間が大幅に長くなり、大量
処理時には適用できず、しかも処理時間の延長は溶銑の
温度低下を生じ後工程に支障となる。また、もし、排滓
をせずに■の処理をした場合には、激しく復Ｓが生じ、
ＣａＯ使用量の低減は得られない． そこで、本発明は、脱Ｐ１脱Ｓ処理における生石灰の利
用効率を高め、ＮａｚＣＯ３を用いずにより低い原単位
の生石灰により溶銑予備処理゛をおこなわせしめること
を目的としている。
（課題を解決するための手段）
本発明は、
■ＣａＯ系フラックスによる溶銑脱Ｓ処理は、非常に少
ない生石灰原単位で脱Ｓできること、■溶銑脱Ｐ中の脱
Ｓ反応を解析すると、脱Ｐ反応に対しては、スラグの性
質があまり影響を及ぼさないのに対し、脱Ｓ反応に対し
てはスラグの性質が重要な影響を及ぼすこと、 の２つの知見に基づいて構威されたものである。
ない生石灰原単位で脱Ｓできること、■溶銑脱Ｐ中の脱
Ｓ反応を解析すると、脱Ｐ反応に対しては、スラグの性
質があまり影響を及ぼさないのに対し、脱Ｓ反応に対し
てはスラグの性質が重要な影響を及ぼすこと、 の２つの知見に基づいて構威されたものである。
溶銑予備処理における、脱Ｐ、脱Ｓ反応速度ｋはメタル
側物質移動係数ｋＴＩＩ、スラグ側物質移動係数ｋｓ及
びスラグ／メタルの平衡分配比Ｌにより、次式のように
表わされる。
側物質移動係数ｋＴＩＩ、スラグ側物質移動係数ｋｓ及
びスラグ／メタルの平衡分配比Ｌにより、次式のように
表わされる。
１ ／ ｋ ＝ １ ／ｋａ＋＋ Ａ・ （１／ｋｓ）
・ （１／Ｌ）Ａは５程度の定数。
・ （１／Ｌ）Ａは５程度の定数。
この式で、右辺第１項はメタル側物質移動抵抗、第２項
はスラグ側物質移動抵抗に相当する。これより、溶銑予
備処理の場合、 ａ）脱Ｐ反応の場合はＬが１０３〜１０’のため右辺第
２項は小さく、反応はメタル側の物質移動律速である、 ｂ）脱Ｓ反応は、Ｌが２０程度と小さい上、スラグ中の
（Ｓ）はマイナスイオンであり、スラグ中の（Ｐ）のよ
うなプラスイオンに比べ原子半径が大きいのでｋｓが小
さく、スラグ側の物質移動が重要な影響を持つ、 ことがわかる。
はスラグ側物質移動抵抗に相当する。これより、溶銑予
備処理の場合、 ａ）脱Ｐ反応の場合はＬが１０３〜１０’のため右辺第
２項は小さく、反応はメタル側の物質移動律速である、 ｂ）脱Ｓ反応は、Ｌが２０程度と小さい上、スラグ中の
（Ｓ）はマイナスイオンであり、スラグ中の（Ｐ）のよ
うなプラスイオンに比べ原子半径が大きいのでｋｓが小
さく、スラグ側の物質移動が重要な影響を持つ、 ことがわかる。
このことから、滓化性の悪いスラグでは、〔Ｐ〕はとれ
るが（Ｓ）は除去できないことを示しているが、反面、
スラグにあらかじめ（Ｓ）がある場合には、復Ｓ反応も
起こりにくいことを予想し得た． そこで、あらかじめＣａＯ系フラックスで少ない生石灰
原単位で脱Ｓし、そのスラグを残したままで低ＣａＯ／
Ｏのフラックスを供給し脱Ｐしても、浴面上に浮いてい
るスラグの滓化度を制御すれば復Ｓしない条件があるこ
とが考えられた。
るが（Ｓ）は除去できないことを示しているが、反面、
スラグにあらかじめ（Ｓ）がある場合には、復Ｓ反応も
起こりにくいことを予想し得た． そこで、あらかじめＣａＯ系フラックスで少ない生石灰
原単位で脱Ｓし、そのスラグを残したままで低ＣａＯ／
Ｏのフラックスを供給し脱Ｐしても、浴面上に浮いてい
るスラグの滓化度を制御すれば復Ｓしない条件があるこ
とが考えられた。
この発想に基づき種々の実験をおこなったところ、脱Ｓ
後のスラグのＣａｂ／ Ｓｉｎｇを２以上とした後に、
排滓せずに脱Ｐ剤を供給し、脱Ｐ後スラグの（ ＣａＯ
） ／ （ ＳｉＯｚ）を（Ｂ）としこのＢ値が２以
上で、かつ、望ましくは処理中の平均温度をＴ（℃）と
した場合に（ ＣａＦｚ） ／ （ ＣａＯ ）が０．
６２５−０．０００５７ ＋０．０５Ｂを満足するよう
にＣａＦ２あるいはＣａＯまたはこれ等を組合わせて供
給することにより、復Ｓを抑制しつつ、かつ脱Ｓ時に吹
き込んだ生石灰の１部をも利用して脱Ｐできるため、少
ない生石灰原単位で脱Ｐできることがわかった。
後のスラグのＣａｂ／ Ｓｉｎｇを２以上とした後に、
排滓せずに脱Ｐ剤を供給し、脱Ｐ後スラグの（ ＣａＯ
） ／ （ ＳｉＯｚ）を（Ｂ）としこのＢ値が２以
上で、かつ、望ましくは処理中の平均温度をＴ（℃）と
した場合に（ ＣａＦｚ） ／ （ ＣａＯ ）が０．
６２５−０．０００５７ ＋０．０５Ｂを満足するよう
にＣａＦ２あるいはＣａＯまたはこれ等を組合わせて供
給することにより、復Ｓを抑制しつつ、かつ脱Ｓ時に吹
き込んだ生石灰の１部をも利用して脱Ｐできるため、少
ない生石灰原単位で脱Ｐできることがわかった。
まず、脱Ｓ後のスラグは、引き続きおこなわれる脱Ｐ処
理による復Ｓを抑制するために滓化は悪くしておく必要
がある。しかし、ＣａＯもしくはＣａＯ ｆＡｊ系フラ
ックスの脱Ｓで生威されるスラグは（Ｆｅｄ）も少なく
、ＣａＦ．のような滓化剤もないため、（ ＣａＯ ）
／ （ Ｓｔ（ｈ＋Ａ７＊Ｏｓ ）を２以上とすれば
、十分に滓化の悪い状況が得られる。
理による復Ｓを抑制するために滓化は悪くしておく必要
がある。しかし、ＣａＯもしくはＣａＯ ｆＡｊ系フラ
ックスの脱Ｓで生威されるスラグは（Ｆｅｄ）も少なく
、ＣａＦ．のような滓化剤もないため、（ ＣａＯ ）
／ （ Ｓｔ（ｈ＋Ａ７＊Ｏｓ ）を２以上とすれば
、十分に滓化の悪い状況が得られる。
次に、（ ＣａＯ ） ／ （ Ｓｔｏｗ）については
、２より小さいとスラグの脱Ｓ能自体が非常に小さくな
るため復Ｓを抑制できず、これ以上である必要があるが
、４以上では脱Ｓが進みすぎ過脱Ｓとなる上、通常の同
時脱Ｐ，脱Ｓ処理時と生石灰原単位はあまり変わらなく
なるため、経済的効果は生しない。
、２より小さいとスラグの脱Ｓ能自体が非常に小さくな
るため復Ｓを抑制できず、これ以上である必要があるが
、４以上では脱Ｓが進みすぎ過脱Ｓとなる上、通常の同
時脱Ｐ，脱Ｓ処理時と生石灰原単位はあまり変わらなく
なるため、経済的効果は生しない。
さらに、（ ＣａＦｚ） ／ （ ＣａＯ ）は、脱Ｐ
中のスラグの滓化度を決定する要因であり、（ ａ −
０．０００５７）＋０．０５Ｂにおけるａが０．６２５
以上では、滓化が良くなりすぎるためスラグからの復Ｓ
が進み、適用できない。
中のスラグの滓化度を決定する要因であり、（ ａ −
０．０００５７）＋０．０５Ｂにおけるａが０．６２５
以上では、滓化が良くなりすぎるためスラグからの復Ｓ
が進み、適用できない。
従って
（ＣａＦｚ） ／ （Ｃａｂ） ＝０．６２５ ０．
０００５ ・Ｔ ＋０．０５８・−−一−−−−・−
（１） からなる（１）式を満足するようにＣａＦ２あるいはＣ
ａＯ又は、これ等を組合わせて脱Ｐ処理を行なう。尚、
スラグ中の（ＸＣａＦｚ）や（ ＸＣａＯ）は、Ｆの分
析値に信頼性がないため、螢光Ｘ線分析で得られる、ス
ラグ中の（ Ｃａ ）濃度を、ＣａＯとＣａＦ．の配合
比で割って求めた値である。
０００５ ・Ｔ ＋０．０５８・−−一−−−−・−
（１） からなる（１）式を満足するようにＣａＦ２あるいはＣ
ａＯ又は、これ等を組合わせて脱Ｐ処理を行なう。尚、
スラグ中の（ＸＣａＦｚ）や（ ＸＣａＯ）は、Ｆの分
析値に信頼性がないため、螢光Ｘ線分析で得られる、ス
ラグ中の（ Ｃａ ）濃度を、ＣａＯとＣａＦ．の配合
比で割って求めた値である。
また脱Ｐ処理に際しては上記以外に酸化剤として気体酸
素の吹き込みあるいは吹付け、固酸として鉄鉱石やマン
ガン鉱石の単体か又はこれ等の組合せ等によって添加さ
れ、処理もこれ等をインジヱクションするか又は撹拌等
によって処理する．ここで通常の同時脱Ｐ１脱Ｓ処理に
おけるＣａＯ ／Ｏが１．５〜２． ０であるのに対し
、脱Ｐ処理中のフラックス中のＣａＯ／Ｏが０．５以下
では、（ ＰｅＯ ）が高くなり、上記条件でスラグの
滓化度を制御しても、スラグの脱Ｓ能が非常に小さくな
るため復Ｓが生じ、逆に、ＣａＯ／Ｏが１．２以上では
、塩基度に対して（ ＰｅＯ ）が低くなりすぎ脱Ｐ率
が低下するため、実行上は脱Ｐ処理時のＣａＯ／Ｏを制
御するとより好ましい。第１図は、小型の溶解炉を用い
ておこなった復Ｓ条件を見るための実験結果で、あらか
じめ（Ｓ）を２％含有する（ ＣａＯ ） ／（ Ｓｉ
Ｏｚ）が４程度のフラックスを溶銑上で１２５０“Ｃ及
び１３５０゜Ｃで溶解し、そこに（ ＣａＯ ） ／
（ Ｓｉｎｇ）、（ ＣａＦｚ） ／ （ ＣａＯ ）
が各条件になるようにＣａＯ、ＣａＦ ｚを、また（
ＦｅＯ ）が３〜６％になるように酸化鉄を投入し、復
Ｓ状況を調べたものである。
素の吹き込みあるいは吹付け、固酸として鉄鉱石やマン
ガン鉱石の単体か又はこれ等の組合せ等によって添加さ
れ、処理もこれ等をインジヱクションするか又は撹拌等
によって処理する．ここで通常の同時脱Ｐ１脱Ｓ処理に
おけるＣａＯ ／Ｏが１．５〜２． ０であるのに対し
、脱Ｐ処理中のフラックス中のＣａＯ／Ｏが０．５以下
では、（ ＰｅＯ ）が高くなり、上記条件でスラグの
滓化度を制御しても、スラグの脱Ｓ能が非常に小さくな
るため復Ｓが生じ、逆に、ＣａＯ／Ｏが１．２以上では
、塩基度に対して（ ＰｅＯ ）が低くなりすぎ脱Ｐ率
が低下するため、実行上は脱Ｐ処理時のＣａＯ／Ｏを制
御するとより好ましい。第１図は、小型の溶解炉を用い
ておこなった復Ｓ条件を見るための実験結果で、あらか
じめ（Ｓ）を２％含有する（ ＣａＯ ） ／（ Ｓｉ
Ｏｚ）が４程度のフラックスを溶銑上で１２５０“Ｃ及
び１３５０゜Ｃで溶解し、そこに（ ＣａＯ ） ／
（ Ｓｉｎｇ）、（ ＣａＦｚ） ／ （ ＣａＯ ）
が各条件になるようにＣａＯ、ＣａＦ ｚを、また（
ＦｅＯ ）が３〜６％になるように酸化鉄を投入し、復
Ｓ状況を調べたものである。
この結果より、
１ ） ＣａＯ ／ ＳｉＯｚが２未満では、復Ｓする
。
。
２ ） １３５０゜Ｃでは（ ＺＣａＦｔ ） ／ （
χＣａＯ ）が−０．０５＋０．０５Ｂ以上、１２５０
゜ＣではＯ ＋０．０５Ｂ以上の領域で復Ｓし、これを
温度も含めて数式表示すると（０．６２５−０．ＯＯ０
５Ｔ） ＋ｏ．０５Ｂ以外で復Ｓする。
χＣａＯ ）が−０．０５＋０．０５Ｂ以上、１２５０
゜ＣではＯ ＋０．０５Ｂ以上の領域で復Ｓし、これを
温度も含めて数式表示すると（０．６２５−０．ＯＯ０
５Ｔ） ＋ｏ．０５Ｂ以外で復Ｓする。
ことがわかり、前記条件を決定した。
次に２５０ｔｏｎ トビードカーによる溶銑予備処理
プロセスにおいて検証試験をおこなった。まずｃａｏ４
ｋｇ／ＴとＭドロス０． ２ ５ ｋｇ／Ｔ ＣＡ１２
０３ ８０％、７Ｖ２０％の混合物）をインジエクショ
ンランスにより吹き込み、脱Ｓした後、ＣａＯ 、Ｃａ
Ｆ．及び酸化鉄の混合物をインジェクションした。温度
は処理前が約１３５０゜Ｃで、処理後が約１２５０″Ｃ
であり、平均温度は１３００″Ｃであった。脱Ｓ後のス
ラグはＣａＯ ／（ ＳｉＯｚ＋／Ｖｉ０３）が２．３
であった。
プロセスにおいて検証試験をおこなった。まずｃａｏ４
ｋｇ／ＴとＭドロス０． ２ ５ ｋｇ／Ｔ ＣＡ１２
０３ ８０％、７Ｖ２０％の混合物）をインジエクショ
ンランスにより吹き込み、脱Ｓした後、ＣａＯ 、Ｃａ
Ｆ．及び酸化鉄の混合物をインジェクションした。温度
は処理前が約１３５０゜Ｃで、処理後が約１２５０″Ｃ
であり、平均温度は１３００″Ｃであった。脱Ｓ後のス
ラグはＣａＯ ／（ ＳｉＯｚ＋／Ｖｉ０３）が２．３
であった。
結果を表１に示す。実験Ｎａ １〜４は、脱Ｐ処理中の
フランクス中のＣａＯ／Ｏの最適条件を見たものである
が、Ｎα１のようにＣａＯ／Ｏが小さすぎると、（ Ｆ
ｅＯ ）が上がり、復Ｓが生じる。またＮｏ． ４のよ
うにＣａＯ／Ｏが大きすぎると（ ＦｅＯ ）が低くな
りすぎ脱Ｐが阻害される。Ｎｏ． ５〜７は、第１図に
示した基礎実験結果を確認したものである。Ｎα５，６
は処理後スラグの（ ＣａＯ ） ／ （ ＳｉＯｚ）
の影響を示しているが、漱５のように４．０以上になる
と、反応上の問題はないが、ＣａＯを１７ｋｇ／Ｔ使う
ことになり、脱Ｓ時のＣａＯと合わせると、従来の同時
脱Ｐ、脱Ｓ方法よりも多くなってしまう。
フランクス中のＣａＯ／Ｏの最適条件を見たものである
が、Ｎα１のようにＣａＯ／Ｏが小さすぎると、（ Ｆ
ｅＯ ）が上がり、復Ｓが生じる。またＮｏ． ４のよ
うにＣａＯ／Ｏが大きすぎると（ ＦｅＯ ）が低くな
りすぎ脱Ｐが阻害される。Ｎｏ． ５〜７は、第１図に
示した基礎実験結果を確認したものである。Ｎα５，６
は処理後スラグの（ ＣａＯ ） ／ （ ＳｉＯｚ）
の影響を示しているが、漱５のように４．０以上になる
と、反応上の問題はないが、ＣａＯを１７ｋｇ／Ｔ使う
ことになり、脱Ｓ時のＣａＯと合わせると、従来の同時
脱Ｐ、脱Ｓ方法よりも多くなってしまう。
ＮｃＬ６のように２．０より小さいときでは復Ｓが生じ
ている。隘７は処理後スラグの（ＣａＦｚ）／ （Ｃａ
ｂ）の影響を見ているがＮα７のようにＣａＦｚを入れ
すぎると、スラグがやわらかくなりすぎ復Ｓしている．
（実施例） ２ ５’Ｏ ｔｏｎ Ｔ Ｐ Ｃに対しての実施例を第
２図に示す。操業条件は、 ■ＣａＯ ４ ｋｇ／ ｔ ， ＾Ｅドロス ０．
２５ｋｇ／ｔを吹き込み、（Ｓ）を０．０１４％まで脱
Ｓする．■Ｃａ０ １ ０ ｋｇ／ ｔ ， ＣａＰ
ｘ １ ｋｇ／ ｔ、酸素１０．５８１／ ｔ （
１ ５ ｋｇ／ Ｌ ）を■に続いて排滓せずに吹き込
む。
ている。隘７は処理後スラグの（ＣａＦｚ）／ （Ｃａ
ｂ）の影響を見ているがＮα７のようにＣａＦｚを入れ
すぎると、スラグがやわらかくなりすぎ復Ｓしている．
（実施例） ２ ５’Ｏ ｔｏｎ Ｔ Ｐ Ｃに対しての実施例を第
２図に示す。操業条件は、 ■ＣａＯ ４ ｋｇ／ ｔ ， ＾Ｅドロス ０．
２５ｋｇ／ｔを吹き込み、（Ｓ）を０．０１４％まで脱
Ｓする．■Ｃａ０ １ ０ ｋｇ／ ｔ ， ＣａＰ
ｘ １ ｋｇ／ ｔ、酸素１０．５８１／ ｔ （
１ ５ ｋｇ／ Ｌ ）を■に続いて排滓せずに吹き込
む。
■温度は１３６０゜Ｃから１２４０゜Ｃへと変化し、処
理後のＣＰ）は０． ０ ２ ０％、（Ｓ）は０．０１
５％、スラグ中の（ ＣａＯ ） ／ （ Ｓｔｏｔ）
は３．０、（Ｃａｂ） ／ （ Ｃａｄｉ ）は０．０
７であり、また脱Ｐ中のＣａＯ／Ｏは０．６７であった
。
理後のＣＰ）は０． ０ ２ ０％、（Ｓ）は０．０１
５％、スラグ中の（ ＣａＯ ） ／ （ Ｓｔｏｔ）
は３．０、（Ｃａｂ） ／ （ Ｃａｄｉ ）は０．０
７であり、また脱Ｐ中のＣａＯ／Ｏは０．６７であった
。
参考のため、従来法として、同時脱Ｐ、脱Ｓ処理の実績
も示すが、ＣａＯ原単位は従来法が１９ｋｇ／Ｌである
のに対し、本発明では脱Ｓ、脱Ｐ工程を合わせても１４
ｋｇ／ｔと低下していることがわかる。
も示すが、ＣａＯ原単位は従来法が１９ｋｇ／Ｌである
のに対し、本発明では脱Ｓ、脱Ｐ工程を合わせても１４
ｋｇ／ｔと低下していることがわかる。
（発明の効果）
本発明を利用することにより、少ない生石灰原単位で効
率的にＰ，Ｓを低減させることが可能となり、大きなコ
スト低減がなしとげられた。
率的にＰ，Ｓを低減させることが可能となり、大きなコ
スト低減がなしとげられた。
また、脱硫処理の処理後スラグのＳ分をスラグ中に固定
化して該スラグの脱Ｐ活用ができることから諸原単位の
節減にもかかわらず処理時間も同等にできることから極
めて脱Ｐ１脱Ｓ効率の高い処理法である．しかも排滓を
行なう必要がないことから溶銑の温度低下等を小さくで
きる等その経済効果は大きい。
化して該スラグの脱Ｐ活用ができることから諸原単位の
節減にもかかわらず処理時間も同等にできることから極
めて脱Ｐ１脱Ｓ効率の高い処理法である．しかも排滓を
行なう必要がないことから溶銑の温度低下等を小さくで
きる等その経済効果は大きい。
第１図は小型実験炉における復Ｓ状況を示す図、第２図
は２５０Ｔトピードカーに本法を適用した際の脱Ｐ、脱
Ｓ及び生石灰原単位、酸素原単位とその比較例を示す図
である。 第１．図 （ｂ） （％Ｃａ．０） ／ヘＳｉθ２ノ 第２図 時 闇 （φつ
は２５０Ｔトピードカーに本法を適用した際の脱Ｐ、脱
Ｓ及び生石灰原単位、酸素原単位とその比較例を示す図
である。 第１．図 （ｂ） （％Ｃａ．０） ／ヘＳｉθ２ノ 第２図 時 闇 （φつ
Claims (2)
- （１）脱Ｓｉ処理された溶銑に、生石灰若しくは生石灰
とＡｌを混合してなる脱硫剤を吹き込んで脱硫するとと
もに、脱硫終了後のスラグのＣａＯ／（ＳｉＯ＿２＋Ａ
ｌ＿２Ｏ＿３）を２以上とし、この脱硫滓を排滓するこ
となく、次いで生石灰と酸化剤およびＣａＦ＿２を添加
して脱Ｐ処理し且つ脱Ｐ処理後の最終スラグのＣａＯ／
ＳｉＯ＿２を２以上とすることを特徴とする生石灰利用
効率の高い溶銑予備処理法。 - （２）脱Ｓｉ処理された溶銑に、生石灰若しくは生石灰
とＡｌを混合してなる脱硫剤を吹き込んで脱硫するとと
もに、脱硫終了後のスラグのＣａＯ／（ＳｉＯ＿２＋Ａ
ｌ＿２Ｏ＿３）を２以上とし、この脱硫滓を排滓するこ
となく、次いで生石灰と酸化剤およびＣａＦ＿２を添加
して脱Ｐ処理し、且つ脱Ｐ処理後の最終スラグのＣａＯ
／ＳｉＯ＿２を２以上で、且つＣａＦ＿２／ＣａＯが下
記式を満足するようにＣａＦ＿２あるいはＣａＯ、又は
これ等の組合わせにて脱Ｐ処理することを特徴とする生
石灰利用効率の高い溶銑予備処理法。 式 ＣａＦ＿２／ＣａＯ＝０．６２５−０．０００５Ｔ＋０
．０５Ｂ但し、式中Ｔは温度（℃）、ＢはＣａＯ／Ｓｉ
Ｏ＿２値を示す。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16020889A JPH0324215A (ja) | 1989-06-22 | 1989-06-22 | 生石灰利用効率の高い溶銑予備処理法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16020889A JPH0324215A (ja) | 1989-06-22 | 1989-06-22 | 生石灰利用効率の高い溶銑予備処理法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0324215A true JPH0324215A (ja) | 1991-02-01 |
Family
ID=15710096
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16020889A Pending JPH0324215A (ja) | 1989-06-22 | 1989-06-22 | 生石灰利用効率の高い溶銑予備処理法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0324215A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001096616A1 (fr) * | 2000-06-14 | 2001-12-20 | Nkk Corporation | Procede et dispositif permettant de produire un agent de desulfuration pour metal chaud |
| KR100398399B1 (ko) * | 1999-12-07 | 2003-09-19 | 주식회사 포스코 | 탈황효율 향상방법 |
| KR100879352B1 (ko) * | 2002-09-27 | 2009-01-19 | 주식회사 포스코 | 슬래그 개질을 위한 생석회 용해 촉진재 및 그 투입 방법 |
-
1989
- 1989-06-22 JP JP16020889A patent/JPH0324215A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100398399B1 (ko) * | 1999-12-07 | 2003-09-19 | 주식회사 포스코 | 탈황효율 향상방법 |
| WO2001096616A1 (fr) * | 2000-06-14 | 2001-12-20 | Nkk Corporation | Procede et dispositif permettant de produire un agent de desulfuration pour metal chaud |
| KR100879352B1 (ko) * | 2002-09-27 | 2009-01-19 | 주식회사 포스코 | 슬래그 개질을 위한 생석회 용해 촉진재 및 그 투입 방법 |
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