JPH03227412A - コイル状繊維およびその製造法 - Google Patents
コイル状繊維およびその製造法Info
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- JPH03227412A JPH03227412A JP2062490A JP2062490A JPH03227412A JP H03227412 A JPH03227412 A JP H03227412A JP 2062490 A JP2062490 A JP 2062490A JP 2062490 A JP2062490 A JP 2062490A JP H03227412 A JPH03227412 A JP H03227412A
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- Chemical Or Physical Treatment Of Fibers (AREA)
- Chemical Treatment Of Fibers During Manufacturing Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、その一部または全部が四族元素と炭素との化
合物となったコイル状繊維に関する。
合物となったコイル状繊維に関する。
炭素繊維は高温高強度複合材料の強化用原料として有用
であり、種々応用されている0本発明はこの繊維の一部
または全部がSi、 Ti、 Zr、 Hf等の炭化物
となっているため耐酸化性、耐食性、強度等に優れ、し
かもその形状がコイル状でスプリング特性を有し、ミク
ロメカニカル素子、クツション材、スイッチング素子等
として適用し得るコイル状繊維およびその製造法に関す
るものである。
であり、種々応用されている0本発明はこの繊維の一部
または全部がSi、 Ti、 Zr、 Hf等の炭化物
となっているため耐酸化性、耐食性、強度等に優れ、し
かもその形状がコイル状でスプリング特性を有し、ミク
ロメカニカル素子、クツション材、スイッチング素子等
として適用し得るコイル状繊維およびその製造法に関す
るものである。
C従来技術〕
炭素繊維は有機繊維(前駆体)の炭化や黒鉛化等、ある
いは炭化水素の気相熱分解等によって製造されてきてお
り、主としてその優れた比強度を利用した用途が従来開
発されてきたが、最近、強度以外の導電率あるいは吸着
性等の種々の機能を生かした機能性材料への用途も検討
されている。
いは炭化水素の気相熱分解等によって製造されてきてお
り、主としてその優れた比強度を利用した用途が従来開
発されてきたが、最近、強度以外の導電率あるいは吸着
性等の種々の機能を生かした機能性材料への用途も検討
されている。
しかし、現在製造されている炭素繊維はすべて直線状の
繊維であり、コイル状の炭素繊維は従来全く得られてい
す、本発明者らは、触媒として少量の遷移金属が存在す
る系内で炭化水素系ガスを含むガスを300〜1000
°Cで気相熱分解することにより、コイル状炭素繊維を
製造する方法を見い出し、 Fコイル状炭素繊維および
炭素複合材料J(特願平1−23485号)として提案
した。
繊維であり、コイル状の炭素繊維は従来全く得られてい
す、本発明者らは、触媒として少量の遷移金属が存在す
る系内で炭化水素系ガスを含むガスを300〜1000
°Cで気相熱分解することにより、コイル状炭素繊維を
製造する方法を見い出し、 Fコイル状炭素繊維および
炭素複合材料J(特願平1−23485号)として提案
した。
上記炭素繊維は、複合材料の強化用繊維、弾力性バンキ
ング、フィルター等、あるいは導電性とバネ特性を生か
したマイクロ素子として有用である。しかし、高温酸化
性雰囲気では容易に燃焼してしまったり、金属や酸化物
セラミ7クスと複合化した場合にはマトリックスである
金属や酸化物と反応してしまう等の問題点があった。
ング、フィルター等、あるいは導電性とバネ特性を生か
したマイクロ素子として有用である。しかし、高温酸化
性雰囲気では容易に燃焼してしまったり、金属や酸化物
セラミ7クスと複合化した場合にはマトリックスである
金属や酸化物と反応してしまう等の問題点があった。
一方、本発明者らは、炭素繊維をTiC1,と水素の混
合ガス中で加熱処理することにより、その表面を耐酸化
、耐食、耐磨耗性のTiC膜で被覆できる(チタナイジ
ング)ことを見い出しすでに報告した。(金属表面技術
、26. (10)446.1975.元島ら)[問題
点を解決するための具体的手段]本発明者らは、コイル
状炭素繊維の上記問題点を解決するための手段として、
上記のガス反応拡散処理(チタナイジング)の技術を応
用し、コイル状炭素繊維を耐酸化、耐食、耐磨耗性の化
合物とするため四層元素化合物との反応を試みたところ
、元のコイル形状を保持したまま、炭素繊維の表面また
は全部が四層元素の炭化物となることを見い出し、本発
明に到達した。
合ガス中で加熱処理することにより、その表面を耐酸化
、耐食、耐磨耗性のTiC膜で被覆できる(チタナイジ
ング)ことを見い出しすでに報告した。(金属表面技術
、26. (10)446.1975.元島ら)[問題
点を解決するための具体的手段]本発明者らは、コイル
状炭素繊維の上記問題点を解決するための手段として、
上記のガス反応拡散処理(チタナイジング)の技術を応
用し、コイル状炭素繊維を耐酸化、耐食、耐磨耗性の化
合物とするため四層元素化合物との反応を試みたところ
、元のコイル形状を保持したまま、炭素繊維の表面また
は全部が四層元素の炭化物となることを見い出し、本発
明に到達した。
すなわち本発明は、繊維直径が0.05〜5μmの本質
的に炭素からなるコイル状繊維であり、コイル外径が繊
維直径の2〜10倍で、巻数が10μmあたり5/コイ
ル外径(μm)〜50/コイル外径(μm)の範囲のコ
イル状炭素繊維の一部または全部が四層元素の炭化物に
変換されていることを特徴とするコイル状繊維、および
上記コイル状炭素繊維と揮発性四線元素化合物を還元性
雰囲気中でガス反応拡散処理することを特徴とするコイ
ル状繊維の製造法を提供するものである。
的に炭素からなるコイル状繊維であり、コイル外径が繊
維直径の2〜10倍で、巻数が10μmあたり5/コイ
ル外径(μm)〜50/コイル外径(μm)の範囲のコ
イル状炭素繊維の一部または全部が四層元素の炭化物に
変換されていることを特徴とするコイル状繊維、および
上記コイル状炭素繊維と揮発性四線元素化合物を還元性
雰囲気中でガス反応拡散処理することを特徴とするコイ
ル状繊維の製造法を提供するものである。
本発明の原料となるコイル状炭素繊維は、炭化水素とし
てはアセチレン、エチレン、プロピレン等の不飽和炭化
水素、エタン、プロパン、ブタン等の飽和炭化水素等、
特にアセチレンを用い、触媒として少量のFe、 Co
、 Ni、 Cr等の遷移金属が存在する系内で300
〜tooo℃、好ましくは400〜900°Cで気相熱
分解することにより得られる。この場合、これらの炭化
水素ガスとともに水素を混合して用いることもでき、モ
ル比で10倍までの範囲が推奨され、より好ましくは1
〜5倍である。水素の添加により熱分解温度を制御する
ことができ、その結果コイルの形状のコントロールがで
きる。
てはアセチレン、エチレン、プロピレン等の不飽和炭化
水素、エタン、プロパン、ブタン等の飽和炭化水素等、
特にアセチレンを用い、触媒として少量のFe、 Co
、 Ni、 Cr等の遷移金属が存在する系内で300
〜tooo℃、好ましくは400〜900°Cで気相熱
分解することにより得られる。この場合、これらの炭化
水素ガスとともに水素を混合して用いることもでき、モ
ル比で10倍までの範囲が推奨され、より好ましくは1
〜5倍である。水素の添加により熱分解温度を制御する
ことができ、その結果コイルの形状のコントロールがで
きる。
このほかにアルゴン、窒素、ヘリウム等の稀釈ガスを用
いることも勿論可能であり、コイル形状のコントロール
に有効である。
いることも勿論可能であり、コイル形状のコントロール
に有効である。
このようにして得られたコイル状炭素繊維は、繊維直径
が0.05〜5μmの本質的に炭素からなるコイル状繊
維であり、コイル外径が繊維直径の2〜10倍で、巻数
が10μmあたり5/コイル外径(μm)〜50/コイ
ル外径(μm)の範囲となる。
が0.05〜5μmの本質的に炭素からなるコイル状繊
維であり、コイル外径が繊維直径の2〜10倍で、巻数
が10μmあたり5/コイル外径(μm)〜50/コイ
ル外径(μm)の範囲となる。
本発明は、上記コイル状炭素繊維と揮発性四線元素化合
物をガス反応拡散処理させるもので、原料の揮発性四線
元素化合物はガス状で反応系内に導入される必要があり
、好ましくは室温付近で蒸気圧を有するものまたはガス
状物質である。また炭素と耐熱性の化合物を与えること
から、四層元素としてはTi、 St、 Zr、 Hf
が好ましく、その化合物として、Tiの場合はTiCl
4 、 TiBraのようなハロゲン化チタン、Siの
場合は5iCI4 、 Si2 C16CH35iC1
3、SiF4 、 Si2 Fgのようなハロゲン化
珪素またはその誘導体、SiH4、Si2 H8のよ
うなシラン類、Zrの場合は、ZrC1,、Ifの場合
はHfCIaが好ましい。
物をガス反応拡散処理させるもので、原料の揮発性四線
元素化合物はガス状で反応系内に導入される必要があり
、好ましくは室温付近で蒸気圧を有するものまたはガス
状物質である。また炭素と耐熱性の化合物を与えること
から、四層元素としてはTi、 St、 Zr、 Hf
が好ましく、その化合物として、Tiの場合はTiCl
4 、 TiBraのようなハロゲン化チタン、Siの
場合は5iCI4 、 Si2 C16CH35iC1
3、SiF4 、 Si2 Fgのようなハロゲン化
珪素またはその誘導体、SiH4、Si2 H8のよ
うなシラン類、Zrの場合は、ZrC1,、Ifの場合
はHfCIaが好ましい。
次にTi、 St、 Zr、 Hfの化合物とコイル状
炭素繊維との反応について、それぞれ説明する。
炭素繊維との反応について、それぞれ説明する。
まずチタンについてであるが、チタン化合物としては上
記したものが好ましいが、還元ガスとして水素が必要と
なる。 TiC1,の場合反応は次式に従い進行する。
記したものが好ましいが、還元ガスとして水素が必要と
なる。 TiC1,の場合反応は次式に従い進行する。
TiC1a +2 H2+C(炭素繊維)→TiC+
4 )ICI・・・(1)上式より、TiCl4 、
TiBr、に対し理論的には2倍モル量の水素があれば
よいが、水素が多い方が反応は進行しやすく必要な水素
の量としては、2〜50倍モル量、好ましくは10〜3
0倍モル量となる。
4 )ICI・・・(1)上式より、TiCl4 、
TiBr、に対し理論的には2倍モル量の水素があれば
よいが、水素が多い方が反応は進行しやすく必要な水素
の量としては、2〜50倍モル量、好ましくは10〜3
0倍モル量となる。
反応を行う温度として、800°C以上であれば一応反
応は進行するが、好ましくはtooo〜1400°Cで
ある。また、反応時間として表面層付近のみを反応させ
る場合は5〜60分間でよいが、内部まで殆ど反応させ
る場合には5時間程度以上が必要となる0本発明のコイ
ル状炭素iamは、普通の炭素繊維に比較して密度が低
いため、TiCとなった場合も機械的な歪みが小さく、
剥離やキ裂が起こりにくいため、もとのコイル状を保つ
ことができる。
応は進行するが、好ましくはtooo〜1400°Cで
ある。また、反応時間として表面層付近のみを反応させ
る場合は5〜60分間でよいが、内部まで殆ど反応させ
る場合には5時間程度以上が必要となる0本発明のコイ
ル状炭素iamは、普通の炭素繊維に比較して密度が低
いため、TiCとなった場合も機械的な歪みが小さく、
剥離やキ裂が起こりにくいため、もとのコイル状を保つ
ことができる。
これはSt、 Zr、 Hfを使用した場合でも同じで
ある。
ある。
このようにして得られたコイル状繊維は、元のコイル状
炭素繊維とほぼ同一のバネ特性を示し、長さ方向に約3
倍まで可逆的に伸縮する。導電性は処理の程度によって
異なり、チタナイジングが進行するに従い導電性は向上
し、その範囲は抵抗値として104〜lO→Ω・C鳳と
なる。耐酸化性については、元のコイル状炭素繊維が空
気中800℃、1時間程度で殆ど燃焼してしまうのに対
し、同様の条件で多少重量減はあるものの、コイル形状
をそのまま維持し、強度的な劣化も少なく、耐酸化性に
優れたTiC層を形成していることがわかった。
炭素繊維とほぼ同一のバネ特性を示し、長さ方向に約3
倍まで可逆的に伸縮する。導電性は処理の程度によって
異なり、チタナイジングが進行するに従い導電性は向上
し、その範囲は抵抗値として104〜lO→Ω・C鳳と
なる。耐酸化性については、元のコイル状炭素繊維が空
気中800℃、1時間程度で殆ど燃焼してしまうのに対
し、同様の条件で多少重量減はあるものの、コイル形状
をそのまま維持し、強度的な劣化も少なく、耐酸化性に
優れたTiC層を形成していることがわかった。
また、反応時間を5〜6時間と長くすることにより、炭
素繊維全体をTiCとすることもできる。
素繊維全体をTiCとすることもできる。
Zr、 Hfの場合もTiの場合とほぼ同様である。
次にSiについてであるが、Si化合物としては上記し
たものが好ましく、同様に還元ガスとして水素が必要と
なる。 SiC1mの場合も反応は次式に従い進行する
。
たものが好ましく、同様に還元ガスとして水素が必要と
なる。 SiC1mの場合も反応は次式に従い進行する
。
5iC1a +2 H2+C(炭素繊維)→SiC+
4 HCI・・・(2)上式より、5iC14に対し理
論的には2倍モル量の水素があればよく、一方Si2
C1@の場合には3倍モル量と多少原料によって水素の
必要量は異なるが、チタンの場合と同様水素が多い方が
反応は進行しやすく、必要な水素の量としては、2〜5
0倍モル量、好ましくは10〜30倍モル量となる。
4 HCI・・・(2)上式より、5iC14に対し理
論的には2倍モル量の水素があればよく、一方Si2
C1@の場合には3倍モル量と多少原料によって水素の
必要量は異なるが、チタンの場合と同様水素が多い方が
反応は進行しやすく、必要な水素の量としては、2〜5
0倍モル量、好ましくは10〜30倍モル量となる。
反応を行う温度として、1000°C以上であれば一応
反応は進行するが、好ましくは1200〜1500℃で
ある。また、反応時間として表面層付近のみを反応させ
る場合は5〜60分間でよいが、内部まで殆ど反応させ
る場合には5時間程度以上が必要となる。
反応は進行するが、好ましくは1200〜1500℃で
ある。また、反応時間として表面層付近のみを反応させ
る場合は5〜60分間でよいが、内部まで殆ど反応させ
る場合には5時間程度以上が必要となる。
Si1その他の化合物において、シランやtJI3Si
C1,等は化合物中に水素を有しているので、炭素繊維
付近は還元性雰囲気となり、特に水素を混合しなくても
反応が進行する場合もある。
C1,等は化合物中に水素を有しているので、炭素繊維
付近は還元性雰囲気となり、特に水素を混合しなくても
反応が進行する場合もある。
このようにして得られたコイル状繊維は、元のコイル状
炭素繊維とほぼ同一のバネ特性を有し、長さ方向に約3
倍まで可逆的に伸縮する。導電性は反応処理の程度によ
って異なり、シリコナイジングが進行するに従い導電性
は低下するが、その範囲は抵抗値としてlO′3〜10
5Ω・clとなる。耐酸化性については、元のコイル状
炭素繊維が空気中800℃、1時間程度で殆ど燃焼して
しまうのに対し、同様の条件では殆ど重量減はなく、コ
イルの形状をそのまま維持し、強度的な劣化も少なく、
耐酸化性に優れたSiC層を形成していることがわかっ
た。
炭素繊維とほぼ同一のバネ特性を有し、長さ方向に約3
倍まで可逆的に伸縮する。導電性は反応処理の程度によ
って異なり、シリコナイジングが進行するに従い導電性
は低下するが、その範囲は抵抗値としてlO′3〜10
5Ω・clとなる。耐酸化性については、元のコイル状
炭素繊維が空気中800℃、1時間程度で殆ど燃焼して
しまうのに対し、同様の条件では殆ど重量減はなく、コ
イルの形状をそのまま維持し、強度的な劣化も少なく、
耐酸化性に優れたSiC層を形成していることがわかっ
た。
本発明のコイル状繊維は従来、炭素繊維が用いられてい
る種々の用途に応用できるものであるが、特にその形状
に由来するスプリング特性を利用してミクロメカニカル
素子、クツシラン材、弾力性バッキング、フィルター、
スイッチング素子等として有用であり、本発明の場合の
ものは耐酸化性、耐食性に優れているのでより厳しい条
件での上記用途にも適用できる。
る種々の用途に応用できるものであるが、特にその形状
に由来するスプリング特性を利用してミクロメカニカル
素子、クツシラン材、弾力性バッキング、フィルター、
スイッチング素子等として有用であり、本発明の場合の
ものは耐酸化性、耐食性に優れているのでより厳しい条
件での上記用途にも適用できる。
また、プラスチック、セメント等との複合材料用強化繊
維としても有用であり、特に炭素繊維では反応してしま
うような金属、酸化物セラミックス等の材料においても
、複合化することができさらに広い用途に使用すること
ができるものである。
維としても有用であり、特に炭素繊維では反応してしま
うような金属、酸化物セラミックス等の材料においても
、複合化することができさらに広い用途に使用すること
ができるものである。
以下本発明を実施例により詳細に説明する。
実施例1
内径33■−のアルミナ反応管の中央に円筒型アルミナ
容器(25φ×20閣票)を設置し、これに700℃で
合成したコイル状炭素繊1m0.5 g (繊維の直径
:0.3〜3μm1コイルの含有量は50−t%で残り
は直線状)をよくほぐして入れ、系内をArガスで置換
した。
容器(25φ×20閣票)を設置し、これに700℃で
合成したコイル状炭素繊1m0.5 g (繊維の直径
:0.3〜3μm1コイルの含有量は50−t%で残り
は直線状)をよくほぐして入れ、系内をArガスで置換
した。
その後、電気炉により反応管中央部を1200℃まで加
熱し、その温度を保ちながら水素を200 cc/wi
n 、 TiCl4ガスを20cc/sinになるよう
液状TiCl4に水素をバブリングさせて飽和させる方
法で系内に導入し、チタナイジングを行った。15分後
、系内をArで置換し1lil温した。
熱し、その温度を保ちながら水素を200 cc/wi
n 、 TiCl4ガスを20cc/sinになるよう
液状TiCl4に水素をバブリングさせて飽和させる方
法で系内に導入し、チタナイジングを行った。15分後
、系内をArで置換し1lil温した。
反応後のコイル状繊維の重量は、0.9g増加していた
。コイル状炭素繊維の形状はそのまま保たれており、繊
維断面のEPMA分析により炭素繊維の表面に形成され
たTiC被膜の厚みは、0.1〜0.5μmであり、元
の繊維の5〜30%がTiCに変化していた。
。コイル状炭素繊維の形状はそのまま保たれており、繊
維断面のEPMA分析により炭素繊維の表面に形成され
たTiC被膜の厚みは、0.1〜0.5μmであり、元
の繊維の5〜30%がTiCに変化していた。
これを空気流通下(5cc/5in) 、800℃で1
時間処理したところ、10wt%の重量減は観察された
が、コイルの形状はそのまま保たれていた。
時間処理したところ、10wt%の重量減は観察された
が、コイルの形状はそのまま保たれていた。
一方、比較のために元の繊維を同じ条件で処理したとこ
ろ、殆どが燃焼してしまった。
ろ、殆どが燃焼してしまった。
以上より、コイル状炭素繊維のチタナイジングにより形
成されたTiC膜は耐酸化性が高く、また内部のチタナ
イジングされていない炭素の層も保護していることがわ
かった。
成されたTiC膜は耐酸化性が高く、また内部のチタナ
イジングされていない炭素の層も保護していることがわ
かった。
実施例2
反応時間を120分にした以外は実施例1と同様の条件
で反応を行った。
で反応を行った。
反応後の繊維は1.5g重量増加があった。
この場合、コイル状炭素繊維の形状はそのまま保たれて
おり、繊維断面のEPMA分析によりTiC被膜の厚み
は0.5〜1.5μmであり、元の繊維の外側より30
〜90%がTiCに変化していた。
おり、繊維断面のEPMA分析によりTiC被膜の厚み
は0.5〜1.5μmであり、元の繊維の外側より30
〜90%がTiCに変化していた。
これを実施例1と同じ条件で空気酸化したところ、重量
減少は5+t%程度であり、長時間処理した方が、Ti
cllllIIが厚(なり繊維の耐酸化性が向上するこ
とがわかった。
減少は5+t%程度であり、長時間処理した方が、Ti
cllllIIが厚(なり繊維の耐酸化性が向上するこ
とがわかった。
実施例3
実施例1と同じ装置を使用し、これに700℃で合成し
た実施例1と同じコイル状炭素繊1)E0.5 gをよ
くほぐして入れ、系内をArガスで置換した。
た実施例1と同じコイル状炭素繊1)E0.5 gをよ
くほぐして入れ、系内をArガスで置換した。
その後、電気炉により反応管中央部を1350℃まで加
熱し、その温度を保ちながら水素を200 cc/si
n 5SiCIaガスを20cc/mjnになるよう液
状SiC1mに水素ガスをバブリングさせて飽和させる
方法で系内に導入し、シリコナイジングを行った。15
分後、系内をArで置換し警部した。
熱し、その温度を保ちながら水素を200 cc/si
n 5SiCIaガスを20cc/mjnになるよう液
状SiC1mに水素ガスをバブリングさせて飽和させる
方法で系内に導入し、シリコナイジングを行った。15
分後、系内をArで置換し警部した。
反応後のコイル状繊維の重量は、0.4g増加していた
。コイル状炭素繊維の形状はそのまま保たれており、繊
維断面のEPMA分析により炭素m維の表面に形成され
たSiC被膜の厚みは、0.1〜0.5μmであり、元
の繊維の5〜30%がSiCに変化していた。
。コイル状炭素繊維の形状はそのまま保たれており、繊
維断面のEPMA分析により炭素m維の表面に形成され
たSiC被膜の厚みは、0.1〜0.5μmであり、元
の繊維の5〜30%がSiCに変化していた。
これを空気流通下(5cc/履in) 、1000℃で
1時間処理したところ、0.5wt%の重量減は観察さ
れしたところ、殆どが燃焼してしまった。
1時間処理したところ、0.5wt%の重量減は観察さ
れしたところ、殆どが燃焼してしまった。
以上より、コイル状炭素繊維のシリコナイジングにより
形成されたStCは耐酸化性が高く、また内部のシリコ
ナイジングされていない炭素の層も保護していることが
わかった。
形成されたStCは耐酸化性が高く、また内部のシリコ
ナイジングされていない炭素の層も保護していることが
わかった。
実施例4
反応時間を120分にした以外は実施例3と同様の条件
で反応を行った。
で反応を行った。
反応後の繊維は0.8g重量増加があった。
この場合、コイル状炭素繊維の形状はそのまま保たれて
おり、繊維断面のEPMA分析によりSiC被膜の厚み
は0.5〜1.5μmであり、元の繊維の外側より30
〜90%がSiCに変化していることがわかった。
おり、繊維断面のEPMA分析によりSiC被膜の厚み
は0.5〜1.5μmであり、元の繊維の外側より30
〜90%がSiCに変化していることがわかった。
これを実施例3と同じ条件で空気酸化したところ、重量
減少は0.1imt%程度であり、長時間処理した方が
、TiCの場合と同様SiC被膜が厚くなり繊維の耐酸
化性が向上することがわかった。
減少は0.1imt%程度であり、長時間処理した方が
、TiCの場合と同様SiC被膜が厚くなり繊維の耐酸
化性が向上することがわかった。
実施例5
反応時間を300分とした以外は実施例3と同様の条件
で反応を行った。
で反応を行った。
反応後の繊維は1.2gの重量増加があり、繊維断面の
EPMA分析によりコイル状炭素繊維の形状はそのまま
保たれているものの、繊維はすべてSiCに変わってい
た。
EPMA分析によりコイル状炭素繊維の形状はそのまま
保たれているものの、繊維はすべてSiCに変わってい
た。
実施例6
原料をZrC1aとした他は、実施例2と同様の条件で
反応を行った。
反応を行った。
反応後の繊維は2.5g重量増加があった。
この場合、コイル状炭素繊維の形状はそのまま保たれて
おり、繊維断面のEPMA分析によりZrC被膜の厚み
は0.5〜1.5μmであり、元の繊維の外側より30
〜90%がZrCに変化していることがわかった。
おり、繊維断面のEPMA分析によりZrC被膜の厚み
は0.5〜1.5μmであり、元の繊維の外側より30
〜90%がZrCに変化していることがわかった。
これを実施例1と同じ条件で空気酸化したところ、重量
減少は5imt%程度であり、耐酸化性の層が形成され
内部の炭素を保護しているということがわかった。
減少は5imt%程度であり、耐酸化性の層が形成され
内部の炭素を保護しているということがわかった。
実施例7
原料をHfC14とした他は、実施例2と同様の条件で
反応を行った。
反応を行った。
反応後の繊維は5.1 g重量増加があった。
この場合、コイル状炭素繊維の形状はそのまま保たれて
おり、繊維断面のEPMA分析によりHfC被膜の厚み
は0.5〜1.5μmであり、元の繊維の外側より30
〜90%がHfCに変化していることがわかった。
おり、繊維断面のEPMA分析によりHfC被膜の厚み
は0.5〜1.5μmであり、元の繊維の外側より30
〜90%がHfCに変化していることがわかった。
これを実施例1と同じ条件−で空気酸化したところ、重
量減少は7wt%程度であり、耐酸化性の層が形成され
内部の炭素を保護しているということがわかった。
量減少は7wt%程度であり、耐酸化性の層が形成され
内部の炭素を保護しているということがわかった。
[発明の効果]
本発明の四族元素化合物によりガス反応拡散処理された
繊維は元のコイル状態のままを保っており、高温高強度
複合材料、高温の酸化性あるいは腐食性雰囲気下でスプ
リング特性が要求されるミクロメカニカル素子やクツシ
ラン材として極めて有用であり、また炭素が残留してお
ればその導電性を利用して、伸縮時の接触断面積の変化
により流れる電流値を制御するスイッチング素子等とし
ても応用できるものである。また、シリコナイジング処
理したものについては、SiCに変化させることにより
半導性を持たせ、温度、ガス等のセンサーとしても使用
することができる。さらには、プラスチック、セメント
等は勿論、金属、セラミックス等との複合材料の原料と
しても有用である。
繊維は元のコイル状態のままを保っており、高温高強度
複合材料、高温の酸化性あるいは腐食性雰囲気下でスプ
リング特性が要求されるミクロメカニカル素子やクツシ
ラン材として極めて有用であり、また炭素が残留してお
ればその導電性を利用して、伸縮時の接触断面積の変化
により流れる電流値を制御するスイッチング素子等とし
ても応用できるものである。また、シリコナイジング処
理したものについては、SiCに変化させることにより
半導性を持たせ、温度、ガス等のセンサーとしても使用
することができる。さらには、プラスチック、セメント
等は勿論、金属、セラミックス等との複合材料の原料と
しても有用である。
第1図は本発明の実施例3で得られたコイル状繊維の形
状を示すSEM写真である。
状を示すSEM写真である。
Claims (2)
- (1)繊維直径が0.05〜5μmの本質的に炭素から
なるコイル状繊維であり、コイル外径が繊維直径の2〜
10倍で、巻数が10μmあたり5/コイル外径(μm
)〜50/コイル外径(μm)の範囲のコイル状炭素繊
維の一部または全部が四族元素の炭化物に変換されてい
ることを特徴とするコイル状繊維。 - (2)繊維直径が0.05〜5μmの本質的に炭素から
なるコイル状繊維であり、コイル外径が繊維直径の2〜
10倍で、巻数が10μmあたり5/コイル外径(μm
)〜50/コイル外径(μm)の範囲のコイル状炭素繊
維と揮発性四族元素化合物を還元性雰囲気中でガス反応
拡散処理することを特徴とするコイル状繊維の製造法。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2062490A JPH03227412A (ja) | 1990-01-31 | 1990-01-31 | コイル状繊維およびその製造法 |
FR9008121A FR2650270B1 (fr) | 1989-06-28 | 1990-06-27 | Fibres carbonees ayant des filaments en serpentin et procede pour leur production |
GB9014271A GB2233971B (en) | 1989-06-28 | 1990-06-27 | Carbonaceous fibers having coil-like filaments and method of producing same |
DE19904020621 DE4020621A1 (de) | 1989-06-28 | 1990-06-28 | Kohlenstoffhaltige fasern mit wendelartigen faeden und verfahren zu ihrer herstellung |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2062490A JPH03227412A (ja) | 1990-01-31 | 1990-01-31 | コイル状繊維およびその製造法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03227412A true JPH03227412A (ja) | 1991-10-08 |
Family
ID=12032395
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2062490A Pending JPH03227412A (ja) | 1989-06-28 | 1990-01-31 | コイル状繊維およびその製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03227412A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH10140424A (ja) * | 1996-11-12 | 1998-05-26 | Kagaku Gijutsu Shinko Jigyodan | コイル状金属窒化物繊維の製造法 |
CN106223008A (zh) * | 2016-09-06 | 2016-12-14 | 中国科学院苏州纳米技术与纳米仿生研究所 | 碳纳米管纤维自修复或焊接方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5029528A (ja) * | 1973-02-15 | 1975-03-25 | ||
JPS546891A (en) * | 1977-06-20 | 1979-01-19 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Production of carbonaceous whisker |
JPS61225319A (ja) * | 1985-03-23 | 1986-10-07 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 炭素質繊維 |
JPS61239019A (ja) * | 1985-04-15 | 1986-10-24 | ザ ダウ ケミカル カンパニー | 炭素フイラメントの製造法及びその方法で得た炭素フイラメント |
-
1990
- 1990-01-31 JP JP2062490A patent/JPH03227412A/ja active Pending
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5029528A (ja) * | 1973-02-15 | 1975-03-25 | ||
JPS546891A (en) * | 1977-06-20 | 1979-01-19 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Production of carbonaceous whisker |
JPS61225319A (ja) * | 1985-03-23 | 1986-10-07 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 炭素質繊維 |
JPS61239019A (ja) * | 1985-04-15 | 1986-10-24 | ザ ダウ ケミカル カンパニー | 炭素フイラメントの製造法及びその方法で得た炭素フイラメント |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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CN106223008A (zh) * | 2016-09-06 | 2016-12-14 | 中国科学院苏州纳米技术与纳米仿生研究所 | 碳纳米管纤维自修复或焊接方法 |
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