JPH03214609A - ボンド磁石の製造方法 - Google Patents
ボンド磁石の製造方法Info
- Publication number
- JPH03214609A JPH03214609A JP2008429A JP842990A JPH03214609A JP H03214609 A JPH03214609 A JP H03214609A JP 2008429 A JP2008429 A JP 2008429A JP 842990 A JP842990 A JP 842990A JP H03214609 A JPH03214609 A JP H03214609A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hydrogen
- heat treatment
- magnetic field
- particles
- bulk body
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 8
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims abstract description 31
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 31
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 25
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 239000010409 thin film Substances 0.000 claims abstract description 16
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims abstract description 12
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims abstract description 10
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims abstract description 10
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 6
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 28
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 claims 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 abstract description 34
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 25
- 239000002994 raw material Substances 0.000 abstract description 23
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 abstract description 22
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 13
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 239000010408 film Substances 0.000 abstract description 2
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 abstract description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 13
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 9
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 9
- 238000010298 pulverizing process Methods 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 229910052692 Dysprosium Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052779 Neodymium Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000000748 compression moulding Methods 0.000 description 4
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 4
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- 239000003822 epoxy resin Substances 0.000 description 3
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 229910001172 neodymium magnet Inorganic materials 0.000 description 3
- 229920000647 polyepoxide Polymers 0.000 description 3
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052689 Holmium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052771 Terbium Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000013590 bulk material Substances 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000006356 dehydrogenation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 2
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 2
- 229920003002 synthetic resin Polymers 0.000 description 2
- 239000000057 synthetic resin Substances 0.000 description 2
- 238000007740 vapor deposition Methods 0.000 description 2
- 229910052691 Erbium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052693 Europium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052688 Gadolinium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052772 Samarium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052775 Thulium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052769 Ytterbium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005347 demagnetization Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 230000005381 magnetic domain Effects 0.000 description 1
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000004544 sputter deposition Methods 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
- H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/047—Alloys characterised by their composition
- H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
- H01F1/055—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5
- H01F1/057—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B
- H01F1/0571—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes
- H01F1/0573—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes obtained by reduction or by hydrogen decrepitation or embrittlement
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
- Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
《産業上の利用分野》
本発明は、希土類元素(R),鉄及びボロンを基本成分
とする磁性材料粉体を合成樹脂により結合させたボンド
磁石の製造方法に関し、特に、焼結型のR−Fe−B系
永久磁石バルク体を原料として高い磁気特性を発揮する
ボンド磁石を製造する方法に関する。
とする磁性材料粉体を合成樹脂により結合させたボンド
磁石の製造方法に関し、特に、焼結型のR−Fe−B系
永久磁石バルク体を原料として高い磁気特性を発揮する
ボンド磁石を製造する方法に関する。
《従来の技術》
従来、希土類磁石として、R−Fe−B系の磁石が開発
されている。
されている。
このR−Fe−B系磁石には、焼結型と高速急冷型とが
あり、現在のところ、焼結型が、低コストで高い磁気特
性を有するものとして最も優れているとされている。
あり、現在のところ、焼結型が、低コストで高い磁気特
性を有するものとして最も優れているとされている。
一方、ボンド磁石は、従来、例えば、次のような方法で
製造されていた。
製造されていた。
上記の高速急冷型のR−Fe−B系永久磁石バルク体を
原料とし、これを粉砕し、粒径毎に分級する。分級され
た粉体に、この粉体の接着剤である合成樹脂(例えば、
エポキシ樹脂等)を添加混合し、均一に混練する。混線
物を磁場中で所定の形状に成型した後、成型体をキュア
ーする。
原料とし、これを粉砕し、粒径毎に分級する。分級され
た粉体に、この粉体の接着剤である合成樹脂(例えば、
エポキシ樹脂等)を添加混合し、均一に混練する。混線
物を磁場中で所定の形状に成型した後、成型体をキュア
ーする。
なお、上記の磁場中成型は、一般に、圧縮成型法を採用
し、成型体の密度を高めて、良好な磁気特性を有するボ
ンド磁石を製造している。
し、成型体の密度を高めて、良好な磁気特性を有するボ
ンド磁石を製造している。
このように、従来のボンド磁石は、高速急冷型のR−F
e−B系永久磁石バルク体を原料としており、これまで
上記の焼結型のR−Fe−B系永久磁石バルク体を原料
としたボンド磁石は知られていない。
e−B系永久磁石バルク体を原料としており、これまで
上記の焼結型のR−Fe−B系永久磁石バルク体を原料
としたボンド磁石は知られていない。
《発明が解決しようとする課題》
ところで、前述のように、焼結型のR−Fe−B系永久
磁石バルク体は、コストが低く、高い磁気特性を有する
ことから、これを原料としたボンド磁石の開発が望まれ
る。
磁石バルク体は、コストが低く、高い磁気特性を有する
ことから、これを原料としたボンド磁石の開発が望まれ
る。
しかし、焼結型のものを原料とし、これを粉砕すると、
得られる粉体(粒子)には、粉砕による機械的な歪みが
発生し、また粒子粉砕面の化学的活性に起因する酸化が
生じ、これら歪みゃ酸化の影響により、粒子の磁気特性
(保磁カiHc)が激減する。
得られる粉体(粒子)には、粉砕による機械的な歪みが
発生し、また粒子粉砕面の化学的活性に起因する酸化が
生じ、これら歪みゃ酸化の影響により、粒子の磁気特性
(保磁カiHc)が激減する。
このように磁気特性の激減した粒子を使用して得られる
ボンド磁石は、当然に磁気特性が充分でなく、本発明者
等の実験によれば、iHcが2KOe程度、最大エネル
ギ積(BH),,,,が3MGOe程度でしかなく、工
業上の実用性に欠ける。
ボンド磁石は、当然に磁気特性が充分でなく、本発明者
等の実験によれば、iHcが2KOe程度、最大エネル
ギ積(BH),,,,が3MGOe程度でしかなく、工
業上の実用性に欠ける。
最近、上記の機械的歪みを解消すべく、焼結型R−Fe
−B系永久磁石バルク体を水素崩壊させる方法が提案さ
れた(特開昭62−274002号)。
−B系永久磁石バルク体を水素崩壊させる方法が提案さ
れた(特開昭62−274002号)。
この先提案では、ボンド磁石の原料粉末に要求される粒
子形、配同性、磁気特性を満足する粉末が得られるとし
ている。
子形、配同性、磁気特性を満足する粉末が得られるとし
ている。
しかし、この粉末を使用してボンド磁石を製造する方法
については何ら報告されていない。
については何ら報告されていない。
また、この粉末に、前述の高速急冷型R−Fe−B系永
久磁石バルク体を原料とする従来のボンド磁石の製造方
法をそのまま適用して製造されるボンド磁石は、保磁力
(iHc)が3kOe,最大エネルギ積1: (BH)
,..)が6MGOe程度と、極めて低い磁気特性のボ
ンド磁石としかできないことが本発明者等により確認さ
れている。
久磁石バルク体を原料とする従来のボンド磁石の製造方
法をそのまま適用して製造されるボンド磁石は、保磁力
(iHc)が3kOe,最大エネルギ積1: (BH)
,..)が6MGOe程度と、極めて低い磁気特性のボ
ンド磁石としかできないことが本発明者等により確認さ
れている。
本発明は、以上の諸点に鑑みてなされたものであって、
その目的とするところは、従来はボンド磁石の原料とさ
れていなかった焼結型のR−Fe−B系永久磁石バルク
体を原料として、高い磁気特性を有するボンド磁石を製
造する方法を提案するにある。
その目的とするところは、従来はボンド磁石の原料とさ
れていなかった焼結型のR−Fe−B系永久磁石バルク
体を原料として、高い磁気特性を有するボンド磁石を製
造する方法を提案するにある。
3
《課題を解決するための手段》
上記目的を達成するために、本発明は、希土類元素,鉄
及びボロンを基本成分とする焼結合金からなる永久磁石
バルク体を水素崩壊させ、分級し、該分級粉体表面に希
土類元素の薄膜を被着させ、該薄膜被着粉体を磁場中成
型した後、真空又は不活性雰囲気中で熱処理し、次いで
該熱処理成型体に樹脂を含浸させることを特徴とする。
及びボロンを基本成分とする焼結合金からなる永久磁石
バルク体を水素崩壊させ、分級し、該分級粉体表面に希
土類元素の薄膜を被着させ、該薄膜被着粉体を磁場中成
型した後、真空又は不活性雰囲気中で熱処理し、次いで
該熱処理成型体に樹脂を含浸させることを特徴とする。
《作 用》
本発明は、前述のようにボンド磁石の磁気特性が原料と
なる焼結型R−Fe−B系永久磁石バルク体粉末の酸化
や機械的歪みの影響を大きく受けることに着目したもの
で、この酸化や機械的歪みと言った上記原料粉末(粒子
)の欠陥を、■原料粒子を永久磁石バルク体を所謂水素
崩壊により得ること、■得られた原料粒子の表面を保護
すること、■表面を保護した原料粉末を樹脂の添加混合
前に磁場中成型し熱処理すること、により解消するもの
である。
なる焼結型R−Fe−B系永久磁石バルク体粉末の酸化
や機械的歪みの影響を大きく受けることに着目したもの
で、この酸化や機械的歪みと言った上記原料粉末(粒子
)の欠陥を、■原料粒子を永久磁石バルク体を所謂水素
崩壊により得ること、■得られた原料粒子の表面を保護
すること、■表面を保護した原料粉末を樹脂の添加混合
前に磁場中成型し熱処理すること、により解消するもの
である。
すなわち、焼結型R−Fe一B系永久磁石バル4
ク体は、第3図(A)に示すように、例えば、Nd2F
e14Bを主相1とし、これをNdリッチ相2やBリッ
チ相3が取り囲んでいるニュークリエーション型磁石で
ある。
e14Bを主相1とし、これをNdリッチ相2やBリッ
チ相3が取り囲んでいるニュークリエーション型磁石で
ある。
ニュークリエーション型磁石は、上記の主相1を取り囲
むNdリッチ相2との界面が保磁力を発生させる重要な
働きをしており、ざらに主相内に逆磁区の芽となる欠陥
(例えばクラック,転位)の少ないものが高保磁力を得
ることができる。
むNdリッチ相2との界面が保磁力を発生させる重要な
働きをしており、ざらに主相内に逆磁区の芽となる欠陥
(例えばクラック,転位)の少ないものが高保磁力を得
ることができる。
そのため主相1の周囲にNdリッチ相2が欠けていたり
、主相内に欠陥があると、たちまち保磁力は激減してし
まう。
、主相内に欠陥があると、たちまち保磁力は激減してし
まう。
このような構成の焼結型R−Fe−B系永久磁石バルク
体を粉砕すると、第3図(B)に示すように、上記の主
相1が例えば1aと1bとに2つに割れ、これらNd2
Fe.4Bからなる主相1a,1bは保磁力発生に重要
なNclリッチ相を失う。
体を粉砕すると、第3図(B)に示すように、上記の主
相1が例えば1aと1bとに2つに割れ、これらNd2
Fe.4Bからなる主相1a,1bは保磁力発生に重要
なNclリッチ相を失う。
また粉砕の際に粉体内部に機械的歪みが発生し、主相内
に第3図(B)に示すような、クラック4を生じさせる
。
に第3図(B)に示すような、クラック4を生じさせる
。
一方、上記の粉砕による主相1a,lbの割れ面、及び
上記の機械的歪みにより発生するクラック4部や粉砕粉
体表面に露出したNdリッチ相2部は、化学的に極めて
活性であり、雰囲気中の酸素により容易に酸化される。
上記の機械的歪みにより発生するクラック4部や粉砕粉
体表面に露出したNdリッチ相2部は、化学的に極めて
活性であり、雰囲気中の酸素により容易に酸化される。
この酸化及び上記のNdリッチ相2の欠けや機械的歪み
が主相1a,lbの磁気特性(特に保磁力)を失わせ、
これら主相から構成される粉砕粉体5,6の磁気特性を
激減させると考えられている。
が主相1a,lbの磁気特性(特に保磁力)を失わせ、
これら主相から構成される粉砕粉体5,6の磁気特性を
激減させると考えられている。
本発明では、上記の主相粒子1の粉砕を水素崩壊と言う
静的な粉砕手法で行うため、機械的歪みが少ない上、主
相1を取り囲むNdリッチ相2との界面で粉砕が生じや
すい。
静的な粉砕手法で行うため、機械的歪みが少ない上、主
相1を取り囲むNdリッチ相2との界面で粉砕が生じや
すい。
この結果、上記のような主相1a,lbやクラック4の
発生を機械的粉砕に比し抑えることができ、水素崩壊で
は雰囲気中の酸素の影響も少ないので、上記した主相1
a,lbの割れ面やクラック4部での酸化も殆ど生じな
い。
発生を機械的粉砕に比し抑えることができ、水素崩壊で
は雰囲気中の酸素の影響も少ないので、上記した主相1
a,lbの割れ面やクラック4部での酸化も殆ど生じな
い。
更に、本発明では、上記の水素崩壊で得られた粒子の表
面に希土類元素の薄膜を被着させることにより、これら
の面を保護し、化学的活性の悪影響をなくす。
面に希土類元素の薄膜を被着させることにより、これら
の面を保護し、化学的活性の悪影響をなくす。
この後、上記の希土類元素薄膜被着粒子を所望の形状に
磁場中成型し、続いて熱処理する。
磁場中成型し、続いて熱処理する。
この磁場中成型と熱処理により、水素崩壊で得られた粒
子同志が結合すると共に、僅かにではあるが水素崩壊で
生じていたクラックが消失して、元の第3図(A)に近
い状態になる。
子同志が結合すると共に、僅かにではあるが水素崩壊で
生じていたクラックが消失して、元の第3図(A)に近
い状態になる。
これに対し、前述した高速急冷型R−Fe−B系永久磁
石バルク体を原料とする従来のボンド磁石の製造方法を
、そのまま上記の焼結型R−Fe−B系永久磁石バルク
体に適用するとすれば、水素崩壊で得られた粒子に樹脂
が添加混合されて混練されてしまうため、この粒子同志
の結合が生じないばかりか、僅かではあるがクラックも
解消せず、粒子表面やクラックでの酸化が生じ、製品ボ
ンド磁石の磁気特性が大幅に劣化させてしまう。
石バルク体を原料とする従来のボンド磁石の製造方法を
、そのまま上記の焼結型R−Fe−B系永久磁石バルク
体に適用するとすれば、水素崩壊で得られた粒子に樹脂
が添加混合されて混練されてしまうため、この粒子同志
の結合が生じないばかりか、僅かではあるがクラックも
解消せず、粒子表面やクラックでの酸化が生じ、製品ボ
ンド磁石の磁気特性が大幅に劣化させてしまう。
上記の希土類元素の薄膜は、余り薄過ぎると、上記の保
護作用を得ることができず、逆に余り厚7 過ぎても、保護作用が飽和して不経済となるため、0.
005〜3珈程度の厚さとすることが好ましい。
護作用を得ることができず、逆に余り厚7 過ぎても、保護作用が飽和して不経済となるため、0.
005〜3珈程度の厚さとすることが好ましい。
また、この希土類元索としては、Nd,Ce,La,P
r,Dy,Ho,Tb等が好ましく使用され、上記の主
相粒子を構成している希土類元素の同種のものに限らず
、異種のものであっても良く、また2種以上を併用して
も良い。
r,Dy,Ho,Tb等が好ましく使用され、上記の主
相粒子を構成している希土類元素の同種のものに限らず
、異種のものであっても良く、また2種以上を併用して
も良い。
これら希土類元素の薄膜は、上記の熱処理により、粒子
内に拡散し、製品ボンド磁石に何ら悪影響を及ぼさない
。
内に拡散し、製品ボンド磁石に何ら悪影響を及ぼさない
。
更に、希土類元素の薄膜は、蒸着法,スパッタ法,メッ
キ法,その他適宜の方法で被着させることができる。
キ法,その他適宜の方法で被着させることができる。
そして、磁場中成型後の熱処理において、温度は400
〜900℃、特に600〜800℃とするのが好ましい
。すなわち4 0 0 ℃より・低温であると、粒子間
及び結晶粒界面での原子拡散が不充分で、上記のような
作用が生じない。一方900℃より高温であると、結晶
粒径が粗大化したり、8 酸化が生じて、磁気特性が急激に劣化するばかりでなく
、成型体の形状変化が生じる等の不都合が生じる。
〜900℃、特に600〜800℃とするのが好ましい
。すなわち4 0 0 ℃より・低温であると、粒子間
及び結晶粒界面での原子拡散が不充分で、上記のような
作用が生じない。一方900℃より高温であると、結晶
粒径が粗大化したり、8 酸化が生じて、磁気特性が急激に劣化するばかりでなく
、成型体の形状変化が生じる等の不都合が生じる。
また、上記の熱処理の時間は、上記の熱処理温度に応じ
て適宜選択されるが、3時間を超えると、結晶粒径が粗
大化して磁気特性を劣化させるため、本発明では3時間
以内とする。
て適宜選択されるが、3時間を超えると、結晶粒径が粗
大化して磁気特性を劣化させるため、本発明では3時間
以内とする。
なお、0.2時間より短時間であると、上記粒子間及び
結晶粒界面での原子拡散が不充分となることがあるため
、熱処理時間の下限は0.2時間とする。
結晶粒界面での原子拡散が不充分となることがあるため
、熱処理時間の下限は0.2時間とする。
更に、上記の熱処理を真空又は不活性雰囲気中で行うの
は、上記の主相粒子表面及びクラックや界面破壊の酸化
が熱により促進されるため、この酸化を防止するためで
ある。
は、上記の主相粒子表面及びクラックや界面破壊の酸化
が熱により促進されるため、この酸化を防止するためで
ある。
また、上記の熱処理は、第2図(A)に示すように連続
的な熱処理に限られることなく、第2図(B)に示すよ
うにA+B十C十D・・・・・・=3時間以内となるよ
うな不連続的な熱処理であっても上記の作用を得ること
ができる。
的な熱処理に限られることなく、第2図(B)に示すよ
うにA+B十C十D・・・・・・=3時間以内となるよ
うな不連続的な熱処理であっても上記の作用を得ること
ができる。
本発明では、以上の熱処理の後に、樹脂含浸を行う。
これにより、成型後の粒子間に樹脂が侵入し、粒子と粒
子をロックさせ、成型後の形状を強固に保つことが可能
となる。
子をロックさせ、成型後の形状を強固に保つことが可能
となる。
以上の作用を発現する原料焼結型R−Fe−B系永久磁
石バルク体として、本発明では、R (Rは、Nd,P
r,Dy,Ho,Tbのうちの少なくとも1種又は更に
La,Ce,Sm,Gd,Er,Eu,Tm,Yb,L
u,Yのうちの少なくとも1種からなる)8〜3o原子
%、B2〜28原子%、Fe42〜9o原子%の組成が
らなるものが好ましく使用される。
石バルク体として、本発明では、R (Rは、Nd,P
r,Dy,Ho,Tbのうちの少なくとも1種又は更に
La,Ce,Sm,Gd,Er,Eu,Tm,Yb,L
u,Yのうちの少なくとも1種からなる)8〜3o原子
%、B2〜28原子%、Fe42〜9o原子%の組成が
らなるものが好ましく使用される。
更に、キューリー点の向上等を目的として、Feに対し
てCoを50%まで置換しても良い。
てCoを50%まで置換しても良い。
《実 施 例》
実施例1
第1図に示すフローにより本発明に係る方法を実施した
。
。
本例では、組成式N d 14,3D y o.6 F
e 78,4B67で表されるNd−Fe−B系合金
をジェットミルにより微粉砕し、平均粒径3 lmの微
粉体とし、この微粉体を磁場成型後、焼結し、時効処理
して得た焼結型Nd−Fe−B系永久磁石バルク体を原
料とした。
e 78,4B67で表されるNd−Fe−B系合金
をジェットミルにより微粉砕し、平均粒径3 lmの微
粉体とし、この微粉体を磁場成型後、焼結し、時効処理
して得た焼結型Nd−Fe−B系永久磁石バルク体を原
料とした。
なお、この原料の磁気特性は、次の通りであった。
Br :12.5kG
iHc :l3, 55kOe(BH)
mix : 35. IMGOe角型性 :
0.95 上記の原料を、密閉炉(本例では、水素雰囲気式電気炉
)内に入れ、この電気炉内の空気をH,ガスで充分に置
換した後、latm 250’Cで1時間保持した。
mix : 35. IMGOe角型性 :
0.95 上記の原料を、密閉炉(本例では、水素雰囲気式電気炉
)内に入れ、この電気炉内の空気をH,ガスで充分に置
換した後、latm 250’Cで1時間保持した。
このようにして水素崩壊させた粉体を、分級して粒径1
25〜300韓の粉体を得た。
25〜300韓の粉体を得た。
この分級粉体を蒸着装置内に導入し、1×1o6Tor
rの真空中で、Nd, Dyの夫々が平均膜厚0.5期
となるように蒸着させた。
rの真空中で、Nd, Dyの夫々が平均膜厚0.5期
となるように蒸着させた。
11
このNd又はDy薄膜被着粉体を15kOeの磁場中で
配向させながら、成型圧3ton/c♂で圧縮成型し、
成型体をIXIO−6Torrの真空中,700°C,
1時間で熱処理した。なお、熱処理方法は、第2図
(A)に示す方法とした。
配向させながら、成型圧3ton/c♂で圧縮成型し、
成型体をIXIO−6Torrの真空中,700°C,
1時間で熱処理した。なお、熱処理方法は、第2図
(A)に示す方法とした。
この熱処理後の成型体を粘度10cpsのエポキシ樹脂
中に浸漬し、デシケータに移し、約3分間真空状態とし
、成型体中にエポキシ樹脂を充分含浸させた。
中に浸漬し、デシケータに移し、約3分間真空状態とし
、成型体中にエポキシ樹脂を充分含浸させた。
次いで、100’C,60分間のアフターキュアを行っ
た。
た。
以上のようにして、3個の試料を製造した。
また、比較のために、第4図(A),(B)に示す工程
により、上記の実施例と同じ焼結型NdFe−B系永久
磁石バルク体を原料としてボンド磁石を製造した。
により、上記の実施例と同じ焼結型NdFe−B系永久
磁石バルク体を原料としてボンド磁石を製造した。
第4図(A)の工程は、上記の水素崩壊直後の粉体が水
素を含有して0.1kOe程度のiHcしか示さないた
め、水素崩壊のみの効果を確認するために行った比較例
の工程である(以下、この1 2 工程の例を比較例1と言う)。
素を含有して0.1kOe程度のiHcしか示さないた
め、水素崩壊のみの効果を確認するために行った比較例
の工程である(以下、この1 2 工程の例を比較例1と言う)。
すなわち、比較例1では、上記焼結型Nd−Fe−B系
永久磁石バルク体を上記と同じ条件で水素崩壊させ、分
級して得た125〜300柳の合金粉体を上記条件で熱
処理することにより、熱処理と脱水素の効果を同時に得
、次いで上記条件で圧縮成型後、上記条件で樹脂含浸及
びアフターキュアーして3個の試料を製造した。
永久磁石バルク体を上記と同じ条件で水素崩壊させ、分
級して得た125〜300柳の合金粉体を上記条件で熱
処理することにより、熱処理と脱水素の効果を同時に得
、次いで上記条件で圧縮成型後、上記条件で樹脂含浸及
びアフターキュアーして3個の試料を製造した。
また、第4図(B)の工程は、水素崩壊の効果と、成型
後に熱処理を行う効果とを確認するために行った比較例
の工程である(以下、この工程の例を比較例2と言う)
。
後に熱処理を行う効果とを確認するために行った比較例
の工程である(以下、この工程の例を比較例2と言う)
。
すなわち、比較例2では、上記焼結型Ncl−Fe−B
系永久磁石バルク体を上記と同じ条件で水・素崩壊させ
、分級して得た125〜3 0 0 unの合金粉体を
、Nd薄膜の被着を行わずに、上記条件で圧縮成型後に
上記条件で熱処理し、次いで」二記条件で樹脂含浸及び
アフターキュアーして3個の試料を製造した。
系永久磁石バルク体を上記と同じ条件で水・素崩壊させ
、分級して得た125〜3 0 0 unの合金粉体を
、Nd薄膜の被着を行わずに、上記条件で圧縮成型後に
上記条件で熱処理し、次いで」二記条件で樹脂含浸及び
アフターキュアーして3個の試料を製造した。
以上の本発明例で得た3個の試料と比較例12で得た3
個の試料につき磁気特性を測定し、この結果を表1と第
5図の4πI−Hの減磁曲線に示す。第5図中、■は比
較例1、■は比較例2の3個の試料の平均値、■は本発
明例の5個の試料の平均値を示したものである。
個の試料につき磁気特性を測定し、この結果を表1と第
5図の4πI−Hの減磁曲線に示す。第5図中、■は比
較例1、■は比較例2の3個の試料の平均値、■は本発
明例の5個の試料の平均値を示したものである。
なお、参考のために、上記の焼結型Nd−FeB系永久
磁石バルク体の磁気特性を表1に併せて示す。
磁石バルク体の磁気特性を表1に併せて示す。
角型性: 0.9Brの時のHe/iHc (以下同じ
)1 6 1 5 ?1から明らかなように、水素崩壊後、熱処理して脱水
素させただけの比較例1では、水素崩壊直後の水素含有
時のiHc0.1kOeに比べれば、iHcはかなり向
上しているとは言え、iHCはもとよりBr,(BH)
■.x,角型性ともに、著しく低いことが判る。このと
こから、原料バルク体の水素崩壊により低下した磁気特
性は、脱水素のみでは若干の向上が得られる程度である
ことが判る。
)1 6 1 5 ?1から明らかなように、水素崩壊後、熱処理して脱水
素させただけの比較例1では、水素崩壊直後の水素含有
時のiHc0.1kOeに比べれば、iHcはかなり向
上しているとは言え、iHCはもとよりBr,(BH)
■.x,角型性ともに、著しく低いことが判る。このと
こから、原料バルク体の水素崩壊により低下した磁気特
性は、脱水素のみでは若干の向上が得られる程度である
ことが判る。
また、Nd薄膜被着を行わない比較例2では、B r,
iHe,(BH)mat及び角型性ともに、比較例
1に比し、かなり増加するが、まだ不十分である。この
ことから、原料バルク体の水素崩壊により低下した磁気
特性は、磁場中での圧縮成型及びこの後の熱処理を行う
ことでかなり向上するが本発明法には及ばないことが判
る。
iHe,(BH)mat及び角型性ともに、比較例
1に比し、かなり増加するが、まだ不十分である。この
ことから、原料バルク体の水素崩壊により低下した磁気
特性は、磁場中での圧縮成型及びこの後の熱処理を行う
ことでかなり向上するが本発明法には及ばないことが判
る。
これに対し、水素崩壊で得た粉末にNd薄膜を被着させ
、この後磁場中で圧縮成型し、続いて熱処理を施す本発
明例では、比較例1.2に比し、B r , iH
c , ( B H) ma。,角型性ともに著しく
増加していることが判る。
、この後磁場中で圧縮成型し、続いて熱処理を施す本発
明例では、比較例1.2に比し、B r , iH
c , ( B H) ma。,角型性ともに著しく
増加していることが判る。
《発明の効果》
以上詳述した本発明に係る方法によれば、原料粉体(粒
子)を焼結型R−Fe−B系永久磁石バルク体の水素崩
壊により得るため、原料粒子の欠陥が僅かであり、しか
もこの原料粒子表面を希土類元素薄膜の被着により保護
し、次いで磁場中成型と熱処理により原子粒子同志を結
合させて元の焼結型R−Fe−B系永久磁石バルク体に
近い状態とし、この後樹脂の含浸を行うため、原料のバ
ルク体に近い磁気特性を有するボンド磁石を得ることが
できる。
子)を焼結型R−Fe−B系永久磁石バルク体の水素崩
壊により得るため、原料粒子の欠陥が僅かであり、しか
もこの原料粒子表面を希土類元素薄膜の被着により保護
し、次いで磁場中成型と熱処理により原子粒子同志を結
合させて元の焼結型R−Fe−B系永久磁石バルク体に
近い状態とし、この後樹脂の含浸を行うため、原料のバ
ルク体に近い磁気特性を有するボンド磁石を得ることが
できる。
この結果、本発明に係る方法では、良好な角型性を有し
、しかも保磁力,残留磁束密度及び最大エネルギ積とも
優れたボンド磁石を提供することができる。
、しかも保磁力,残留磁束密度及び最大エネルギ積とも
優れたボンド磁石を提供することができる。
第1図は本発明に係る方法を工程順に示す図、第2図(
A).(B)は本発明に係る方法の熱処理の仕方を示す
説明図、第3図(A),(B)は本発明に係る方法の作
用を説明する図、第4図(A).(B)は比較例の工程
を示す図、第5図は本発明に係る方法の効果を示す図で
ある。
A).(B)は本発明に係る方法の熱処理の仕方を示す
説明図、第3図(A),(B)は本発明に係る方法の作
用を説明する図、第4図(A).(B)は比較例の工程
を示す図、第5図は本発明に係る方法の効果を示す図で
ある。
Claims (1)
- 希土類元素,鉄及びボロンを基本成分とする焼結合金
からなる永久磁石バルク体を水素崩壊させ、分級し、該
分級粉体表面に希土類元素の薄膜を被着させ、該薄膜被
着粉体を磁場中成型した後、真空又は不活性雰囲気中で
熱処理し、次いで該熱処理成型体に樹脂を含浸させるこ
とを特徴とするボンド磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2008429A JPH03214609A (ja) | 1990-01-19 | 1990-01-19 | ボンド磁石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2008429A JPH03214609A (ja) | 1990-01-19 | 1990-01-19 | ボンド磁石の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03214609A true JPH03214609A (ja) | 1991-09-19 |
Family
ID=11692880
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2008429A Pending JPH03214609A (ja) | 1990-01-19 | 1990-01-19 | ボンド磁石の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03214609A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010258412A (ja) * | 2009-03-30 | 2010-11-11 | Tdk Corp | 希土類磁石の製造方法 |
JP2011023436A (ja) * | 2009-07-14 | 2011-02-03 | Fuji Electric Holdings Co Ltd | 永久磁石用磁石粉末の製造方法、永久磁石粉末及び永久磁石 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62177158A (ja) * | 1986-01-29 | 1987-08-04 | Daido Steel Co Ltd | 永久磁石材料およびその製造方法 |
JPS6354702A (ja) * | 1986-08-26 | 1988-03-09 | Tdk Corp | 希土類−鉄−ホウ素系樹脂磁石の製造方法 |
JPS64704A (en) * | 1987-03-02 | 1989-01-05 | Seiko Epson Corp | Rare earth-iron system permanent magnet |
JPS644403A (en) * | 1987-06-26 | 1989-01-09 | Japan Steel Works Ltd | Production of magnetic power for resin bonded rare earth-iron permanent alloy |
JPS6484701A (en) * | 1987-09-28 | 1989-03-30 | Sumitomo Metal Mining Co | Manufacture of powder for resin bonded magnet |
-
1990
- 1990-01-19 JP JP2008429A patent/JPH03214609A/ja active Pending
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62177158A (ja) * | 1986-01-29 | 1987-08-04 | Daido Steel Co Ltd | 永久磁石材料およびその製造方法 |
JPS6354702A (ja) * | 1986-08-26 | 1988-03-09 | Tdk Corp | 希土類−鉄−ホウ素系樹脂磁石の製造方法 |
JPS64704A (en) * | 1987-03-02 | 1989-01-05 | Seiko Epson Corp | Rare earth-iron system permanent magnet |
JPS644403A (en) * | 1987-06-26 | 1989-01-09 | Japan Steel Works Ltd | Production of magnetic power for resin bonded rare earth-iron permanent alloy |
JPS6484701A (en) * | 1987-09-28 | 1989-03-30 | Sumitomo Metal Mining Co | Manufacture of powder for resin bonded magnet |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010258412A (ja) * | 2009-03-30 | 2010-11-11 | Tdk Corp | 希土類磁石の製造方法 |
JP2011023436A (ja) * | 2009-07-14 | 2011-02-03 | Fuji Electric Holdings Co Ltd | 永久磁石用磁石粉末の製造方法、永久磁石粉末及び永久磁石 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2367045C2 (ru) | Получение материала редкоземельного постоянного магнита | |
JPH01117303A (ja) | 永久磁石 | |
Hamada et al. | Development of Nd-Fe-B anisotropic bonded magnet with 27 MGOe | |
Takagi et al. | Possibility of high-performance Sm2Fe17N3 sintered magnets by low-oxygen powder metallurgy process | |
US5453137A (en) | Material for a permanent magnet | |
JP4422953B2 (ja) | 永久磁石の製造方法 | |
Suzuki et al. | Magnetic properties of Sm/sub 2/Fe/sub 17/N/sub x/powder and bonded magnet | |
US4834812A (en) | Method for producing polymer-bonded magnets from rare earth-iron-boron compositions | |
Schultz et al. | Preparation and properties of mechanically alloyed rare earth permanent magnets | |
EP0029071A1 (en) | Process for producing permanent magnet alloy | |
JPH04119604A (ja) | ボンド磁石を製造する方法 | |
JPH03214609A (ja) | ボンド磁石の製造方法 | |
US5004499A (en) | Rare earth-iron-boron compositions for polymer-bonded magnets | |
JPH03214608A (ja) | ボンド磁石の製造方法 | |
JP3604853B2 (ja) | 異方性ボンド磁石の製造方法 | |
JP3623564B2 (ja) | 異方性ボンド磁石 | |
JP2927987B2 (ja) | 永久磁石粉末の製造方法 | |
EP0539592B1 (en) | Magnetic material | |
JPS62181403A (ja) | 永久磁石 | |
JPH03214607A (ja) | ボンド磁石の製造方法 | |
JP3357381B2 (ja) | 磁石材料およびその製造方法ならびにボンディッド磁石 | |
JP4375131B2 (ja) | 磁気特性に優れた耐酸化性hddr磁石粉末の製造方法 | |
JP2591845B2 (ja) | ボンド磁石の製造方法 | |
JP2963786B2 (ja) | ボンド磁石の製造方法 | |
JPH04188805A (ja) | 希土類ボンド磁石の製造方法 |