JPH03207843A - 連続溶融亜鉛めっきにおける溶融亜鉛供給装置 - Google Patents
連続溶融亜鉛めっきにおける溶融亜鉛供給装置Info
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- JPH03207843A JPH03207843A JP31649789A JP31649789A JPH03207843A JP H03207843 A JPH03207843 A JP H03207843A JP 31649789 A JP31649789 A JP 31649789A JP 31649789 A JP31649789 A JP 31649789A JP H03207843 A JPH03207843 A JP H03207843A
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Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、鋼板の連続溶融亜鉛めっきにおける溶融亜鉛
の供給装置に関するものである。
の供給装置に関するものである。
く従来の技術〉
連続溶融亜鉛めっきは、溶融亜鉛ポットに綱仮を連続的
に浸漬してめっきを行うものであり、時間の経過ととも
に溶融亜鉛量が減少するため、ポットへの亜鉛供給が必
要である。
に浸漬してめっきを行うものであり、時間の経過ととも
に溶融亜鉛量が減少するため、ポットへの亜鉛供給が必
要である。
従来、亜鉛または亜鉛合金の補給はインゴットをポット
へ供給することで行われていた。ポット中の亜鉛には、
浴中機器やｍｉからの溶出による鉄が含まれており、イ
ンゴットをポットへ投入すると、インゴット近くの亜鉛
の温度が低下し、鉄の溶解度が低下するので、鉄化合物
が析出しドロスとなる。
へ供給することで行われていた。ポット中の亜鉛には、
浴中機器やｍｉからの溶出による鉄が含まれており、イ
ンゴットをポットへ投入すると、インゴット近くの亜鉛
の温度が低下し、鉄の溶解度が低下するので、鉄化合物
が析出しドロスとなる。
最近の溶融亜鉛めっき鋼板は自動車用等に用いられ、そ
の品質要求レベルは従来以上に厳しくなっており、表面
品質向上のために、溶融亜鉛中ドロスの生或は防止せね
ばならない。
の品質要求レベルは従来以上に厳しくなっており、表面
品質向上のために、溶融亜鉛中ドロスの生或は防止せね
ばならない。
以上の観点から、インゴットで亜鉛を供給するより、事
前に溶解して熔融亜鉛ポットに亜鉛を供給する特開平１
−１６５７５３号公報に開示されたブリメルト法が望ま
しい． 〈発明が解決しようとする課題〉 しかし、このブリメルト法における溶融亜鉛供給にも以
下の難点があり、高品質の溶融亜鉛めっき鋼板の製造に
は不都合である。
前に溶解して熔融亜鉛ポットに亜鉛を供給する特開平１
−１６５７５３号公報に開示されたブリメルト法が望ま
しい． 〈発明が解決しようとする課題〉 しかし、このブリメルト法における溶融亜鉛供給にも以
下の難点があり、高品質の溶融亜鉛めっき鋼板の製造に
は不都合である。
すなわち、機械式ポンプによる供給方法は、供給開始時
に配管内の空気をボット浴内に送り込んでしまい、場面
を乱したり浴を酸化させ、連続的に供袷を続けると、ポ
ンプ構造物から鉄戊分が溶解し、ドロス生戒の原因とな
る．また、供給量の微調整が難しいという難点もある。
に配管内の空気をボット浴内に送り込んでしまい、場面
を乱したり浴を酸化させ、連続的に供袷を続けると、ポ
ンプ構造物から鉄戊分が溶解し、ドロス生戒の原因とな
る．また、供給量の微調整が難しいという難点もある。
より一層の浴成分のせま幅管理をしようとすれば、供給
量の微調整は不可欠である。
量の微調整は不可欠である。
プリメルトポットからオーバーフローさせることにより
溶融亜鉛を供給する方法は、大気との接触で酸化物が多
量に発生するので好ましくない。
溶融亜鉛を供給する方法は、大気との接触で酸化物が多
量に発生するので好ましくない。
プリメルトポットを密閉型とし、加圧することによる亜
鉛の供給方法は、供給開妬時に配管内の空気をボット浴
内に送り込んでしまうこと、および設備が複雑でプリメ
ルトポットへの原料供給が難しいという問題点がある． 本発明は、上記問題点を解決した溶融亜鉛の供給装置を
提供することを目的とする。
鉛の供給方法は、供給開妬時に配管内の空気をボット浴
内に送り込んでしまうこと、および設備が複雑でプリメ
ルトポットへの原料供給が難しいという問題点がある． 本発明は、上記問題点を解決した溶融亜鉛の供給装置を
提供することを目的とする。
〈課題を解決するための手段〉
本発明の第ｌの連続溶融亜鉛めっきにおける溶融亜鉛供
給装置は、溶融亜鉛ポットに溶融亜鉛または溶融亜鉛合
金を供給するためのプリメルトポットと、前記プリメル
トポットと溶融亜鉛ポットを連通ずるための連通管と、
前記連通管に取付けられた溶融亜鉛または溶融亜鉛合金
を吸引充填するための排気ポンプと、前記連通管を加熱
するためのヒーターと、前記プリメルトポットの浴面高
さを調整する昇降設備とを具えているものである．本発
明の第２の溶融亜鉛供給装置は、溶融亜鉛ポットに溶融
亜鉛または溶融亜鉛合金を供給するためのプリメルトポ
ットと、前記プリメルトポットと溶融亜鉛ポットを連通
ずるための連通管と、前記連通管を加熱するためのヒー
ターと、前記連通管に取付けられた電磁ボンブと、前記
連通管に取付けられた流量計とを具えているものである
。
給装置は、溶融亜鉛ポットに溶融亜鉛または溶融亜鉛合
金を供給するためのプリメルトポットと、前記プリメル
トポットと溶融亜鉛ポットを連通ずるための連通管と、
前記連通管に取付けられた溶融亜鉛または溶融亜鉛合金
を吸引充填するための排気ポンプと、前記連通管を加熱
するためのヒーターと、前記プリメルトポットの浴面高
さを調整する昇降設備とを具えているものである．本発
明の第２の溶融亜鉛供給装置は、溶融亜鉛ポットに溶融
亜鉛または溶融亜鉛合金を供給するためのプリメルトポ
ットと、前記プリメルトポットと溶融亜鉛ポットを連通
ずるための連通管と、前記連通管を加熱するためのヒー
ターと、前記連通管に取付けられた電磁ボンブと、前記
連通管に取付けられた流量計とを具えているものである
。
本発明の第３の溶融亜鉛供給装置は、溶融亜鉛ポットに
溶融亜鉛または溶融亜鉛合金を供給するためのプリメル
トポットと、前記プリメルトポットと溶融亜鉛ポットを
連通ずるための連通管と、前記連通管を加熱するための
ヒータと、前記連通管に取付けられたｉｔｍボンプと、
前記プリメルトポットの液面レベルを検知するための液
面計とを具備しているものである。
溶融亜鉛または溶融亜鉛合金を供給するためのプリメル
トポットと、前記プリメルトポットと溶融亜鉛ポットを
連通ずるための連通管と、前記連通管を加熱するための
ヒータと、前記連通管に取付けられたｉｔｍボンプと、
前記プリメルトポットの液面レベルを検知するための液
面計とを具備しているものである。
また、本発明の第２、３の溶融亜鉛供給装置において、
前記連通管に溶融亜鉛または溶融亜鉛合金を吸引充填す
るための排気ポンプを取付けるのが好ましい。
前記連通管に溶融亜鉛または溶融亜鉛合金を吸引充填す
るための排気ポンプを取付けるのが好ましい。
また、前記連通管の溶融亜鉛または溶融亜鉛合金と接す
る部分に、ライニング層を設けるのが好ましい． 〈作用〉 第１、２、３図は、それぞれ本発明の第１、２、３の熔
融亜鉛供給装置の原理を説明するための図である． 前記の大気酸化の問題点を解決するには、大気と非接触
である必要があり、第１、２、３図のように、プリメル
トポットｌと溶融亜鉛ポット２間を連通管３で結び、そ
れを通して溶融亜鉛を供給することにより問題解決を達
威した．また、本発明には、管内での亜鉛温度低下およ
び凝固防止のためのヒーター４が不可欠である。
る部分に、ライニング層を設けるのが好ましい． 〈作用〉 第１、２、３図は、それぞれ本発明の第１、２、３の熔
融亜鉛供給装置の原理を説明するための図である． 前記の大気酸化の問題点を解決するには、大気と非接触
である必要があり、第１、２、３図のように、プリメル
トポットｌと溶融亜鉛ポット２間を連通管３で結び、そ
れを通して溶融亜鉛を供給することにより問題解決を達
威した．また、本発明には、管内での亜鉛温度低下およ
び凝固防止のためのヒーター４が不可欠である。
本発明の第１の溶融亜鉛供給装置は、第１図のように、
連通管３に溶融亜鉛を充填するための排気設１５を備え
ており、また、熔融亜鉛の供給はプリメルトポット１の
場面と溶融亜鉛ボント２の場面との差圧により行うため
、プリメルトポット１に昇降装置６がある。
連通管３に溶融亜鉛を充填するための排気設１５を備え
ており、また、熔融亜鉛の供給はプリメルトポット１の
場面と溶融亜鉛ボント２の場面との差圧により行うため
、プリメルトポット１に昇降装置６がある。
これらのものを具備した亜鉛供給装置により、溶融亜鉛
の供給開始時に、連通管３に溶融亜鉛を充填させる際に
も、配管内の大気を溶融亜鉛ボット２に混入させること
はない． また、プリメルトポット１の上昇速度を昇降装置６で調
整することにより、溶融亜鉛の供給速度を澗整すること
ができる．また、供袷量の把握も容易である．連通管３
には加熱用ヒーター４があるので、溶融亜鉛の温度低下
および凝固を防止することができる．従って、本装置に
よれば連続的に亜鉛供給が可能であり、溶融亜鉛ポット
の亜鉛量、その他合金戒分を極狭い範囲内に調整可能で
ある。
の供給開始時に、連通管３に溶融亜鉛を充填させる際に
も、配管内の大気を溶融亜鉛ボット２に混入させること
はない． また、プリメルトポット１の上昇速度を昇降装置６で調
整することにより、溶融亜鉛の供給速度を澗整すること
ができる．また、供袷量の把握も容易である．連通管３
には加熱用ヒーター４があるので、溶融亜鉛の温度低下
および凝固を防止することができる．従って、本装置に
よれば連続的に亜鉛供給が可能であり、溶融亜鉛ポット
の亜鉛量、その他合金戒分を極狭い範囲内に調整可能で
ある。
また、連通管３を通過する溶融亜鉛の流速をより正確に
知ろうとすれば、ｔ磁流量計７による非接触の測定も可
能である．なお、連通管３と排気ボンブ５の間に流路を
拡大したバッファータンク８を設備化すれば、吸引初期
等に気体が混入している場合においても、安定した操作
が可能となるのでその設置が望ましい． 次に、本発明の第２の溶融亜鉛供給装置は、第２図のよ
うに、溶融亜鉛の供給は電磁ボンプ９により行い、その
供給量は流量計７により制御する。
知ろうとすれば、ｔ磁流量計７による非接触の測定も可
能である．なお、連通管３と排気ボンブ５の間に流路を
拡大したバッファータンク８を設備化すれば、吸引初期
等に気体が混入している場合においても、安定した操作
が可能となるのでその設置が望ましい． 次に、本発明の第２の溶融亜鉛供給装置は、第２図のよ
うに、溶融亜鉛の供給は電磁ボンプ９により行い、その
供給量は流量計７により制御する。
これらのものを具備した亜鉛供給装置により、溶融亜鉛
ポット２にドロスを発生させることもなく、連続して亜
鉛を供給でき、溶融亜鉛ボット２の亜鉛量を一定にし、
浴戒分を一定に制御できる。
ポット２にドロスを発生させることもなく、連続して亜
鉛を供給でき、溶融亜鉛ボット２の亜鉛量を一定にし、
浴戒分を一定に制御できる。
熔融亜鉛輸送配管は、端部がプリメルトポット１と溶融
亜鉛ボット２の溶融亜鉛中に浸漬しているので、配管に
亜鉛を充填すると各ポット間を連通管３でつなぐことに
なり、場面の高いポットから場面の低いポットに溶融亜
鉛が流れてしまうのでプリメルトポット１から溶融亜鉛
ポット２へ亜鉛を供給するには電磁ボンプ９が必要とな
る．！磁ボンブ９を用いても、亜鉛供給量は、例えば各
ポットのメニスカスレベルに依存して変化するので、流
量検知のための流量計７が不可欠である。
亜鉛ボット２の溶融亜鉛中に浸漬しているので、配管に
亜鉛を充填すると各ポット間を連通管３でつなぐことに
なり、場面の高いポットから場面の低いポットに溶融亜
鉛が流れてしまうのでプリメルトポット１から溶融亜鉛
ポット２へ亜鉛を供給するには電磁ボンプ９が必要とな
る．！磁ボンブ９を用いても、亜鉛供給量は、例えば各
ポットのメニスカスレベルに依存して変化するので、流
量検知のための流量計７が不可欠である。
配管には加熱用ヒーター４があるので、亜鉛の温度低下
および凝固を防止することができる．本装置によれば連
続的に亜鉛供給が可能であり、溶融亜鉛ボット２の亜鉛
量、その他合金戒分をごくせまい範囲内に調整可能であ
る． 傭、更に好ましくは、配管と排気ポンプの間に流路を拡
大したバッファータンクを設ければ、吸引初期等に気体
が混入している場合においても安定した操作が可能とな
るので、その設置が望ましい。
および凝固を防止することができる．本装置によれば連
続的に亜鉛供給が可能であり、溶融亜鉛ボット２の亜鉛
量、その他合金戒分をごくせまい範囲内に調整可能であ
る． 傭、更に好ましくは、配管と排気ポンプの間に流路を拡
大したバッファータンクを設ければ、吸引初期等に気体
が混入している場合においても安定した操作が可能とな
るので、その設置が望ましい。
本発明の第３の溶融亜鉛供給装置は、第３図に示すよう
に、第２の溶融亜鉛供給装置における流量計７の代りに
、プリメルトポットの液面レベルを検知するための液面
計１０を使用したものである。
に、第２の溶融亜鉛供給装置における流量計７の代りに
、プリメルトポットの液面レベルを検知するための液面
計１０を使用したものである。
なお、図中５は排気ポンプ、８はバッファータンクであ
る。
る。
以上の第１、２、３の溶融亜鉛供給装置は装置が単純な
ため、鉄と熔融亜鉛が直接接触しないようにその境に耐
火物等を施工することも容易であり、これにより鉄の溶
出を防止できる。
ため、鉄と熔融亜鉛が直接接触しないようにその境に耐
火物等を施工することも容易であり、これにより鉄の溶
出を防止できる。
〈実施例〉
以下、本発明の実施例を比較例とともに説明する。
実施例ｌ
第４図に示すように、第１プリメルトポット１ａ、第２
プリメルトポット１ｂとして設置した本発明の第１の溶
融亜鉛供給装置を用いて、下記条件にて溶融亜鉛めっき
を行った．なお連通管３には耐火物を内張リしてある． めっき浴組成：０．１５±０．０１ｗｔ％ｌ（目標値）
Ｚｎ 第１プリメルトポット組戒：純亜鉛 第２プリメルトポット姐戒：２−ｔ％Ａｌ−ＺＮめっき
条件：板厚０． ７ｍｍ、板幅１２００＋ｍ、ライン速
度： １００ｍ／ｍｊｎ ，めっき付着！（片面）：
６０ｇ／ボ 第１プリメルトポット１ａから純亜鉛を１４ｋｇ／ｗｉ
ｎ ，第２プリメルトポット１ｂから２ｗｔ％ＡｆＺｎ
合金を６ｋｇ／ＩＩＩｉｎの割合で補給した．各プリメ
ルトポット１ａ、１ｂの水平方向の断面積は１ボであり
、プリメルトポット１ａ、１ｂの上昇速度をそれぞれ２
ｍｍ／ＩＩｌｉｎ 、０．８６ｍｍ／ｓ＋ｉｎに設定
して供給量を調整し、溶融亜鉛ボット２へ連続して溶融
亜鉛を補給した．各プリメルトポットｌａ’ｂｌｂとめ
っき浴との間の連通管３は、溶融金属の凝固防止のため
ヒーター４により約４５０〜５００゜Ｃに加熱した． 実施例２ 実施例ｌと同条件にて、溶融亜鉛めっきを行った。第１
ブリメルトボッＩ−１ａから純亜鉛を１４ｋｇ／ｗｉｎ
、第２プリメルトポット１ｂから２ｗｔ％＾１−Ｚｎ合
金を６ｋｇ／ｍａｉｎの割合で補給した．なお、補給の
形態は平均的に前記補給量となるように亜鉛４２０ｋｇ
， Ｚｎ − Ａｊ！合金１８０ｋｇをピッチ３０分で
間欠的に行った．また、連通管３内には亜鉛供給時以外
の時にも熔融亜鉛を充たした状態とした．各ブリメルト
ボッ｝ｌａ，ｌｂの上昇量は、補給量に合わせてそれぞ
れ６０ｍｍ， ２５．８ｍｍとした。各プリメルトポッ
トｌａ、１ｂと熔融亜鉛ボット２との間の連通管３は、
溶融金属の凝固防止のため、ヒーター４により約４５０
〜５００゜Ｃに加熱した。
プリメルトポット１ｂとして設置した本発明の第１の溶
融亜鉛供給装置を用いて、下記条件にて溶融亜鉛めっき
を行った．なお連通管３には耐火物を内張リしてある． めっき浴組成：０．１５±０．０１ｗｔ％ｌ（目標値）
Ｚｎ 第１プリメルトポット組戒：純亜鉛 第２プリメルトポット姐戒：２−ｔ％Ａｌ−ＺＮめっき
条件：板厚０． ７ｍｍ、板幅１２００＋ｍ、ライン速
度： １００ｍ／ｍｊｎ ，めっき付着！（片面）：
６０ｇ／ボ 第１プリメルトポット１ａから純亜鉛を１４ｋｇ／ｗｉ
ｎ ，第２プリメルトポット１ｂから２ｗｔ％ＡｆＺｎ
合金を６ｋｇ／ＩＩＩｉｎの割合で補給した．各プリメ
ルトポット１ａ、１ｂの水平方向の断面積は１ボであり
、プリメルトポット１ａ、１ｂの上昇速度をそれぞれ２
ｍｍ／ＩＩｌｉｎ 、０．８６ｍｍ／ｓ＋ｉｎに設定
して供給量を調整し、溶融亜鉛ボット２へ連続して溶融
亜鉛を補給した．各プリメルトポットｌａ’ｂｌｂとめ
っき浴との間の連通管３は、溶融金属の凝固防止のため
ヒーター４により約４５０〜５００゜Ｃに加熱した． 実施例２ 実施例ｌと同条件にて、溶融亜鉛めっきを行った。第１
ブリメルトボッＩ−１ａから純亜鉛を１４ｋｇ／ｗｉｎ
、第２プリメルトポット１ｂから２ｗｔ％＾１−Ｚｎ合
金を６ｋｇ／ｍａｉｎの割合で補給した．なお、補給の
形態は平均的に前記補給量となるように亜鉛４２０ｋｇ
， Ｚｎ − Ａｊ！合金１８０ｋｇをピッチ３０分で
間欠的に行った．また、連通管３内には亜鉛供給時以外
の時にも熔融亜鉛を充たした状態とした．各ブリメルト
ボッ｝ｌａ，ｌｂの上昇量は、補給量に合わせてそれぞ
れ６０ｍｍ， ２５．８ｍｍとした。各プリメルトポッ
トｌａ、１ｂと熔融亜鉛ボット２との間の連通管３は、
溶融金属の凝固防止のため、ヒーター４により約４５０
〜５００゜Ｃに加熱した。
実施例３
実施例２と同条件にて、溶融亜鉛めっきを行った。亜鉛
、亜鉛合金の補給の形態も、実施例２と同様に、ピッチ
３０分で間欠的に行ったが、亜鉛補給時以外は徘気ボン
ブ５の使用を止め、リークして連通管３内の溶融亜鉛を
排出した．また、溶融亜鉛を連通管３へ吸引ずる際には
、ヒーター４により約４５０〜５００゜Ｃに加熱した。
、亜鉛合金の補給の形態も、実施例２と同様に、ピッチ
３０分で間欠的に行ったが、亜鉛補給時以外は徘気ボン
ブ５の使用を止め、リークして連通管３内の溶融亜鉛を
排出した．また、溶融亜鉛を連通管３へ吸引ずる際には
、ヒーター４により約４５０〜５００゜Ｃに加熱した。
比較例１
めっき浴Ｍｉ戒およびめっき条件を実施例１と同様とし
、機械式ポンプにて、第４図と同様に設けた第１プリメ
ルトポットから純亜鉛を１４ｋｇ／ｍｔｎ、第２プリメ
ルトポットから２ｗｔ％Ａｆ −Ｚｎ合金を６ｋｇ／ｓ
ｉｎの割合で連続的に補給した．各プリメルトポットの
溶融亜鉛ポットとの間の配管は、溶融金属の凝固防止の
ため、ヒーターにより約４５０〜ｓｏｏ”ｃに加熱した
。
、機械式ポンプにて、第４図と同様に設けた第１プリメ
ルトポットから純亜鉛を１４ｋｇ／ｍｔｎ、第２プリメ
ルトポットから２ｗｔ％Ａｆ −Ｚｎ合金を６ｋｇ／ｓ
ｉｎの割合で連続的に補給した．各プリメルトポットの
溶融亜鉛ポットとの間の配管は、溶融金属の凝固防止の
ため、ヒーターにより約４５０〜ｓｏｏ”ｃに加熱した
。
上記実施例ｌ、２、３および比較例１について、めっき
浴メニスカスにおけるドロス発生量を比較した。ドロス
発生量は亜鉛補給部付近のメニスカス表面におけるドル
ス除去の重量で評価した。その結果を、第７図のグラフ
に、比較例を１００とした時の割合で表示した。このグ
ラフから明らかなように、実施例１、２および３は比較
例１に比べめっき浴で発生するドロス量が少ない．また
、実施例１、２、３および比較例１において、亜鉛めっ
き鋼板の表面のドロス数について調べた。その結果をド
ロス数比で表し、表１に示す。
浴メニスカスにおけるドロス発生量を比較した。ドロス
発生量は亜鉛補給部付近のメニスカス表面におけるドル
ス除去の重量で評価した。その結果を、第７図のグラフ
に、比較例を１００とした時の割合で表示した。このグ
ラフから明らかなように、実施例１、２および３は比較
例１に比べめっき浴で発生するドロス量が少ない．また
、実施例１、２、３および比較例１において、亜鉛めっ
き鋼板の表面のドロス数について調べた。その結果をド
ロス数比で表し、表１に示す。
めっき浴におけるドロス発生量と同様、いずれの実施例
においても比較例よりドロス数が少なく、本発明の方法
によれば高品質の溶融亜鉛めっき鋼板が得られることが
明らかとなった． 表１ 実施例４ 第６図に示すように、第１プリメルトポット１ａ、第２
プリメルトポット１ｂとして設置した本発明の第３の溶
融亜鉛供給装置を用いて、下記条件にて溶融亜鉛めっき
を行った。なお、連通管３には耐火物を内張リしてある
。
においても比較例よりドロス数が少なく、本発明の方法
によれば高品質の溶融亜鉛めっき鋼板が得られることが
明らかとなった． 表１ 実施例４ 第６図に示すように、第１プリメルトポット１ａ、第２
プリメルトポット１ｂとして設置した本発明の第３の溶
融亜鉛供給装置を用いて、下記条件にて溶融亜鉛めっき
を行った。なお、連通管３には耐火物を内張リしてある
。
めっき浴組威：０。１５±０．０１賀ｔ％ＡＩ！．（目
標値）−Ｚｎ 第ｌプリメルトポット組威：純亜鉛 第２プリメルトポット組戒：２−ｔ％Ａｌ −Ｚｎめっ
き条件：板厚０．７ｍ、板幅１２００ｍｍライン速度：
１００ｍ／ｓｉｎ めっき付着量（片面）二６０ｇ／ボ 第１プリメルトポットｌａから純亜鉛を１４ｋｇ／＋１
１１１ｘ第２プリメルトポット１ｂから２ｗｔ％ＡＩ！
−Ｚｎ合金を６ｋｇ／＋＋＋ｆｎの割合で補給した。各
プリメルトポットｌａ、１ｂの水平方向の断面積は１ボ
であり、プリメルトポットｌａ，ｌｂの上昇速度を、液
面計１０により計測して電磁ポンプ９の出力を調整する
ことによって、それぞれ２閣／ＩＩＩｉｎ、０．８６ｍ
ｍ／ｌＩＩｉｎに設定して供給量を調整し、溶融亜鉛ポ
ット２へ連続して溶融亜鉛を補給した。各プリメルトポ
ット１ａ、１ｂとめっき浴との間の連通管３およびバッ
ファータンク８は、溶融金属の凝固防止のためヒーター
４により約４５０〜５００゜Ｃに加熱した。また排気ボ
ンプ５により常に配管内に溶融金属で充填されるよう調
整した。
標値）−Ｚｎ 第ｌプリメルトポット組威：純亜鉛 第２プリメルトポット組戒：２−ｔ％Ａｌ −Ｚｎめっ
き条件：板厚０．７ｍ、板幅１２００ｍｍライン速度：
１００ｍ／ｓｉｎ めっき付着量（片面）二６０ｇ／ボ 第１プリメルトポットｌａから純亜鉛を１４ｋｇ／＋１
１１１ｘ第２プリメルトポット１ｂから２ｗｔ％ＡＩ！
−Ｚｎ合金を６ｋｇ／＋＋＋ｆｎの割合で補給した。各
プリメルトポットｌａ、１ｂの水平方向の断面積は１ボ
であり、プリメルトポットｌａ，ｌｂの上昇速度を、液
面計１０により計測して電磁ポンプ９の出力を調整する
ことによって、それぞれ２閣／ＩＩＩｉｎ、０．８６ｍ
ｍ／ｌＩＩｉｎに設定して供給量を調整し、溶融亜鉛ポ
ット２へ連続して溶融亜鉛を補給した。各プリメルトポ
ット１ａ、１ｂとめっき浴との間の連通管３およびバッ
ファータンク８は、溶融金属の凝固防止のためヒーター
４により約４５０〜５００゜Ｃに加熱した。また排気ボ
ンプ５により常に配管内に溶融金属で充填されるよう調
整した。
実施例５
第５図に示すように、第１プリメルトポット１ａ、第２
プリメルトポット１ｂとして設置した本発明の第２の溶
融亜鉛供給装置を用いて、実施例４と同条件にて、溶融
亜鉛めっきを行った。１ｔ磁ポンブ９として、浸漬型の
ものを用い、また流量検出にはｔ磁流量計７を用いてお
り、その信号により電磁ボンブ９の出力を調整して流量
調整した。
プリメルトポット１ｂとして設置した本発明の第２の溶
融亜鉛供給装置を用いて、実施例４と同条件にて、溶融
亜鉛めっきを行った。１ｔ磁ポンブ９として、浸漬型の
ものを用い、また流量検出にはｔ磁流量計７を用いてお
り、その信号により電磁ボンブ９の出力を調整して流量
調整した。
実施例４と同様、第１プリメルトポットｌａから純亜鉛
を１４ｋｇ／ｗｉｎ 、第２プリメルトポットＩｂから
２ｗｔ％Ａ１−Ｚｎ合金を６｝ｃｇ／ｗｉｎの割合で連
続補給した。また連通管３はヒーター４により約４５０
〜５００゜Ｃに加熱した． 比較例２ めっき浴組戒およびめっき条件を実施例４と同様とし、
機械式ポンプにて、第６図と同様に設けた第１プリメル
トポットから純亜鉛を１４ｋｇ／ｍｔｎ、第２プリメル
トポットから２ｗｔ％Ａｆ −Ｚｎ合金を６ｋｇ７’＋
ｆｎの割合で連続的に補給した．各プリメルトポットと
溶融亜鉛ポットとの間の配管は、溶融金属の凝固防止の
ため、ヒーターにより約４５０〜５００゜Ｃに加熱した
。
を１４ｋｇ／ｗｉｎ 、第２プリメルトポットＩｂから
２ｗｔ％Ａ１−Ｚｎ合金を６｝ｃｇ／ｗｉｎの割合で連
続補給した。また連通管３はヒーター４により約４５０
〜５００゜Ｃに加熱した． 比較例２ めっき浴組戒およびめっき条件を実施例４と同様とし、
機械式ポンプにて、第６図と同様に設けた第１プリメル
トポットから純亜鉛を１４ｋｇ／ｍｔｎ、第２プリメル
トポットから２ｗｔ％Ａｆ −Ｚｎ合金を６ｋｇ７’＋
ｆｎの割合で連続的に補給した．各プリメルトポットと
溶融亜鉛ポットとの間の配管は、溶融金属の凝固防止の
ため、ヒーターにより約４５０〜５００゜Ｃに加熱した
。
上記実施例４、５および比較例２について、めっき浴メ
ニスカスにおけるドロス発生量を比較した。ドロス発生
量は亜鉛補給部付近のメニスカス表面におけるドロス除
去の重量で評価した．その結果を、第８図のグラフに、
比較例を１００とした時の割合で表示した．このグラフ
から明らかなように、実施例４および５は比較例２に比
べめっき浴で発生するドロス量が少ない． また、実施例４、５および比較例２において、亜鉛めっ
き鋼板の表面のドロス数について調べた．その結果をド
ロス数比で表し、表２に示す。めっき浴におけるドロス
発生量と同様、いずれの実施例においても比較例よりド
ロス数が少なく、本発明の方法によれば高品質の溶融亜
鉛めっき＊ｉが得られることが明らかとなった． 表２ 〈発明の効果〉 以上説明したように、本発明の溶融亜鉛供給装置によれ
ば、構造が単純であるため、鉄溶損防止が簡単に図るこ
とができる．また、大気に接触することなく溶融亜鉛の
輸送ができるので、酸化防止が計られる．これらの結果
、亜鉛浴でのドロス生戒を防止でき、高品質のめっき鋼
板を製造できる．また、プリメルトポットの水平面の断
面積を小さくすることにより、流量制御がより正確にな
り、従来法よりも高精度な濃度管理および亜鉛浴のレベ
ル管理が可能である．
ニスカスにおけるドロス発生量を比較した。ドロス発生
量は亜鉛補給部付近のメニスカス表面におけるドロス除
去の重量で評価した．その結果を、第８図のグラフに、
比較例を１００とした時の割合で表示した．このグラフ
から明らかなように、実施例４および５は比較例２に比
べめっき浴で発生するドロス量が少ない． また、実施例４、５および比較例２において、亜鉛めっ
き鋼板の表面のドロス数について調べた．その結果をド
ロス数比で表し、表２に示す。めっき浴におけるドロス
発生量と同様、いずれの実施例においても比較例よりド
ロス数が少なく、本発明の方法によれば高品質の溶融亜
鉛めっき＊ｉが得られることが明らかとなった． 表２ 〈発明の効果〉 以上説明したように、本発明の溶融亜鉛供給装置によれ
ば、構造が単純であるため、鉄溶損防止が簡単に図るこ
とができる．また、大気に接触することなく溶融亜鉛の
輸送ができるので、酸化防止が計られる．これらの結果
、亜鉛浴でのドロス生戒を防止でき、高品質のめっき鋼
板を製造できる．また、プリメルトポットの水平面の断
面積を小さくすることにより、流量制御がより正確にな
り、従来法よりも高精度な濃度管理および亜鉛浴のレベ
ル管理が可能である．
第１２、３図はそれぞれ本発明の第１、２、３の溶融亜
鉛供給装置の原理を示す説明図、第４、５、６図はそれ
ぞれ本発明の第１、２、３の溶融亜鉛供給装置の実施例
の説明図、第７、８図は本発明の実施例および比較例の
めっき浴メニスカスの溶融亜鉛供給付近におけるドロス
発生量割合を示すグラフである． ｌ・・・プリメルトポット、 １ａ・・・第１プリメルトポット、 ＋ｈ．．．笛９−７°ＩＩ ｛ Ｉｌｊ ｌ＋
ゼ 、， ｋ２・・・溶融亜鉛ポット、３・・・連通管
、４・・・ヒーター ５・・・排気ポンプ、６・
・・昇降装置、 ７・・・電磁流量計、８・・・バ
ッファータンク、 ９・・・電磁ボンブ、 １０・・・液面計。
鉛供給装置の原理を示す説明図、第４、５、６図はそれ
ぞれ本発明の第１、２、３の溶融亜鉛供給装置の実施例
の説明図、第７、８図は本発明の実施例および比較例の
めっき浴メニスカスの溶融亜鉛供給付近におけるドロス
発生量割合を示すグラフである． ｌ・・・プリメルトポット、 １ａ・・・第１プリメルトポット、 ＋ｈ．．．笛９−７°ＩＩ ｛ Ｉｌｊ ｌ＋
ゼ 、， ｋ２・・・溶融亜鉛ポット、３・・・連通管
、４・・・ヒーター ５・・・排気ポンプ、６・
・・昇降装置、 ７・・・電磁流量計、８・・・バ
ッファータンク、 ９・・・電磁ボンブ、 １０・・・液面計。
Claims (5)
- （１） 溶融亜鉛ポットに溶融亜鉛または溶融亜鉛合金
を供給するためのプリメルトポットと、前記プリメルト
ポットと溶融亜鉛ポットを連通するための連通管と、前
記連通管に取付けられた溶融亜鉛または溶融亜鉛合金を
吸引充填するための排気ポンプと、前記連通管を加熱す
るためのヒーターと、前記プリメルトポットの浴面高さ
を調整する昇降設備とを具えていることを特徴とする連
続溶融亜鉛めっきにおける溶融亜鉛供給装置。 - （２） 溶融亜鉛ポットに溶融亜鉛または溶融亜鉛合金
を供給するためのプリメルトポットと、前記プリメルト
ポットと溶融亜鉛ポットを連通するための連通管と、前
記連通管を加熱するためのヒーターと、前記連通管に取
付けられた電磁ポンプと、前記連通管に取付けられた流
量計とを具えていることを特徴とする連続溶融亜鉛めっ
きにおける溶融亜鉛供給装置。 - （３） 溶融亜鉛ポットに溶融亜鉛または溶融亜鉛合金
を供給するためのプリメルトポットと、前記プリメルト
ポットと溶融亜鉛ポットを連通するための連通管と、前
記連通管を加熱するためのヒータと、前記連通管に取付
けられた電磁ポンプと、前記プリメルトポットの液面レ
ベルを検知するための液面計とを具備していることを特
徴とする連続溶融亜鉛めっきにおける溶融亜鉛供給装置
。 - （４） 前記連通管に取付けられた溶融亜鉛または溶融
亜鉛合金を吸引充填するための排気ポンプを具えている
ことを特徴とする請求項２または３記載の連続溶融亜鉛
めっきにおける溶融亜鉛の供給装置。 - （５） 前記連通管の溶融亜鉛または溶融亜鉛合金と接
する部分に、ライニング層を設けたことを特徴とする請
求項１〜４記載の連続溶融亜鉛めっきにおける溶融亜鉛
供給装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1316497A JP2790686B2 (ja) | 1989-10-04 | 1989-12-07 | 連続溶融亜鉛めっきにおける溶融亜鉛供給装置 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25774689 | 1989-10-04 | ||
| JP1-257746 | 1989-10-04 | ||
| JP1316497A JP2790686B2 (ja) | 1989-10-04 | 1989-12-07 | 連続溶融亜鉛めっきにおける溶融亜鉛供給装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03207843A true JPH03207843A (ja) | 1991-09-11 |
| JP2790686B2 JP2790686B2 (ja) | 1998-08-27 |
Family
ID=26543383
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1316497A Expired - Lifetime JP2790686B2 (ja) | 1989-10-04 | 1989-12-07 | 連続溶融亜鉛めっきにおける溶融亜鉛供給装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2790686B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5961285A (en) * | 1996-06-19 | 1999-10-05 | Ak Steel Corporation | Method and apparatus for removing bottom dross from molten zinc during galvannealing or galvanizing |
| KR100360102B1 (ko) * | 1998-12-24 | 2002-12-18 | 주식회사 포스코 | 용융아연도금욕의 잉고트 자동투입방법 |
| KR101709692B1 (ko) * | 2015-11-30 | 2017-02-23 | 주식회사 포스코 | 도금욕조의 도금액 자동배출장치 및 자동배출방법 |
| KR20190052506A (ko) * | 2017-11-08 | 2019-05-16 | 한국세라믹기술원 | 소스 가스 공급 장치 |
| CN111804109A (zh) * | 2020-07-24 | 2020-10-23 | 惠博新型材料有限公司 | 一种基于热镀锌生产线的净化排气装置 |
| CN115354254A (zh) * | 2022-09-14 | 2022-11-18 | 江苏国强镀锌实业有限公司 | 一种高耐蚀连续热镀锌铝镁型钢的制备方法及锌铝镁型钢 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102014104509A1 (de) * | 2014-03-31 | 2015-10-01 | Thyssenkrupp Ag | Vorrichtung und Verfahren zur Reinigung einer Schmelze und Schmelztauchbeschichtungsanlage |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5482335A (en) * | 1977-12-14 | 1979-06-30 | Nisshin Steel Co Ltd | Molten metal plating apparatus for steel belt and method of using same |
| JPS6016753U (ja) * | 1983-07-12 | 1985-02-04 | 新日本製鐵株式会社 | 連続溶融金属メツキ装置 |
| JPS63227756A (ja) * | 1987-03-16 | 1988-09-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続式溶融メツキ装置 |
-
1989
- 1989-12-07 JP JP1316497A patent/JP2790686B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5482335A (en) * | 1977-12-14 | 1979-06-30 | Nisshin Steel Co Ltd | Molten metal plating apparatus for steel belt and method of using same |
| JPS6016753U (ja) * | 1983-07-12 | 1985-02-04 | 新日本製鐵株式会社 | 連続溶融金属メツキ装置 |
| JPS63227756A (ja) * | 1987-03-16 | 1988-09-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続式溶融メツキ装置 |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5961285A (en) * | 1996-06-19 | 1999-10-05 | Ak Steel Corporation | Method and apparatus for removing bottom dross from molten zinc during galvannealing or galvanizing |
| KR100360102B1 (ko) * | 1998-12-24 | 2002-12-18 | 주식회사 포스코 | 용융아연도금욕의 잉고트 자동투입방법 |
| KR101709692B1 (ko) * | 2015-11-30 | 2017-02-23 | 주식회사 포스코 | 도금욕조의 도금액 자동배출장치 및 자동배출방법 |
| KR20190052506A (ko) * | 2017-11-08 | 2019-05-16 | 한국세라믹기술원 | 소스 가스 공급 장치 |
| CN111804109A (zh) * | 2020-07-24 | 2020-10-23 | 惠博新型材料有限公司 | 一种基于热镀锌生产线的净化排气装置 |
| CN115354254A (zh) * | 2022-09-14 | 2022-11-18 | 江苏国强镀锌实业有限公司 | 一种高耐蚀连续热镀锌铝镁型钢的制备方法及锌铝镁型钢 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2790686B2 (ja) | 1998-08-27 |
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