JPH03194310A

JPH03194310A - 焼却炉

Info

Publication number: JPH03194310A
Application number: JP2298770A
Authority: JP
Inventors: G Michael Pope; ジー・マイケル・ポープ; Donald F Kerr; ドナルド・エフ・カー
Original assignee: Entech Inc
Current assignee: Entech Inc
Priority date: 1989-11-02
Filing date: 1990-11-02
Publication date: 1991-08-26
Also published as: EP0426471A2; DK0426471T3; EP0426471B1; DE69006176T2; DE69006176D1; ES2048444T3; EP0426471A3; CA2028915C; ATE100558T1; US4941415A; CA2028915A1

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】［産業上の利用分野コこの発明は焼却炉に関し、更に詳しくは、空気欠乏バッ
チ燃焼モジニール形地方自治体（ｍｕｎｉｃｉＰａｔ）
廃棄物熱酸化システムに関する。

［従来の技術〕地方自治体廃棄物は住居、営業所および幾つかの工業的
施設から廃棄される物質である。現在の廃棄物発生割合
が概算１億３千４百万トンから１億８千万トンであるこ
とと比較して、２０００年に発生する廃棄物の量は毎年
１億５千９百万トンから２億８千７百万トンの範囲にな
ると予想される。地方自治体廃棄物の配置に現在使用さ
れる最も平凡な方法は埋立てに向けられている。しかし
ながら、埋立て容積は国内の幾つかの地域で使い尽くさ
れており、新たな埋立てが次第に困難になりつつある。

埋立てに伴うこれらの問題のため、燃焼による廃棄物体
積の減少が次第に重要視されるであろう。

地方自治体廃棄物を燃焼するために使用される設備には
３つの形式がある。広く用いられている形式のものは「
集合燃焼」と呼ばれる。大量の消費物質を侵先して地方
自治体廃棄物が燃焼されるからである。集合燃焼設備に
おける燃焼装置は通常過給煙突形火床を有する。これら
燃焼装置は個別に毎日５００トンから３００（ｌンの地
方自治体廃棄物処理のための寸法範囲内にある。第２の
形式の設備はモジュール形燃焼装置である。モジュール
形燃焼装置は代表的には店内組立され毎日５トンから１
００トンの寸法範囲にある。地方自治体廃棄物を燃焼す
るための第３の方法はそれを処理して廃物誘発燃料（Ｒ
，Ｄ　Ｆ　）を生成し、その後水壁ボイラ内でＲＤＦを
燃焼する。ＲＤＦはより均質な燃料を生成しそして再生
される地方自治体廃棄物の比率を増大させる利点がある
。

殆ど全ての現存設備は幾つかの形式の微粒放出物制御を
使用する。幾つかの現存モジュール形燃焼装置は２段階
燃焼工程を使用して微粒子物質を制御することを試みて
おり、これら設備の殆どはまたアト−オン制御を使用す
る。他の設備はＥＳＰ、乾式スクラバー、湿式スクラバ
ーおよび袋ハウスのようなアト−オン制御を使用する。

新しい設備の殆どはＥＰＳおよび袋ハウスのようなアト
−オン微粒子制御を使用する。更に、大きな数が酸化ガ
ス制御を含み得る。しかしながら、総人口の大きな増加
によって地方自治体廃棄物燃焼装置（ＭＷＣ）からの放
出総量は未だ増大すると予想される。

これらのおよび他の問題は改良された地方自治体廃棄物
焼却炉の必要性を認める。

［課題を解決するための手段１作用効果］本発明は空気
欠乏バッチ燃焼モジュラ−形地方自治体廃棄物焼却炉を
提供する。それは標準昼間時間帯の１日当り５トンから
１００（ｌンまでの範囲の量の混成物質を振り分ける二
となく燃やすように設計される。空気混合、空気乱流お
よび温度制御に於ける調査研究を通じてなされたこのシ
ステム設計の独特の形態は１袋ハウス、乾式スクラバー
又は他の複雑な下流空気処理装置を必要とせずにこの物
質を燃やして非常に好適な煙突放出物を得ることが可能
なことにある。熱酸化システムはガス移送管で二次燃焼
室に接続された一次酸化室を含む、−教室内で生成され
た可燃性ガスは二次燃焼ユニット内で完全に燃焼される
。ガスは空気混合リングおよびそれに対し接線方向に配
置された再点火バーナーを介して上方に通過する。

再点火バーナーの接線方向付けはパイロット炎を形成し
、燃焼ガスは煙突から出る前にその炎を通過する。パイ
ロット炎のすぐ上のセラミックカップは高温環境を作り
、そして５．５秒までの間ガス流をとどめる。温度およ
び休止時間はシスチムニ程コントローラによって調整可
能である。

本発明の目的は改良された地方自治体廃棄物焼却炉を提
供することにある。

別の目的は、構造が簡単で耐久性があり供給が経済的な
地方自治体廃棄物焼却炉を提供することにある。

本発明の他の目的は、熟練技術又は管理なしに効果的に
かつ安全に操作される地方自治体廃棄物焼却炉を提供す
ることにある。

更に別の目的は、迅速な処理サイクルを有し、それ故、
虫および誓言類動物の横行、臭気および屑の散乱の問題
を最小限にする地方自治体廃棄物焼却炉を提供すること
にある。

本発明の更に他の目的は、清浄な煙突空気放出物を生成
することにより、そしてリサイクル可能なガラス材、鉄
および非鉄金属およびコンクリート骨材、アスファルト
添加材又は不活性充填材として使用するための灰カスの
回収を行うことにより、環境への悪衝撃を最小限にする
地方自治体廃棄物焼却炉を提供することにある。

本発明のこれらのそして他の特徴は特に図面を参照した
ときに発明を実施するための最良の形態についての次の
説明から明かになるであろう。

［実施例］同様の参照数字が幾つかの図を通じて同−又は対応する
部品を示している図面を参照すると、第１図および第２
図は地方自治体廃棄物焼却炉（１０）を示しており、こ
の地方自治体廃棄物焼却炉はガス移送管（１６）で相互
接続された一次燃焼室（１２）および二次燃焼室（１４
）を含む。

第３図および第４図に最良に示されているように、一次
燃焼ユニット又はボッド（１２）は全て同一の構成であ
るが、異なる容積にするために異なる寸法が適用されて
いる。それらは床（１８）、！（２０）および天井（２
２）のためにパネル鋼で組み立てられており、それらの
内面には６インチのエイ、ビー、グリーン（Ａ、　Ｐ、
　Ｇｒｅｅｎ）耐熱ライニング（２４）が施されている
７　パネルは適所で組み立てられる。廃棄物質（２６）
は概ね第３図に示すレベルにバッチ搭載された後この室
（１２）内で点火および燃焼される。

ボッド（１２）の寸法に依存して廃棄物質（２６）を搭
載するための１つ、２つ、３つ又は４つの入口ドア（２
８）が天井（２２）にある、これらのドア（２８）は流
体力学的に操作され、そして耐熱処理した鋼の組立構造
からなる。ドア閉鎖シーケンスは安全な補助手動操作可
能な自動操作方式とし得る。完全に閉鎖されたとき、ド
アの重量はスパンガラス防壁（図示せず）に対しドアを
機械的に密封し、燃焼工程の間ガスの逃げを防止する。

ドア（２８）は物理的に所定位置に係止されず、何らか
の大量の爆発性物質が室内に配置されたような不測の事
態の際に爆発の逃がしを提供する。

一次燃焼ユニット（１２）への他の入口は、鋼、ガラス
、プラスター等のような不燃性物質の除去のために設け
られる。これらのドア（３０）は天井の入ロバネル（２
８）と構成が類似しており、そして側部パネル組立構造
の一部をなす、これらのドア（３０）およびボッド（１
２）の天井にあるドア（２８）は点火工程が始まる前に
完全に閉鎖され得る。この機能は中央操作制御室（図示
せず）によって自動制御される。

燃焼空気は一連の未設置形ステンレス鋼供給ライン（３
２）を介してボンド（１２）内に導入される６　各供給
ライン（３２）は多数の水平又は下向きの穴（３５）を
含み、これらの穴は空気をボッド（１２）に供給する。

六（３５）は水平又は下向きとされているので、それら
は物質で満たされて閉塞されることはない、ライン（３
２）は空気圧縮機（３４）に接続されており、空気圧縮
機は燃焼作用に応じて追加の空気をボッド（１２）内に
送る。上側点火バーナー（３６）およびおよび下側点火
バーナー（３８）は壁（２９）の周りに間隔を隔てられ
ている。空気の追加又は制限は中央操作室内のコンピュ
ータで調整される。

燃焼が完了すると、微細な戻粉およびより大きな鋼片、
ガラス片および石がボッド（１２）内に残される。清掃
入口ドア（３０）が開放され、そして不燃性物質が網（
４０）上に落下される。微細物又は灰は絹（４０）を通
過して微細物コンベア（４２）へと落下し、そしてより
大きな寸法の物質は振分はコンベア（４４）で除去され
る。

大径の接続移送管（５０）は一次燃焼の間に生成された
ガスを二次燃焼ユニット内へと導く、管（５０）は筒状
鋼組立構造であり、６インチの耐熱ライニング（２４）
が施されている。この管の中央にはダンパー（５２）が
ある、ダンパー（５２）は電子的に又は手動で操作され
、そしてそれは燃焼作用の調整の目的で一次燃焼ユニッ
ト（１２）から二次燃焼ユニット（１４）へのガスの流
れを制御する。篭（５４）は管（５０）が一次燃焼ユニ
ット（１２）に連結される開口を覆っている。

廃棄物質（２６）が搭載されると、ボッド（１２）に対
する全ての入口ドア（２８，３０）が密封され、そして
点火シーケンスが開始される。プロパン又は天然ガス点
火部分遮閉バーナー（３６゜３８）が物質を燃やすため
に使用される。一次点火燃焼の期間は廃棄物（２６）の
成分およびボッド（１２）の内部温度によって決定され
る。これは制御システムを介して自動的に調整される。

ボッド（１２）苺の部分適量点火装置（３６，３８）の
数は廃棄物質（２６）の上面領域を均一に発火させるに
十分な発火能力が存在するようにボッド（１２）全体の
寸法に依存する０点火装置ｆ（３６，３８）はボッド（
１２）内に物質が残存している場合およびボッド（１２
）内の温度が７５０下以下に低下した場合に自動的に再
係合される。一次燃焼ユニット（１２）内の物質（２６
）が燃えるとき、可視的な炎は出ない１本質的に、固形
物質（２６）は温度下のガスに変換される。ガス物質が
生成されるとき、それは移送管（５０）を介して排出さ
れる。

第５図に最も明確に示されているように、一次燃焼ユニ
ット（１２）からのガスは二次燃焼装置（１４）の高位
室内に形成される吸引力によってガス蓄積室（６０）内
に入る。この室（６０）は一次燃焼工程からやって来る
変動ガスのための集合点を与える。これは前述した他の
構成部品と同様に耐熱ライニングを施した鋼組立構造で
ある。

第５図および第６図に最良に示されているように、外部
空気は電気送風機（６２）により二次燃焼室（１４）の
外側筐体を取り巻く鋼ダクト組立体（６４）を介してシ
ステム内に引き込まれる。

このダクト（６４）内で空気は加圧され、そして圧力下
でチョークおよび空気混合リング（６６）内に埋設され
た一連の１．５インチ直径管（図示せず）を介して偏向
される。このリング（６６）は直径５．５フイートおよ
び１０インチ厚のセラミック構造であり、８．５インチ
の内径を有する。

混合リングの８．５インチ直径の穴内を移動する加圧ガ
スは外部空気と混ざり、この空気およびガスの混合物は
リングの６インチ上に空気円錐体を形成し、これは直径
２インチの焦点を有する。

空気／ガス混合物の焦点の箇所、すなわち混合リング（
６６）の中心から６インチ上の箇所に４つの部分遮閉点
火バーナー（７０）が配置されている。４つは９０’の
角度をなしているが、炎の力は中心から反時計方向側に
約３０゛の角度をなす方向に向けられる。この位置決め
の効果は空気流内の未燃焼ガスの完全再発火を起こさせ
ること、および空気柱の乱流を増加させることにある。

これは空気混合を改善し、そして点火室内の空気柱の持
続時間を増加させる。外部空気は天然ガス又はプロパン
バーナーのための推進剤として使用される。これは利用
可能な混合空気体積を増加させ、そしてこのシステムの
「炎切断」効果に寄与する。

ガス流の再点火に従い、それは点火室又は膨張室（７２
）に入って高温下の制御された滞在時間と与える。この
室（７２）は活発な炎を収容し、そしてガス流のための
高温環境を与える。システムの他の部品と同様に、これ
は６インチ耐熱ライニングを備えた鋼組立構造である。

逆アーチ状とされたセラミックカップ（７３）はバーナ
ー（７０）のすぐ上に配置されて高温環境を作り、そし
て５．５秒の間ガス流を乗せる。温度および休止時間は
シスチムニ程コントローラによって調整可能である。

所定物質が燃やされる幾つかの条件のもとで、重金属お
よび灰組成物は二次燃焼工程の後に空気流内に再混合さ
れ得る。必要な場合、これらの汚染物質を効果的に除去
するために、湿式スクラバーが膨張室（７２）の上に整
列設置され得る。焼却炉（１０）を収容する構造物がら
空気流を運ぶために、煙突（７４）が湿式スクラバーの
上、又は点火室若しくは膨張室の出口に設けられる。煙
突（７４）ｉ！２重壁１２ゲージ鋼組立構造であり、２
倍、４倍および６倍の高さで空気のサンプリングを行う
ための入口穴（図示せず）を備えている。

流れ弁およびメーター（７６）を含む逆流ライン（７５
）は煙突（７４）から延び、そしてガス流の一部を選択
的に一次燃焼室（１２）の空気供給ライン（３２）に戻
す。

作動においては、底部ドア（３０）が閉鎖および密封さ
れた状態で、廃棄物質（２６）が概ね第３図に示すレベ
ルまで一次燃焼室（１２）内に搭載される。搭載ドア（
２８）はその後閉鎖されて密封される。二次燃焼ユニッ
ト（１４）内では。

残余ガスを大気にパージするために送風機（６２）が約
３分間作動される。再点火バーナー（７８）はその後内
部温度が５００下に達するまで作動される。二次燃焼ユ
ニット（１４）はそれ故予加熱されて一次燃焼ユニット
（１２）からやって来るガス流を発火させる。一次燃焼
ユニット（１２）内の点火バーナー（３６）の頂部の組
はその後作動されてボッド温度が２５０″Ｆに達するま
で炎を出し続ける。ダンパー（５２）は移送管（５０）
内の約１０％の流れを許容するように開く。

一次燃焼室（１２）内の温度は下側点火バーナー（２８
）を作動させることにより、および／又は穴（３５）内
を経る加力空気を与えることにより、２５０？近辺に保
たれる。ダンパー（５２）は適度の煙突放出を有しつつ
二次燃焼ユニット（１４）が処理される最大ガス流量で
二次燃焼ユニット（１４）へのガスの流れを与える。

煙突放出物の品質を制御するために、膨張室内の温度は
約１８００下から２５００下までの範囲内に維持される
。これは移送管を介してやって来る供給ガスの体積を調
整するダンパー（５２）と、空気混合リング（６６）内
の空気体積を調整する電気送風機（６２）との同時制御
によって達成される。

一連のコンピュータ動作が行われ、一次燃焼ユニットに
供給される空気は化学量論を越える１２５％過剰空気状
態から５０％欠乏状態まで変化した。計算された炎又は
燃焼温度は１２５％過剰空気状態に於ける１３４３”Ｆ
から化学量論的空気のための２２２４７まで変化した。

空気欠乏状態での動作のために、空気が減少したときに
温度が低下した。５０％空気欠乏状態では、一次燃焼ユ
ニット内の計算温度は９７８下であった。これらのコン
ピュータ動作はゴミ内の全ての炭素が二酸化炭素および
一酸化炭素に変換されるものとみなす。

おそらく空気欠乏条件下で灰内に何らかの未燃焼炭素が
存在する場合、燃焼温度はコンピュータ動作により指定
された温度よりも低いであろう。

一次燃焼ユニットからのガスはコンピュータ動作の間二
次燃焼ユニットに送られ、一次燃焼ユニットは空気の欠
乏（動作４−２１）の下で操作される。天然ガスの種火
炎（殆どが２４．８６％水素および７５．３４％炭素成
分のメタンであり。

２３０１１　ＢＴＵ／ｌｂの燃焼熱）が発火を確保する
ために二次燃焼ユニットに送られた。天然ガスはコンピ
ュータ動作の目的で二次燃焼ユニットへの燃料として使
用されたが、付加された燃料量はそれが質量およびエネ
ルギのバランスに加えられないようにゼロに等しく設定
された。二次燃焼ユニットが２０％過剰空気状態で作動
されたとき、２２６０下から２３７８下までの温度が達
成された。

空気が１２５％過剰状態まで増加されたとき、二次燃焼
ユニット内の温度は約１７００下まで低下した。

実際に、一次燃焼ユニットが空気欠乏状態で燃焼を行う
とき、かなりのすすが形成され、そして灰が未燃焼炭素
を含むようである。その結果、二次燃焼ユニットに入る
一酸化炭素が減少することとなる。二次燃焼ユニット温
度はそれ故コンピュータ動作で指定される温度よりも低
下することとなる。

二次燃焼ユニット内のガス残留時間はガス流（毎分３立
方フイート）および二次燃焼ユニット容積（３８，９立
方フイート）から計算可能である。１．００００ＡＣＦ
Ｍ流量のため、残留時間は４゜５〜５．２５秒に計算さ
れた。不完全破滅の生成物破滅のために必要な残留時間
はまた空気、燃料および一次燃焼ユニットからの排出ガ
スが炎の箇所でどの様に上手に混合されるかということ
と相関関係にある。

１３−１６動作のために、　　１８１５１ｂｓ／ｈｒ燃
焼速度で燃焼度０下温度に達するまでボッド内の過剰空
気比率が変化された。これは−４０，７％過剰空気割合
で生じるように計算された。その後、−４０，７％過剰
空気割合を使用することにより、１５００．２０００お
よび２５００１ｂｓ／ｈｒ燃焼速度で燃焼度が計算され
た（動作１７．１８および１９）、結果は送り速度又は
燃焼速度が増加したときにより高い温度であった。動作
２０のために、送りガス内の炭素の８０％が燃焼され、
そして残りが灰の中に残るとみなされた。動作２１のた
めに、炭素の６０％のみが燃焼されるとみなされた。

未燃焼炭素の結果、一次燃焼ユニットおよび二次燃焼ユ
ニット内の温度が低下した。

以下の表１はこれらコンピュータ動作の概要を示す。

表１コンピュータ動作の概要動作　％送り内　％過剰の　　　　　空１２４．１１％１２５２２４．１１％２０３２４、．１１％０４、２４．１１％−ＩＯ５２４，１１％−２０６２４，１１％−３０７２４，１１％−４０８２４，１１％−５０９２４，１１％−５０１０２４，１１％−５０１１３５％−５０１２３５％−５０１３１００％−４３１４、１００％−３５１５１００％−４１１６１００％−４０，７１７１００％−４０，７１８１００％−４０，７１９１００％−４０，７２０８０％−３７２１６０％−３７温度下　　ガス流ＣＦＭ１３１１３　　　１１９５２１９５３　　　９２３１２２２４８８８４１９３１　　　７３６２１６３２　　　５９９８１３５９　　　４８２９１０３８　　　３６６＋９７８　　　３１６０９７８　　　３１６０９７８　　　３１６０９２５　　　２６０７９２５　　　２６０７９＋１　　　　３２６３１２１７　　　４２７６９９１　　　３５１５１００３　　　３５５３９５７　　　２８４４１０２２　　　３９６６Ｉｆ）４９　　　５０４８９８４　　　３１１３９７６　　　２７４６％過剰温度下ガス流ＣＦＭ１０５２８６６６０９３８０１００＋０２０９０８７９１９０４４９９５０８７０９２０９Ｉ７０２１１０２６３９８４５２７３３１送り速度：動作１７　：　１５００１ｂｓ／ｈｒ動作１
８　：　２０００１ｂｓ／ｈｒ動作１９　：　２５００Ｉｂｓ／ｈｒ他の全ての動作：　ｌ　８１５１ｂｓ／ｈｒ例２標準の地方自治体廃棄物焼却炉システム内の次の一連の
試験燃焼のための放出物試験が行われた。

試験１＝木５紙材料、ボール紙１．１，１１５ボンド原料材料重量。

２、燃焼長さ＝８時間７分、３、プロパン燃料消費＝５０ガロン、４、柱燃焼灰回収＝３０ボンド、５、Ｉ！量減少比率＝９７．３１％。

試験２＝芝生残がい、植物、干し草、りんご１．８８８
ボンド原料材料重量。

２、燃焼長さ一８時間４０分、３゜プロパン燃料消費＝１３０ガロン、４、柱燃焼灰回
収＝９７ボンド、５．１！量減少比率＝８９．１％。

試験３＝トラツクおよび自動車タイヤ１．１，４６４ボンド原料材料重量、２、燃焼長さ＝８時間７分、３、プロパン燃料消費＝４５ガロン、４、柱燃焼灰回収÷２４７ボンド、（１１８ボンド鯛ベルト、１２９ボンド灰）５．１量減少比率±８８．１３％。

試験４＝＝混合住居廃棄物（１９％プラスチック重量）１．１，２７１ボンド原料材料重量、２、燃焼長さ＝７時間５５分、３、プロパン燃料消費−７０ガロン、４、柱燃焼灰回収冨７９ボンド。

（５２ボンド灰、　１５ボンドガラス、６ボンド金属）５、重量減少率（ｍ和）＝９３．８％。

重量減少率（灰のみ）＝９３．０％。

概要データ燃焼した物質総量＝４，７３８ボンド、試験毎の平均重
量＝１，１８４．５ボンド平均燃焼時間＝８時間１８分
。

回収灰総量＝４５３ボンド（灰、ガラス、金属）燃焼毎
の灰の平均回収量＝Ｉ１３．２５、重量の減少率＝９０
．４４％。

以下の表２および表３に示すように、煙突ガス内の粉塵
および一酸化炭素は驚く程低レベルであった。燃焼試験
で計測された最大の微粒子放出量はタイヤ燃焼のときの
１時間当り０．１７ボンド（基準立方フィート当り２．
１ミリグラム）であり、その放出物は二次燃焼ユニット
に対する燃料および空気の調整によって著しく減少した
。バーナー制御が適切に吊設されたとき、可視性の煙突
煙も目立つ臭気もなかった。

ＮＯｘ放出物は主として二次燃焼ユニット内の温度の関
数であった。試験燃焼３．４において、ＮＯｘ１．ｔｌ
ＯＯ万分の６０以下で制御可能であった。二酸化硫黄お
よび塩化物の放出物は主として燃焼される家庭ゴミの硫
黄含有量および塩化物含有量の関数であった。

以下の表４は煙突ガスの微量金属分析の概要を示す。

０、・八ｆＪ−゛へ１表２煙突放出物（試験中の測定平均）試験Ｃｏ　　ＮＯｘ　　Ｓｏ□　　　塩化物　　　微粒子ｍ
ｍｍ　　　　　　ｍ　　　　ｍ／５ＣＦ２工４２　　検
出されず　０．８１．０２８５１　　検出されず　検出
されず　１．＋３３　５９　７２　　　　　５．５　　
　　１．６２６　５９　１０　　　　　２１．２　　　
　０．９単位：ｐｐｍ”体ａ１００万分の１゜ｍｇ／５ＣＦ＝　７０下、　１気圧の煙突ガスの基準立
方フィート当りのミリグラム、塩化物はＨＣＩと均等として報告され、検出限界は０．
　４ｐｐｍであった。

表３微粒子放出結果試験　試料　％Ｈ２０％Ｃ０２Ｌｂｓ／Ｈｒ　　ｍｇ／
ｄｓｆ１　　１　　１５．４　１２．１００　０．０６
８　０．８１２　　１　　　９．１７　　ｇ、８５６　
０．０８３　０．８３２　　２　　７．１３　６．０４
３　０．０７３　０．３９２　　３　　８．６８　９．
６４８　０．０９８　１．２７３　　１　　０．９６　
７゜４１６　０．０７８　０．８８３　　２　　８．８
０　６．３４８　０．１６６　２．０３４　　１　　１
５．１８　６．６１６　０．０６４７　０．９１４　　
２　　９．９６　５．２５１　０．０６４１　０．７９
４　　３　　９．９２　５．７８８　０．０６３５　０
．８２注意：ｍｇ／ｄｓｆ＝乾燥燃料ガス乾燥燃料ガス立方フィート
ラム微粒子、＝微粒子の１時間当りのボンド、％ｌ（，０および％Ｃ０２＝試験中に測定された実際の
体積百分率（平均値）。

試験２−試料１＝この試験はサンプリングシステムに於
ける漏れのため除かれた。

Ｉｂ／ｈｒ（この形式の焼却炉のためのＥＰ＾微粒放出物基準は０
．０８り’レイン／ｄｓｃｆである。この試験群の平均
値は０．０２４り°レイン／ｄｓｃｆ、又は０．１２５
％の許容可能な放出物割合である。

金属銀（Ａｇ）アルミニウム（ＡＬ）ひ素（Ａｓ）本１ン（Ｂ）にリクム（Ｂａ）へ゛リリウム（Ｂｅ）カルシウム（Ｃａ）訃゛ニウム（Ｃｄ）コへ゛ルト（ＣＯ）クロム（Ｃ「）銅（Ｃｕ）ナトリウム（Ｎａ）鉄（Ｆｅ）カリウム（Ｋ）リチウム（Ｌｉ）マク゛ネシウム（Ｍｇ）マンカ゛ン（Ｍｎ）モリフ゛テ゛ン（Ｍｏ）ニッケル（Ｎｉ）鉛（ｐｂ）１ンチモン（ｓｂ）セレン（Ｓｅ）シリコン（Ｓｉ）トリウム（Ｔｈ）ストロンチウム（Ｓｒ）へ゛ナシ゛ウム（ｖ）！Ｑ（Ｚｎ）表４フィルタによって捕捉される煙道ガス内の金属試験３　
　　試験３　　試験４　　　試験４試料ｌ　　　試料２
　　試料ｌ　　　試料４０．００００３　　０．０００
０３　０．００００３　　０．００００３０．００００
ｇ８　　０．０００１３　０．０００２２　　０．００
０３５０．０００３　　　０．０００３　　０．０００
３　　　０．０００３０．０００２９　　０．００００
８　０．００００７　　０．０００１１０．００００３
　　０．００００３　０．００００３　　０．００００
３０．００００３　　０．００００３　０．００００３
　　０．００００３０．００１８　　　０．００１１　
　０゜００２８　　　０００２００．００００３　　０
．００００３　０．００００６　　００００２００、０
０００３　　０．００００３　０．００００３　　０．
００００３０．００００３５　　０．００００３　０．
００００３　　０００００３０．００００３　　０．０
０００３　０．０００１８　　０００００９不定　　　
　０．００４５　　０．００９９　　　０．００６００
．０２５９　　　０．０００３　　０．００００Ｂ　　
　０．０００４８０．０１　　　　０．０１　　　００
１　　　　０．０＋０．００００３　　０．００００３
　０．００００３　　０．００００３０．００００９　
　０．００００８　０．０００１４　　０．０００１１
０．０００２１　　０．００００３　０．００００３　
　０．００００５０．００００３　　０．００００３　
　不定　　　　０．００００３０．０００２１　　０．
００００５　０．００００４　　０．００００４０．０
００１５　　０．０００８９　０．０００４３　　００
００２＋０．００００３　　０．００００３　０．００
００３　　０．００００３０．００００３　　０，００
００３　０．００００３　　０００００３０．００（）
４７　　０．００６６９　０．０００７０　　０．００
００５１０．０００１５　　０．０００１５　０．００
０１５　　００００１５０．００００１　　０．０００
０１　０．００００１　　０．００００１０、００００
３　　０．００００３　０．００００３　　０．０００
０３０．０００７５　　０．０７６３５　０００２７３
　　０００１０５試験４試料３０．０００３不定０．０００３不定０．００００３０、００００３０．０００４０．００００４０．００００６０００２４２０．００００６００００！０１０４０１０．００００３０．００００６００００６７０．００００３０、００２０６０．０００１５０、００００３０００００３不定０．０００１５０．００００１０、００００３０．０００８５ダイオキシン（２，３，７，８−ＴＣＤＤ）家庭ゴミ、
プラスチックス又はタイヤ燃焼に於ける何れのサンプリ
ング期間中においても燃料ガス中にダイオキシンは検出
されなかった。

検出限界は０．３４ナノグラムから１．　５ナノグラム
（又は燃料ガスの基準立方フィート当り０．０２から０
．０８ナノグラム）の範囲であった。

データは乾燥基準立方フィート当りのミリグラムで報告
された。

焼却炉（１０）は好適な煙突放出を提供しつつガラス、
炭、金属および灰カスの１００％回収を提供する。

それ故、少なくともここで記述した目的の全てが達成さ
れたことが判る。

明らかに、上記技術に照らして本発明の幾つかの変更お
よび変形が可能である。したがって、特許請求の範囲に
記載した発明の範囲内で、発明が特にここで述べた以外
の態様で実施され得ることを理解すべきである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の地方自治体廃棄物焼却炉の代表的な入
力および出力を示す概略流れ線図。第２図は一次燃焼室がガス移送管によって二次燃焼室に
接続された焼却炉の一実施例の外観を示す斜視図、第３図は一次燃焼室の断両立面図。第４図は床設置形燃焼空気供給ラインを示す第３図の４
−４線に沿った一次燃焼室の断面平面図。第５図は二次燃焼室の断両立面図、第６図は空気混合リングの向きを示す第５図の６−６線
に沿った二次燃焼室の断面平面図、第７図は空気混合リ
ングのすぐ上に配置された再点火バーナーの向きを示す
第５図の７−７線に沿った断面平面図である。１０・・・焼却炉、１２・・・一次燃焼室、１４・・・
二次燃焼室、１６・・・ガス移送管、２６・・・廃棄物
質、２８．３０・・・入口ドア、３６，３８．７０・・
・点火バーナー、４０・・・網、４２・・・微粒子コン
ペ乙　５２・・・ダンパ。６０・・・ガス蓄積室、６６・・・空気混合リング、７２・・・膨張室、３・・・セラミックカップ、７４・・・煙突。

Claims

【特許請求の範囲】１、燃焼ガス生成のために燃焼されるべき廃棄物質を受
け入れるための一次燃焼室と、前記燃焼ガスを燃焼ガスの再点火のための二次燃焼室に
移送するための手段と、前記二次燃焼室は燃焼ガスを受け入れるための底部送り
開口を有する室と中間チョークおよび空気混合区間とを
含んでいることと、空気混合区間の周囲の複数に箇所から外部空気を供給す
るため前記空気混合区間内に配設され、かつその中心に
向けられた空気混合手段と、前記空気混合手段のすぐ上
で前記空気混合区間の周囲に配置された複数個の再点火
バーナーとを備え、前記バーナーの各々はそれから延び
る炎が空気混合区間の中心から約３０°の角度に向けら
れるように配置され、これにより燃焼ガスが頂部排気開
口から出る前に燃焼ガスの混合および完全燃焼を助ける
ようにバーナーから延びる炎が渦を形成してなる、地方
自治体廃棄物焼却炉。２、請求項１の焼却炉において、前記二次燃焼ユニット
は更に、前記底部送り開口と前記空気混合区間との間の
中間に配置された拡大蓄積室を含み、これによりバーナ
ーへの流れが二次燃焼ユニットに入る燃焼ガスの体積の
変動によって干渉されない、焼却炉。３、請求項１の焼却炉において、前記二次燃焼室が更に
、前記空気混合区間と前記頂部排気開口との間の中間に
配置された拡大膨張室を含み、これにより高温下での燃
焼ガスの制御された滞在時間が与えられる、焼却炉。４、請求項１の焼却炉において、一次燃焼室が廃棄物質
の空気欠乏燃焼を与えるために選択的に密封可能である
、焼却炉。５、請求項１の焼却炉において、前記燃焼ガス移送手段
が移送管を含み、この移送管は前記一次燃焼室および前
記二次燃焼室に取り付られて前記一次燃焼室および前記
二次燃焼室を相互接続している、焼却炉。６、請求項５の焼却炉において、前記移送管内に二次燃
焼室に対する燃焼ガスの流れを制御するダンパーが配置
されている、焼却炉。７、請求項１の焼却炉において、前記二次燃焼室の前記
室が断面円形である、焼却炉。８、請求項４の焼却炉において、前記二次燃焼室が頂部
入口ドアおよび底部入口ドアを含む、焼却炉。９、請求項６の焼却炉において、前記一次燃焼室が円形
であって中央固体排出開口に向けて下方に傾斜するよう
に配置された床を含み、前記底部入口ドアが開位置と閉
位置突起の間で選択的に移動可能である、焼却炉。１０、請求項９の焼却炉あって、前記底部入口ドアの下
に配置された傾斜網と、前記網の下の微粒子コンベア突
起を更に備え、これにより一次燃焼室から排出される未
燃焼固体物質が更なる処理のために分離される、焼却炉
。