JPH03193280A - 接合方法 - Google Patents
接合方法Info
- Publication number
- JPH03193280A JPH03193280A JP33122989A JP33122989A JPH03193280A JP H03193280 A JPH03193280 A JP H03193280A JP 33122989 A JP33122989 A JP 33122989A JP 33122989 A JP33122989 A JP 33122989A JP H03193280 A JPH03193280 A JP H03193280A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- joining
- blade
- bonding
- protrusion
- disk
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 24
- 238000003466 welding Methods 0.000 title description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 43
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims abstract description 17
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 13
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 13
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 11
- 238000005304 joining Methods 0.000 abstract description 23
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 8
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 239000010953 base metal Substances 0.000 abstract 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 10
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 4
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 2
- 229910001105 martensitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012300 argon atmosphere Substances 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野）
本発明は、例えば遠心式圧縮機や送風機の羽根車などの
製造に適用される接合方法に関する。
製造に適用される接合方法に関する。
〔従来の技術］
例えば遠心式圧縮機や送風機の羽根車のようにブレード
が主板に対して斜めに接合される場合などの接合方法と
しては、例えば特開平１−２０５８８９（特願昭６３−
０２７４１３）などがある。第３図はこの接合方法の説
明図、第４図はその作用説明図である。図において、本
接合方法は羽根車の製造に適用されており、第３図に示
すように先ずブレード４の接合面の周囲に突き出し部１
１を設け、この突き出し部１１とディスク３とを拡散接
合法によりシール接合を行い、次いで高温等方圧中で空
洞をなす突出し部１１残余の凹部２２に対して拡散接合
を行うものである。
が主板に対して斜めに接合される場合などの接合方法と
しては、例えば特開平１−２０５８８９（特願昭６３−
０２７４１３）などがある。第３図はこの接合方法の説
明図、第４図はその作用説明図である。図において、本
接合方法は羽根車の製造に適用されており、第３図に示
すように先ずブレード４の接合面の周囲に突き出し部１
１を設け、この突き出し部１１とディスク３とを拡散接
合法によりシール接合を行い、次いで高温等方圧中で空
洞をなす突出し部１１残余の凹部２２に対して拡散接合
を行うものである。
しかしながら、上記のような従来の接合方法においては
、ブレード４の厚さが高さに比べて薄く、曲げ剛性が低
下した場合、或いはブレード２およびディスク３の素材
中にクロムＣ，，を多量に含有して拡散接合による接合
性が低下した場合などには、ブレード４の接合面周囲の
突き出し部１１とディスク３とを拡散接合法によるシー
ル接合を行うときに高い加圧力を必要とし、第４図に示
すようにブレード４が倒れて変形を生じ、シール接合が
不良となることがある。
、ブレード４の厚さが高さに比べて薄く、曲げ剛性が低
下した場合、或いはブレード２およびディスク３の素材
中にクロムＣ，，を多量に含有して拡散接合による接合
性が低下した場合などには、ブレード４の接合面周囲の
突き出し部１１とディスク３とを拡散接合法によるシー
ル接合を行うときに高い加圧力を必要とし、第４図に示
すようにブレード４が倒れて変形を生じ、シール接合が
不良となることがある。
本発明に係る接合方法は上記課題の解決を目的にしてお
り、接合面の周囲を囲む突起部を設けて崩いの接合面を
当接し、先ず上記突起部に対して拡散接合法によりシー
ル接合を行い、さらに上記突起部残余の凹部に対して高
温等方圧中において拡散接合を行う接合方法において、
上記互いの接合面の間に接合される母材よりも融点が低
く接合性の良い箔状の挿入材を介してシール接合を行う
ことを特徴としている。
り、接合面の周囲を囲む突起部を設けて崩いの接合面を
当接し、先ず上記突起部に対して拡散接合法によりシー
ル接合を行い、さらに上記突起部残余の凹部に対して高
温等方圧中において拡散接合を行う接合方法において、
上記互いの接合面の間に接合される母材よりも融点が低
く接合性の良い箔状の挿入材を介してシール接合を行う
ことを特徴としている。
〔作用］
即ち、本発明に係る接合方法においては、接合される母
材よりも融点が低く接合性の良い箔状の挿入材を互いの
接合面の間に介してシール接合を行うようにしており、
これによりシール接合を行うときに必要な加圧力を低減
することができる。
材よりも融点が低く接合性の良い箔状の挿入材を互いの
接合面の間に介してシール接合を行うようにしており、
これによりシール接合を行うときに必要な加圧力を低減
することができる。
〔実施例〕
第１閃および第２図は本発明の一実施例に係る羽根車の
接合方法の説明図である。図において、本実施例に係る
接合方法は図に示すように、羽根車１のブレード４上端
１０をディスク３に接合して羽根車を製造する場合に適
用されており、先ずブレード４上端１０の接合面の周囲
に突き出し部１１を設けてこの突出し部１１とディスク
３とを拡散接合法によりシール接合を行い、次いでアル
ゴンＡ、などを媒体とする高温等方圧中で昇温加圧を行
い、空洞をなす突出し部１１残余の凹部２２に対して拡
散接合法により冶金的に接合を行うものであるが、この
シール接合を行うときに必要な加圧力を低減するため、
シール接合を行う温度においては強度が低く、接合性の
良い挿入材１２を介してシール接合を行う。この挿入材
１２の材料として、拡散が容易な元素であるカーボンＣ
，銅Ｂを含有し、その他の成分は接合される母材の成分
程度に含有するＦ、−４，５％Ｃ材およびＦ、−２，８
％Ｂ材が適している。これらの材料は羽根車１の材料で
あるＮ１−Ｃ，−Ｍ、１４やマルテンサイト系ステンレ
ス鋼などよりも融点が低いので、これを溶湯２．冷性に
より厚さ２０〜６０μｍ、幅１２鵬の箔にして挿入材１
２として用いる。この他にも、Ｃ，、Ｓ、、Ｃ，などを
多く含有していて融点が低い材料も考えられるが、これ
らの材料は接合後の熱処理時に拡散による化学組成の均
一化が不十分であり、接合部２０の靭性改善がなされな
い欠点がある。
接合方法の説明図である。図において、本実施例に係る
接合方法は図に示すように、羽根車１のブレード４上端
１０をディスク３に接合して羽根車を製造する場合に適
用されており、先ずブレード４上端１０の接合面の周囲
に突き出し部１１を設けてこの突出し部１１とディスク
３とを拡散接合法によりシール接合を行い、次いでアル
ゴンＡ、などを媒体とする高温等方圧中で昇温加圧を行
い、空洞をなす突出し部１１残余の凹部２２に対して拡
散接合法により冶金的に接合を行うものであるが、この
シール接合を行うときに必要な加圧力を低減するため、
シール接合を行う温度においては強度が低く、接合性の
良い挿入材１２を介してシール接合を行う。この挿入材
１２の材料として、拡散が容易な元素であるカーボンＣ
，銅Ｂを含有し、その他の成分は接合される母材の成分
程度に含有するＦ、−４，５％Ｃ材およびＦ、−２，８
％Ｂ材が適している。これらの材料は羽根車１の材料で
あるＮ１−Ｃ，−Ｍ、１４やマルテンサイト系ステンレ
ス鋼などよりも融点が低いので、これを溶湯２．冷性に
より厚さ２０〜６０μｍ、幅１２鵬の箔にして挿入材１
２として用いる。この他にも、Ｃ，、Ｓ、、Ｃ，などを
多く含有していて融点が低い材料も考えられるが、これ
らの材料は接合後の熱処理時に拡散による化学組成の均
一化が不十分であり、接合部２０の靭性改善がなされな
い欠点がある。
このような挿入材１２を第２図に示すように接合面に挿
入し、挿入材１２の融点近傍の１２００゛Ｃまでｌ Ｏ
”” Ｔｏｒｒ以下の真空中で加熱し、ブレード４とデ
ィスク３との接合面の周囲に突出し部１１の応力で０．
５〜２．０ｋｇｆ／閣２、ブレード全体として０．０７
〜０．３ ｋｇｆ／ｎｍ２の加圧力により加圧し、１０
〜３０分後に除荷する。そして、除荷後もその温度を１
〜１０ｈ１保持した後冷却することにより、ブレード４
とディスク３とのシール接合が完了する。さらに、これ
をアルゴンＡ７雰囲気による高温等方圧中で処理するこ
とによりシール接合により形成された空洞をなす凹部２
２が拡散接合され、羽根車１のブレード４とディスク３
との接合が完了する。さらに、熱処理、仕上加工を行う
ことにより羽根車１が完成する。
入し、挿入材１２の融点近傍の１２００゛Ｃまでｌ Ｏ
”” Ｔｏｒｒ以下の真空中で加熱し、ブレード４とデ
ィスク３との接合面の周囲に突出し部１１の応力で０．
５〜２．０ｋｇｆ／閣２、ブレード全体として０．０７
〜０．３ ｋｇｆ／ｎｍ２の加圧力により加圧し、１０
〜３０分後に除荷する。そして、除荷後もその温度を１
〜１０ｈ１保持した後冷却することにより、ブレード４
とディスク３とのシール接合が完了する。さらに、これ
をアルゴンＡ７雰囲気による高温等方圧中で処理するこ
とによりシール接合により形成された空洞をなす凹部２
２が拡散接合され、羽根車１のブレード４とディスク３
との接合が完了する。さらに、熱処理、仕上加工を行う
ことにより羽根車１が完成する。
挿入材１２の材料Ｆ＠−４，５％Ｃは融点が１１４７°
Ｃ，Ｆ、−２，８％Ｂは融点が１１４０°ＣとＮ１−Ｃ
，−Ｍ、 鋼やマルテンサイト系ステンレス鋼の融点約
１４５０°Ｃに比べて低いので、挿入材１２は羽根車１
の形状を保った状態で溶融する。
Ｃ，Ｆ、−２，８％Ｂは融点が１１４０°ＣとＮ１−Ｃ
，−Ｍ、 鋼やマルテンサイト系ステンレス鋼の融点約
１４５０°Ｃに比べて低いので、挿入材１２は羽根車１
の形状を保った状態で溶融する。
挿入材１２は合金の溶湯急冷法により厚さが約１０〜２
０μｍ、幅が５〜１５ＩＩ１１１のリボン状に加工し、
ブレード４の形状に切って接合面に重ね合わせ、１０−
２Ｔｏｒｒ以下の真空状態にした後加熱する。なお、１
０−” Ｔｏｒｒ以上では接合面の酸化が進んで接合不
良となるので、１０−” Ｔｏｒｒよりも低く保つ方が
良い。また、温度は挿入材１２の融点よりも５０〜１０
０°Ｃ高くする。これは、若干ながらｗ４Ｂやカーボン
Ｃの拡散が進み、融点が上昇するためである。また、こ
の状態で加圧を行うのは機械加工精度の誤差があるため
に挿入材１２を接合面に広く完全にゆきわたらせること
、固相域として存在する挿入材１２を拡散接合により接
合させるためである。この状態では挿入材１２は融点付
近にあるために強度が低く、容易に母材の形状に馴染み
、低い加圧力で接合できる。
０μｍ、幅が５〜１５ＩＩ１１１のリボン状に加工し、
ブレード４の形状に切って接合面に重ね合わせ、１０−
２Ｔｏｒｒ以下の真空状態にした後加熱する。なお、１
０−” Ｔｏｒｒ以上では接合面の酸化が進んで接合不
良となるので、１０−” Ｔｏｒｒよりも低く保つ方が
良い。また、温度は挿入材１２の融点よりも５０〜１０
０°Ｃ高くする。これは、若干ながらｗ４Ｂやカーボン
Ｃの拡散が進み、融点が上昇するためである。また、こ
の状態で加圧を行うのは機械加工精度の誤差があるため
に挿入材１２を接合面に広く完全にゆきわたらせること
、固相域として存在する挿入材１２を拡散接合により接
合させるためである。この状態では挿入材１２は融点付
近にあるために強度が低く、容易に母材の形状に馴染み
、低い加圧力で接合できる。
このときのブレード４上端１０の応力として０．５〜２
ｋｇｆ／ｍｍ２の加圧力を加えてシール接合を行い、ブ
レード４全体としての応力を０．０７〜０．３ ｋｇｆ
／ｍｍ２と小さくして、ブレード４が倒れて変形するの
を極く小さくしている。
ｋｇｆ／ｍｍ２の加圧力を加えてシール接合を行い、ブ
レード４全体としての応力を０．０７〜０．３ ｋｇｆ
／ｍｍ２と小さくして、ブレード４が倒れて変形するの
を極く小さくしている。
シール接合の後、高温の雰囲気中で１〜２ｈ、。
保持するが、これは挿入材１２中に含まれる銅Ｂ、カー
ボンＣの拡散を行ってシール接合部２１の化学組成を母
材相当とし、シール接合部２１を固相とするために行う
。これにより、ブレード４の上端１０外周部とディスク
３とのシール接合が完了するので、引続きアルゴンＡｒ
雰囲気によるＨ Ｔ Ｐ ニより１０００〜１２００°
Ｃ１１０００気厘以上の圧力により２〜１０ ｈ、加圧
すると、シール接合より形成された空洞をなす凹部２２
が圧潰されて冶金的に接合が行われるとともに、シール
接合時に空洞をなす凹部２２内に入り込んだ挿入材１２
中の銅Ｂ、カーボンＣが母村内に拡散して母材と同等の
化学組成となり、良好な機械加工に適する性質を得るこ
とができる。このようにして、ブレード４の高さが低い
ために隅肉溶接ができず、またブレード４がディスク３
およびカバー２に対して傾きを有する場合でも、ブレー
ド４とディスク３とを小さい加圧力により羽根車１を変
形させずに接合することができる。
ボンＣの拡散を行ってシール接合部２１の化学組成を母
材相当とし、シール接合部２１を固相とするために行う
。これにより、ブレード４の上端１０外周部とディスク
３とのシール接合が完了するので、引続きアルゴンＡｒ
雰囲気によるＨ Ｔ Ｐ ニより１０００〜１２００°
Ｃ１１０００気厘以上の圧力により２〜１０ ｈ、加圧
すると、シール接合より形成された空洞をなす凹部２２
が圧潰されて冶金的に接合が行われるとともに、シール
接合時に空洞をなす凹部２２内に入り込んだ挿入材１２
中の銅Ｂ、カーボンＣが母村内に拡散して母材と同等の
化学組成となり、良好な機械加工に適する性質を得るこ
とができる。このようにして、ブレード４の高さが低い
ために隅肉溶接ができず、またブレード４がディスク３
およびカバー２に対して傾きを有する場合でも、ブレー
ド４とディスク３とを小さい加圧力により羽根車１を変
形させずに接合することができる。
本実施例の一応用例として、直径が１２０ ｍｍの羽根
車１を本方法により製造した。ブレード４の厚さは２．
５醜、高さは８ｗ〜１５ｍｍと変化し、内側で高くなっ
ている。ブレード４は半径約７０ｍで曲っており、ディ
スク３の内面に対して７０度から８５度と順次傾いてい
る。ブレード４の上端１０の周囲に幅が０．２■、高さ
が０．２５ ｉｎの突出し部１１をエンドミルで機械加
工して設けた。そして、厚さが１５μｍのＦＰ−２，８
％Ｂ材による挿入材１２を輻約３画にブレード４の上端
１０の形状に合わせて切抜き、接合面に挿入した。拡散
接合法によるシール接合時にはディスク３とカバー２と
を相対し、５ Ｘ １０−” Ｔｏｒｒの真空および温
度１０００°Ｃの雰囲気中で、先端１０の突出し部１１
に０．５ ｋｇｆ／胴２、ブレード４平均で０．０８ｋ
ｇｆ／ｍｍの加圧力により加圧し、真空中でｌｈ、保持
することによりシール接合部２１を得た。空洞をなす凹
部２２は真空に保たれている。次に、シール接合を行っ
た羽根車１をＨＩＰ装置内の１０００°Ｃの高温、１０
００気圧の高圧のアルゴン雰囲気中で３時間処理するこ
とにより、接合部２０を得た。さらに、外部を整形し、
所要の強度に熱処理した後、仕上加工を行うことにより
羽根車１を完成した。
車１を本方法により製造した。ブレード４の厚さは２．
５醜、高さは８ｗ〜１５ｍｍと変化し、内側で高くなっ
ている。ブレード４は半径約７０ｍで曲っており、ディ
スク３の内面に対して７０度から８５度と順次傾いてい
る。ブレード４の上端１０の周囲に幅が０．２■、高さ
が０．２５ ｉｎの突出し部１１をエンドミルで機械加
工して設けた。そして、厚さが１５μｍのＦＰ−２，８
％Ｂ材による挿入材１２を輻約３画にブレード４の上端
１０の形状に合わせて切抜き、接合面に挿入した。拡散
接合法によるシール接合時にはディスク３とカバー２と
を相対し、５ Ｘ １０−” Ｔｏｒｒの真空および温
度１０００°Ｃの雰囲気中で、先端１０の突出し部１１
に０．５ ｋｇｆ／胴２、ブレード４平均で０．０８ｋ
ｇｆ／ｍｍの加圧力により加圧し、真空中でｌｈ、保持
することによりシール接合部２１を得た。空洞をなす凹
部２２は真空に保たれている。次に、シール接合を行っ
た羽根車１をＨＩＰ装置内の１０００°Ｃの高温、１０
００気圧の高圧のアルゴン雰囲気中で３時間処理するこ
とにより、接合部２０を得た。さらに、外部を整形し、
所要の強度に熱処理した後、仕上加工を行うことにより
羽根車１を完成した。
本実施例の他の応用例として、羽根車１の直径、ブレー
ド４の厚さ、高さ、ブレード４上端ｌＯの突出し部１１
の形状などは上記の応用例と同じであるが、挿入材１２
として厚さが１５μｍのＦ８４．５％Ｃ材を用いて羽根
車ｌを本方法により製造した。挿入材１２は幅を３ｍに
して切抜き、接合面に挿入した。シール接合時には５Ｘ
１０−’Ｔｏｒｒの真空および温度１０００°Ｃの雰囲
気中で、先端ｌＯの突出し部１１にｌ ｋｇｆ／ｍｍ”
、ブレード４平均で０．２４ ｋｇｆ／ｍｍ２の加圧
力により加圧し、真空中でｌｈ、保持することによりシ
ール接合部２１を得た。次に、上記の応用例と同様に処
理することにより接合部２０を得、さらに羽根車１を完
成した。
ド４の厚さ、高さ、ブレード４上端ｌＯの突出し部１１
の形状などは上記の応用例と同じであるが、挿入材１２
として厚さが１５μｍのＦ８４．５％Ｃ材を用いて羽根
車ｌを本方法により製造した。挿入材１２は幅を３ｍに
して切抜き、接合面に挿入した。シール接合時には５Ｘ
１０−’Ｔｏｒｒの真空および温度１０００°Ｃの雰囲
気中で、先端ｌＯの突出し部１１にｌ ｋｇｆ／ｍｍ”
、ブレード４平均で０．２４ ｋｇｆ／ｍｍ２の加圧
力により加圧し、真空中でｌｈ、保持することによりシ
ール接合部２１を得た。次に、上記の応用例と同様に処
理することにより接合部２０を得、さらに羽根車１を完
成した。
本発明に係る接合方法は前記の通り行われ、シール接合
を行うときに必要な加圧力を低減することができるので
、例えばブレードがディスクおよびカバーに対して傾き
を有する羽根車などの製造に適用した場合、ブレードが
倒れて変形を生ずることなくディスクに接合される。
を行うときに必要な加圧力を低減することができるので
、例えばブレードがディスクおよびカバーに対して傾き
を有する羽根車などの製造に適用した場合、ブレードが
倒れて変形を生ずることなくディスクに接合される。
第１図および第２図は本発明の一実施例に係る羽根車の
接合方法の説明図、第３図は従来の接合方法の説明図、
第４図はその作用説明図である。 １・・・羽根車、 ２・・・カバー ３・・・ディス
ク、４・・・ブレード、 １０・・・ブレードの上端
、１１・・・突出し部、 １２・・・挿入材、２０・
・・接合部、 ２１・・・シール接合部、２２・・・凹
部。
接合方法の説明図、第３図は従来の接合方法の説明図、
第４図はその作用説明図である。 １・・・羽根車、 ２・・・カバー ３・・・ディス
ク、４・・・ブレード、 １０・・・ブレードの上端
、１１・・・突出し部、 １２・・・挿入材、２０・
・・接合部、 ２１・・・シール接合部、２２・・・凹
部。
Claims (1)
- 接合面の周囲を囲む突起部を設けて互いの接合面を当接
し、先ず上記突起部に対して拡散接合法によりシール接
合を行い、さらに上記突起部残余の凹部に対して高温等
方圧中において拡散接合を行う接合方法において、上記
互いの接合面の間に接合される母材よりも融点が低く接
合性の良い箔状の挿入材を介してシール接合を行うこと
を特徴とする接合方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33122989A JPH03193280A (ja) | 1989-12-22 | 1989-12-22 | 接合方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33122989A JPH03193280A (ja) | 1989-12-22 | 1989-12-22 | 接合方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03193280A true JPH03193280A (ja) | 1991-08-23 |
Family
ID=18241339
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33122989A Pending JPH03193280A (ja) | 1989-12-22 | 1989-12-22 | 接合方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03193280A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005146962A (ja) * | 2003-11-14 | 2005-06-09 | Hitachi Industries Co Ltd | 遠心羽根車およびその製造方法 |
-
1989
- 1989-12-22 JP JP33122989A patent/JPH03193280A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005146962A (ja) * | 2003-11-14 | 2005-06-09 | Hitachi Industries Co Ltd | 遠心羽根車およびその製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6071579A (ja) | アルミナと金属との接合方法 | |
| JPH03174370A (ja) | セラミックスと金属の接合方法 | |
| EP0171230A1 (en) | Diffusion bonding by hot isostatic pressure | |
| JPH03279277A (ja) | タービンロータの接合構造 | |
| JPH03193280A (ja) | 接合方法 | |
| JPH05202701A (ja) | 接合方法 | |
| JPS58128281A (ja) | 超硬合金と鋼との拡散接合方法 | |
| JP4281881B2 (ja) | 加熱炉管および加熱炉管の製造方法 | |
| JPH03264705A (ja) | ガスタービン動翼補修方法 | |
| JPH04325470A (ja) | 金属箔クラッドセラミックス製品およびその製造方法 | |
| JPS5944148B2 (ja) | 拡散溶接法 | |
| JPH06260121A (ja) | 窓にベリリウム箔を用いた真空容器 | |
| JPH07124760A (ja) | Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物の接合方法 | |
| JP2003097213A (ja) | セラミック製タービンローター | |
| JP2548130B2 (ja) | 焼結合金部材の接合方法 | |
| JPH01205889A (ja) | 接合方法 | |
| JPH0275480A (ja) | 筒状積層材の拡散接合方法 | |
| JP2823411B2 (ja) | 拡散接合部材の製造方法 | |
| JP2662843B2 (ja) | ガスタービンの中空冷却翼の製造方法 | |
| JPS641235B2 (ja) | ||
| JP2774706B2 (ja) | ステンレスクラッド製品の製造方法 | |
| JPS6092025A (ja) | セラミクス軸と金属軸との結合構造 | |
| JPS61103684A (ja) | 金属の接合方法 | |
| JPH058061A (ja) | 熱間圧延によるチタンクラツド鋼板の製造方法 | |
| JPH0243704B2 (ja) | Seramitsukusutokinzokutonosetsugohoho |