JPH03191046A - 皮膜加工性に優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法 - Google Patents
皮膜加工性に優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH03191046A JPH03191046A JP32720289A JP32720289A JPH03191046A JP H03191046 A JPH03191046 A JP H03191046A JP 32720289 A JP32720289 A JP 32720289A JP 32720289 A JP32720289 A JP 32720289A JP H03191046 A JPH03191046 A JP H03191046A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- hot
- dip
- acid
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 9
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 title abstract 2
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 title abstract 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 60
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 60
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims abstract description 19
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims abstract description 13
- 150000007522 mineralic acids Chemical class 0.000 claims abstract description 6
- 150000007524 organic acids Chemical class 0.000 claims abstract description 6
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 238000007747 plating Methods 0.000 claims description 36
- 238000007654 immersion Methods 0.000 claims description 13
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 6
- 150000001463 antimony compounds Chemical group 0.000 claims description 4
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 claims description 4
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 4
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 claims description 3
- 230000008595 infiltration Effects 0.000 claims description 3
- 238000001764 infiltration Methods 0.000 claims description 3
- 238000000227 grinding Methods 0.000 abstract description 21
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- KDYFGRWQOYBRFD-UHFFFAOYSA-N succinic acid Chemical compound OC(=O)CCC(O)=O KDYFGRWQOYBRFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- FEWJPZIEWOKRBE-JCYAYHJZSA-N Dextrotartaric acid Chemical compound OC(=O)[C@H](O)[C@@H](O)C(O)=O FEWJPZIEWOKRBE-JCYAYHJZSA-N 0.000 abstract description 2
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- FEWJPZIEWOKRBE-UHFFFAOYSA-N Tartaric acid Natural products [H+].[H+].[O-]C(=O)C(O)C(O)C([O-])=O FEWJPZIEWOKRBE-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- 239000002253 acid Substances 0.000 abstract description 2
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000011975 tartaric acid Substances 0.000 abstract description 2
- 235000002906 tartaric acid Nutrition 0.000 abstract description 2
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 abstract 3
- GHPGOEFPKIHBNM-UHFFFAOYSA-N antimony(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Sb+3].[Sb+3] GHPGOEFPKIHBNM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 abstract 1
- 229910052959 stibnite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000001384 succinic acid Substances 0.000 abstract 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 19
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 4
- 101000993059 Homo sapiens Hereditary hemochromatosis protein Proteins 0.000 description 3
- MUBZPKHOEPUJKR-UHFFFAOYSA-N Oxalic acid Chemical compound OC(=O)C(O)=O MUBZPKHOEPUJKR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- KRKNYBCHXYNGOX-UHFFFAOYSA-N citric acid Chemical compound OC(=O)CC(O)(C(O)=O)CC(O)=O KRKNYBCHXYNGOX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 3
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N Phosphoric acid Chemical compound OP(O)(O)=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000010422 painting Methods 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 229910000147 aluminium phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- KDYFGRWQOYBRFD-NUQCWPJISA-N butanedioic acid Chemical compound O[14C](=O)CC[14C](O)=O KDYFGRWQOYBRFD-NUQCWPJISA-N 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 235000015165 citric acid Nutrition 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 1
- 239000007792 gaseous phase Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000006408 oxalic acid Nutrition 0.000 description 1
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、自動車車体用表面処理鋼板として使用される
、プレス成形時に必要とされる耐パウダリング性及び耐
フレーキング性の優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板に関
するものである。
、プレス成形時に必要とされる耐パウダリング性及び耐
フレーキング性の優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板に関
するものである。
〈従来の技術〉
一般的に、合金化溶融Ｚｎめっき鋼板は、溶融Ｚｎめっ
きを施した後、合金化炉でＺｎの融点以上に加熱してめ
っき層をＰｅとＺｎの合金、即ち鋼板側から「、δ１、
この各相からなる合金層としたものである。この合金化
溶融Ｚｎめっき鋼板は、優れた塗装後耐食性及び溶接性
を兼備しているため、自動車、家電、建材用素材として
多用されている。家電、建材等では比較的軽度の加工で
使用されるが、自動車等では厳しい絞り加工が行われる
。このため自動車用鋼板としてプレス成形性に付与する
目的で、Ｔｉ及びＴｉ−Ｎｂを添加した極低炭素鋼を素
材としている場合がほとんどである。
きを施した後、合金化炉でＺｎの融点以上に加熱してめ
っき層をＰｅとＺｎの合金、即ち鋼板側から「、δ１、
この各相からなる合金層としたものである。この合金化
溶融Ｚｎめっき鋼板は、優れた塗装後耐食性及び溶接性
を兼備しているため、自動車、家電、建材用素材として
多用されている。家電、建材等では比較的軽度の加工で
使用されるが、自動車等では厳しい絞り加工が行われる
。このため自動車用鋼板としてプレス成形性に付与する
目的で、Ｔｉ及びＴｉ−Ｎｂを添加した極低炭素鋼を素
材としている場合がほとんどである。
このＴｉ又はＴｉ−Ｎｂ添加鋼は、一般の冷延鋼板に比
べ合金化が進行しやすく、プレス成形時にめっき層が粉
状ばくり、いわゆるパウダリングして、プリントスルー
（押ｉ）を発生しゃすい、このパウダリングは高Ｆｅ％
の合金化溶融Ｚｎめっき鋼板はど、合金層構造で言えば
「相が厚く形成するほど発生しやすいことが知られてい
る。
べ合金化が進行しやすく、プレス成形時にめっき層が粉
状ばくり、いわゆるパウダリングして、プリントスルー
（押ｉ）を発生しゃすい、このパウダリングは高Ｆｅ％
の合金化溶融Ｚｎめっき鋼板はど、合金層構造で言えば
「相が厚く形成するほど発生しやすいことが知られてい
る。
そこで、パウダリングを抑制するために、めっき層中Ｆ
ｅｆＱ度を低Ｆｅ％にして、ｒ相の形成を抑制したζ相
主体の合金層構造にしているのが一般的であるが、一方
でこのζ相主体のめっき層は、プレス加工時に鱗片杖は
くり、いわゆるフレーキングしやすいという欠点がある
。即ち、プレス成形において、「相が形成し成長した高
Ｆｅ％の合金化ｉ容１ＡｔＺｎめっき鋼１反は、パウダ
リングしゃすく、逆にζ相が多い低Ｆｅ％の合金化溶融
Ｚｎめっき鋼板は、めっき層が比較的やわらかいため、
型がじりを起こし、フレーキングしやすい、この合金化
溶融Ｚｎめっき鋼板のフレーキング性及びパウダリング
性については、薄目付（４５ｇ／ｍ以下）の場合、比較
的問題は少ないが、近年厚目付合金化溶融Ｚｎめっき鋼
板の要求が増し、更に一層の耐フレーキング性及び耐パ
ウダリング性に優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の開発
が強く要望されてきた。
ｅｆＱ度を低Ｆｅ％にして、ｒ相の形成を抑制したζ相
主体の合金層構造にしているのが一般的であるが、一方
でこのζ相主体のめっき層は、プレス加工時に鱗片杖は
くり、いわゆるフレーキングしやすいという欠点がある
。即ち、プレス成形において、「相が形成し成長した高
Ｆｅ％の合金化ｉ容１ＡｔＺｎめっき鋼１反は、パウダ
リングしゃすく、逆にζ相が多い低Ｆｅ％の合金化溶融
Ｚｎめっき鋼板は、めっき層が比較的やわらかいため、
型がじりを起こし、フレーキングしやすい、この合金化
溶融Ｚｎめっき鋼板のフレーキング性及びパウダリング
性については、薄目付（４５ｇ／ｍ以下）の場合、比較
的問題は少ないが、近年厚目付合金化溶融Ｚｎめっき鋼
板の要求が増し、更に一層の耐フレーキング性及び耐パ
ウダリング性に優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の開発
が強く要望されてきた。
〈発明が解決しようとする課題〉
これらの耐フレーキング性及び耐パウダリング性改善に
関しての従来技術としては、例えば特開昭６４−６８４
５６号公報、特開平１−１３６９５２号公報では、めっ
き層中Ｆｅ濃度を低Ｆｅ％にしてＦ相の形成を抑制した
り、合金化溶融Ｚｎめっきｌ１ｉＩｖｉのめっき上層に
Ｆｅ系めっきを行う方法、また、特開平１−１７２５５
３号公報では、ｒｅ濃度を高Ｆｅ％にして、ζ相のない
δ１、「相からなる層にする方法が提案されている。
関しての従来技術としては、例えば特開昭６４−６８４
５６号公報、特開平１−１３６９５２号公報では、めっ
き層中Ｆｅ濃度を低Ｆｅ％にしてＦ相の形成を抑制した
り、合金化溶融Ｚｎめっきｌ１ｉＩｖｉのめっき上層に
Ｆｅ系めっきを行う方法、また、特開平１−１７２５５
３号公報では、ｒｅ濃度を高Ｆｅ％にして、ζ相のない
δ１、「相からなる層にする方法が提案されている。
これらの方法によってプレス成形時のパウダリング、フ
レーキングはある程度抑制されるものの、市販の合金化
溶Ｍｚｎめっき鋼板を入手し調査したところ、Ｆ相が形
成し成長した、δ１＋Ｆ相主体の合金層構造をもつもの
がほとんどで、現状では対策が十分とはいえない。
レーキングはある程度抑制されるものの、市販の合金化
溶Ｍｚｎめっき鋼板を入手し調査したところ、Ｆ相が形
成し成長した、δ１＋Ｆ相主体の合金層構造をもつもの
がほとんどで、現状では対策が十分とはいえない。
本発明は、このような問題を解決した皮膜加工性に優れ
た合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法を提供すること
を目的とする。
た合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法を提供すること
を目的とする。
〈課題を解決するための手段〉
上記のようにＴｉ又はＴｉ−Ｎｂ添加鋼を素材にした合
金化溶融Ｚｎめっき鋼板は、溶融Ｚｎとの反応性が高い
ので、安定したパウダリング性及びフレーキング性が得
られにくい。これはＺｎめっき時に鋼板とめっき層界面
に形成されるＡｔ冨化層の形成に起因すると考えられ、
パウダリング性及びフレーキング性に及ぼすめっき条件
ならびに合金化条件の影響を副査し、本発明を実施した
。
金化溶融Ｚｎめっき鋼板は、溶融Ｚｎとの反応性が高い
ので、安定したパウダリング性及びフレーキング性が得
られにくい。これはＺｎめっき時に鋼板とめっき層界面
に形成されるＡｔ冨化層の形成に起因すると考えられ、
パウダリング性及びフレーキング性に及ぼすめっき条件
ならびに合金化条件の影響を副査し、本発明を実施した
。
即ち本発明は、Ｃ： ０．０２ｗｔ％以下、Ｓｉ ：
０．１ｗｔ％以下、Ｎ ： ０．０１ｗｔ％以下、Ａ
ｌ： ０．１ｗｔ％以下を含有し、更にＴｉを０，２−
ｔ％以下又はＴｉ＋Ｎｂを０．２−ｔ％以下を含有する
冷延鋼板表面に溶融Ｚｎめっき後、合金化処理を行う合
金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法において、予め鋼板
表面をアンチモン化合物を少なくとも１種含有する有機
又は無機酸水溶液で処理した後、０．０８ｗｔ％以上の
Ｍを含有する溶融Ｚｎめっき浴中で、下式を満足する浸
入板温Ｔで溶融Ｚｎめっき後、４７０〜５２０℃の温度
で合金化処理することを特徴とする皮膜加工性に優れた
合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法である。
０．１ｗｔ％以下、Ｎ ： ０．０１ｗｔ％以下、Ａ
ｌ： ０．１ｗｔ％以下を含有し、更にＴｉを０，２−
ｔ％以下又はＴｉ＋Ｎｂを０．２−ｔ％以下を含有する
冷延鋼板表面に溶融Ｚｎめっき後、合金化処理を行う合
金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法において、予め鋼板
表面をアンチモン化合物を少なくとも１種含有する有機
又は無機酸水溶液で処理した後、０．０８ｗｔ％以上の
Ｍを含有する溶融Ｚｎめっき浴中で、下式を満足する浸
入板温Ｔで溶融Ｚｎめっき後、４７０〜５２０℃の温度
で合金化処理することを特徴とする皮膜加工性に優れた
合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法である。
（１０００Ａ ＋３８０） −４０≦Ｔ≦（１０００Ａ
＋ ３８０） −１−４０但し、Ｔ：浸入板温℃ Ａ：めっき浴中へＺｗｔ％ く作 用〉 以下に本発明を具体的に説明する。まず、素材成分の限
定理由について詳述する。
＋ ３８０） −１−４０但し、Ｔ：浸入板温℃ Ａ：めっき浴中へＺｗｔ％ く作 用〉 以下に本発明を具体的に説明する。まず、素材成分の限
定理由について詳述する。
Ｃ：Ｃは鋼中に不可避的不純物元素として含有され鋼板
のプレス成形性を阻害する元素である。
のプレス成形性を阻害する元素である。
Ｔｉを添加しＴｉＣとして鋼中に固定されれば、その害
は著しく軽減されるものの０．０２ｗｔ％超では、Ｔｉ
ＣとしてＣを固定するのに必要なＴｉ量が増し、かつ多
量にＴｉＣが鋼中に分離することによる材質劣化が著し
いため０．０２ｗｔ％以下とする。
は著しく軽減されるものの０．０２ｗｔ％超では、Ｔｉ
ＣとしてＣを固定するのに必要なＴｉ量が増し、かつ多
量にＴｉＣが鋼中に分離することによる材質劣化が著し
いため０．０２ｗｔ％以下とする。
Ｓｉミニ−に鋼中Ｓｉは溶融金属との濡れ性を阻害し、
不めっき欠陥の発生を助長する。０．１ｗｔ％超含有す
ると不めっき欠陥が発生しやすくなるので、Ｓｉの上限
は０．１賀Ｅ％とする。
不めっき欠陥の発生を助長する。０．１ｗｔ％超含有す
ると不めっき欠陥が発生しやすくなるので、Ｓｉの上限
は０．１賀Ｅ％とする。
Ｎ：ＮもＣと同様鋼中に不可避的不純物として含有され
、かつ鋼板のプレス成形性を阻害する。
、かつ鋼板のプレス成形性を阻害する。
Ｔｉ又はＴｉ＋Ｎｂ添加鋼ではＴｉＮとして固定されて
おり、プレス成形性を阻害することはないが、ＮをＴｉ
Ｎとして固定するために必要なＴｉ添加量が増大しコス
トアップとなる。したがってＮを０．０１ｗｔ％以下と
する。
おり、プレス成形性を阻害することはないが、ＮをＴｉ
Ｎとして固定するために必要なＴｉ添加量が増大しコス
トアップとなる。したがってＮを０．０１ｗｔ％以下と
する。
Ａｔ ： Ａｔは鋼中にＴｉ又はＮｂを添加する際に脱
酸剤として使用することにより、Ｔｉ、 Ｎｂの歩留り
向上と清浄な表面を得るため有効である。しかし、Ｍが
Ｏ，１ｗｔ％超ではｗ４仮の延性が劣化するため０．１
−１％以下とする。
酸剤として使用することにより、Ｔｉ、 Ｎｂの歩留り
向上と清浄な表面を得るため有効である。しかし、Ｍが
Ｏ，１ｗｔ％超ではｗ４仮の延性が劣化するため０．１
−１％以下とする。
Ｔｉ ： Ｔｉを鋼中に添加することにより、Ｃ，Ｎを
それぞれＴｉｃ、 ＴｉＮとして固定し、これら不純
物元素が鋼板のプレス成形性に及ぼす悪影響を削減せし
め、高い延性と高ｒ値を有する鋼板を製造することが可
能である。しかし０．２ｗｔ％超のＴｉを添加すると、
合金化処理における焼けむら発生の原因となるので上限
を０．２ｗｔ％とする。
それぞれＴｉｃ、 ＴｉＮとして固定し、これら不純
物元素が鋼板のプレス成形性に及ぼす悪影響を削減せし
め、高い延性と高ｒ値を有する鋼板を製造することが可
能である。しかし０．２ｗｔ％超のＴｉを添加すると、
合金化処理における焼けむら発生の原因となるので上限
を０．２ｗｔ％とする。
Ｎｂ ： ＮｂもＴｉと同様な働きをし、高い延性と高
ｒ値を得るのに必要な元素である。Ｎｂの添加量は特に
規制しないが、Ｎｂ＋Ｔｉが０．２ｗｔ％超になると、
常温で鋼板の延性が低下しプレス成形性を阻害するので
、Ｎｂ＋Ｔｉ添加量として０．２ｗｔ％以下に限定する
。
ｒ値を得るのに必要な元素である。Ｎｂの添加量は特に
規制しないが、Ｎｂ＋Ｔｉが０．２ｗｔ％超になると、
常温で鋼板の延性が低下しプレス成形性を阻害するので
、Ｎｂ＋Ｔｉ添加量として０．２ｗｔ％以下に限定する
。
以上素材の限定理由について述べたが、Ｔｉ又はＴｉ＋
Ｎｂ添加鋼板を素材に合金化溶融Ｚｎめっき鋼板を製造
すると、既に述べたように、溶融Ｚｎとの反応性が高い
ので安定したパウダリング性及びフレーキング性が得ら
れにくい。
Ｎｂ添加鋼板を素材に合金化溶融Ｚｎめっき鋼板を製造
すると、既に述べたように、溶融Ｚｎとの反応性が高い
ので安定したパウダリング性及びフレーキング性が得ら
れにくい。
これはＴｉ又はＴｉ−Ｎｂ添加鋼は、めっき時に均一な
Ａｔ富化層が形成しにくいことに起因していると考えら
れ、めっき条件（浴中Ｍ、浸入板温、浴温等）と合金化
条件（温度、時間）の関係を詳細に調べた結果、下記の
製造条件で製造した合金化溶融Ｚｎめっき鋼板がパウダ
リング性、フレーキング性とも優れていることを見出し
た。すなわち、予め上記組成の鋼板表面をアンチモン化
合物を少なくとも１種含有する有機又は無機酸水溶液で
前処理した後、０．０８ｗｔ％以上のＡｌを含有する溶
融Ｚｎ浴で、浸入板温を下式を満足させ、 （１０００Ａ ＋ ３８０） −４０≦Ｔ≦（１０００
Ａ ＋３８０） ＋４０但し、Ｔ：浸入板温℃１ Ａ：浴中Ａｌ濃度−１％、 ４７０〜５２０℃の温度で合金化処理すれば良いことが
わかった。
Ａｔ富化層が形成しにくいことに起因していると考えら
れ、めっき条件（浴中Ｍ、浸入板温、浴温等）と合金化
条件（温度、時間）の関係を詳細に調べた結果、下記の
製造条件で製造した合金化溶融Ｚｎめっき鋼板がパウダ
リング性、フレーキング性とも優れていることを見出し
た。すなわち、予め上記組成の鋼板表面をアンチモン化
合物を少なくとも１種含有する有機又は無機酸水溶液で
前処理した後、０．０８ｗｔ％以上のＡｌを含有する溶
融Ｚｎ浴で、浸入板温を下式を満足させ、 （１０００Ａ ＋ ３８０） −４０≦Ｔ≦（１０００
Ａ ＋３８０） ＋４０但し、Ｔ：浸入板温℃１ Ａ：浴中Ａｌ濃度−１％、 ４７０〜５２０℃の温度で合金化処理すれば良いことが
わかった。
前処理水溶液のアンチモン化合物としては５ｂｙ０３．
５ｂｌＣ１ｓ、ｓｂ、ｓ、等があり、有機、無機酸とし
ては、前者はコハク酸、シュウ酸、酒石酸、クエン酸、
後者は塩酸、硫酸、硝酸、りん酸等がある。この前処理
液は、Ｔｉ又はＴｉ＋Ｎｂ添加鋼表面の酸化膜ならびに
Ｚｎめっき時のＡｔ富化層の形成にとってマイナーエレ
メントとなりやすい不純物元素を除去して鋼表面を清浄
活性化することにある。
５ｂｌＣ１ｓ、ｓｂ、ｓ、等があり、有機、無機酸とし
ては、前者はコハク酸、シュウ酸、酒石酸、クエン酸、
後者は塩酸、硫酸、硝酸、りん酸等がある。この前処理
液は、Ｔｉ又はＴｉ＋Ｎｂ添加鋼表面の酸化膜ならびに
Ｚｎめっき時のＡｔ富化層の形成にとってマイナーエレ
メントとなりやすい不純物元素を除去して鋼表面を清浄
活性化することにある。
アンチモン化合物の添加の主目的は、鋼表面のオーバー
エンチングを防ぎ凹凸の少ない表面にすることである。
エンチングを防ぎ凹凸の少ない表面にすることである。
また、これらの前処理を施した鋼板をＺｎめっきする際
、めっき浴中Ａｌを０．０８ｗｔ％以上とし、また浸入
板温を適正範囲に管理するとともに、４７０〜５２０℃
の合金化濃度で合金化処理することにより、耐パウダリ
ング性及び耐フレーキング性の優れた合金化溶融Ｚｎめ
っき鋼板を得ることができる。即ち、０．０８ｗｔ％以
上のＡｌを含有するＺｎめっき浴でめっきする際、浴中
Ａｒ量に応じて適正浸入板温範囲が異なり、浸入板温と
しては、 （１０００Ａ ＋３８０）−４０≦Ｔ≦（１０００Ａ
＋ ３８０） ＋ ４０但し、Ｔ；浸入板温℃１ Ａ：浴中Ａｌ濃度−ｔ％、 を満足する範囲でめっきすることが必要である。
、めっき浴中Ａｌを０．０８ｗｔ％以上とし、また浸入
板温を適正範囲に管理するとともに、４７０〜５２０℃
の合金化濃度で合金化処理することにより、耐パウダリ
ング性及び耐フレーキング性の優れた合金化溶融Ｚｎめ
っき鋼板を得ることができる。即ち、０．０８ｗｔ％以
上のＡｌを含有するＺｎめっき浴でめっきする際、浴中
Ａｒ量に応じて適正浸入板温範囲が異なり、浸入板温と
しては、 （１０００Ａ ＋３８０）−４０≦Ｔ≦（１０００Ａ
＋ ３８０） ＋ ４０但し、Ｔ；浸入板温℃１ Ａ：浴中Ａｌ濃度−ｔ％、 を満足する範囲でめっきすることが必要である。
この場合、浴温は一般的に行われている４４０〜５００
℃の温度範囲であれば何ら差し支えない。
℃の温度範囲であれば何ら差し支えない。
各Ａ１４度での適正浸入板温を第１図に示したが、例え
ば０１１０ｗｔ％Ａ！浴では、浸入板温の下限は４４０
℃１上限は５２０℃１０，１３％Ａｌ浴では、浸入板温
の下限は４８０℃１上限は５５０”Ｃである。
ば０１１０ｗｔ％Ａ！浴では、浸入板温の下限は４４０
℃１上限は５２０℃１０，１３％Ａｌ浴では、浸入板温
の下限は４８０℃１上限は５５０”Ｃである。
浴中Ａｌを０．０８ｗ ｔ％以上としたのは、この濃度
以下では、通常の連続Ｚｎめっきラインでは、めっき時
にｒ相が形成し、その後の合金化処理によってパウダリ
ング性が著しく劣るためである。
以下では、通常の連続Ｚｎめっきラインでは、めっき時
にｒ相が形成し、その後の合金化処理によってパウダリ
ング性が著しく劣るためである。
また各Ａｌ濃度において、浸入板温Ｔが（１０００Ａ＋
３８０）−４０℃未満ではＡｌ冨化層が比較的厚く形成
して、５２０℃超の高温合金化を必要とし、また浸入Ｆ
ｉ温が（１０００Ａ ＋ ３８０） ＋ ４０℃を超え
た高温でめっきすると、Ａｌ富化層が不均一に形成しや
すいので、結果的に４７０〜５２０℃の合金化処理でも
局所的にζ相が６０％以上形成したり、また、ｒ相が形
成して耐パウダリング性及び耐フレーキング性が劣化す
る。
３８０）−４０℃未満ではＡｌ冨化層が比較的厚く形成
して、５２０℃超の高温合金化を必要とし、また浸入Ｆ
ｉ温が（１０００Ａ ＋ ３８０） ＋ ４０℃を超え
た高温でめっきすると、Ａｌ富化層が不均一に形成しや
すいので、結果的に４７０〜５２０℃の合金化処理でも
局所的にζ相が６０％以上形成したり、また、ｒ相が形
成して耐パウダリング性及び耐フレーキング性が劣化す
る。
合金化温度を４７０〜５２０ ’Ｃの範囲に規制したの
は、４７０’Ｃ未満の低温合金化処理ではぐ相が過度に
成長しやすく、結果的にフレーキング性が劣化し、逆に
５２０’Ｃ超の高温合金化処理では、ぐ相が過少となり
やすく、δ、相の成長とともに「相が形成し、パウダリ
ング性が劣化するためである。
は、４７０’Ｃ未満の低温合金化処理ではぐ相が過度に
成長しやすく、結果的にフレーキング性が劣化し、逆に
５２０’Ｃ超の高温合金化処理では、ぐ相が過少となり
やすく、δ、相の成長とともに「相が形成し、パウダリ
ング性が劣化するためである。
浴中Ａｐｆ１４度及び浸入板温を規制し、更に合金化処
理を４７０〜５２０℃の範囲で行うことにより、耐フレ
ーキング性及び耐パウダリング性に優れたζ相と６１相
主体の合金層構造をもつ合金化溶融Ｚｎめっき鋼板が得
られる。
理を４７０〜５２０℃の範囲で行うことにより、耐フレ
ーキング性及び耐パウダリング性に優れたζ相と６１相
主体の合金層構造をもつ合金化溶融Ｚｎめっき鋼板が得
られる。
〈実施例〉
本発明の実施例を以下に説明する。
第１表に示す素材組成をもったＴｉ、 Ｔｉ＋Ｎｂ添加
鋼を予め種々の有機酸及び無機酸で前処理した後、浴中
Ａｌ及び浸入板温を変えてＺｎめっきした場合の、めっ
き層と素地鉄界面に形成したＭ富化層及びめっき密着性
の調査結果を、前処理条件及びめっき条件と合わせて第
２表に、また、第２表と同一条件で溶融Ｚｎめっき後合
金化処理して、同様にめっき特性（めっき層構造、Ｆｅ
％、パウダリング性、フレーキング性）を調べた結果を
第３表に示した。
鋼を予め種々の有機酸及び無機酸で前処理した後、浴中
Ａｌ及び浸入板温を変えてＺｎめっきした場合の、めっ
き層と素地鉄界面に形成したＭ富化層及びめっき密着性
の調査結果を、前処理条件及びめっき条件と合わせて第
２表に、また、第２表と同一条件で溶融Ｚｎめっき後合
金化処理して、同様にめっき特性（めっき層構造、Ｆｅ
％、パウダリング性、フレーキング性）を調べた結果を
第３表に示した。
なお第２図において、１はダイス、２はサンプル、３は
ポンチである。
ポンチである。
〈発明の効果〉
近年、自動車用表面処理鋼板として塗装後耐食性及び溶
接性等が優れている合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の使用が
増大しており、自動車用鋼板としてＴｉ又はＴｉ＋Ｎｂ
添加鋼が多用されているが、この鋼板を素材に合金化処
理した場合、優れた耐パウダリング性及び耐フレーキン
グ性を示す合金化溶融Ｚｎめっき鋼板が得られにくい。
接性等が優れている合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の使用が
増大しており、自動車用鋼板としてＴｉ又はＴｉ＋Ｎｂ
添加鋼が多用されているが、この鋼板を素材に合金化処
理した場合、優れた耐パウダリング性及び耐フレーキン
グ性を示す合金化溶融Ｚｎめっき鋼板が得られにくい。
本発明によれば、上記の耐パウダリング性及び耐フレー
キング性の優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造が可
能で、自動車用表面処理鋼板として益り需要拡大が期待
できる。
キング性の優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造が可
能で、自動車用表面処理鋼板として益り需要拡大が期待
できる。
第１図は本発明の適正範囲のめっき浴中Ａｌ濃度Ａ （
ｗｔ％）と浸入板温Ｔ（’Ｃ）を示すグラフである。第
２図は耐フレーキング性のビード型引抜き試験機の説明
図である。 ■・・・ダイス、 ２・・・サンプル、 ３・・・ポンチ。
ｗｔ％）と浸入板温Ｔ（’Ｃ）を示すグラフである。第
２図は耐フレーキング性のビード型引抜き試験機の説明
図である。 ■・・・ダイス、 ２・・・サンプル、 ３・・・ポンチ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ：０．０２ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．１ｗｔ％以下、Ｎ
：０．０１ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下を含有
し、更にＴｉを０．２ｗｔ％以下又はＴｉ＋Ｎｂを０．
２ｗｔ％以下を含有する冷延鋼板表面に溶融Ｚｎめっき
後、合金化処理を行う合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造
方法において、予め鋼板表面をアンチモン化合物を少な
くとも１種含有する有機又は無機酸水溶液で処理した後
、０．０８ｗｔ％以上のＡｌを含有する溶融Ｚｎめっき
浴中で、下式を満足する浸入板温Ｔで溶融Ｚｎめっき後
、４７０〜５２０℃の温度で合金化処理することを特徴
とする皮膜加工性に優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の
製造方法。 （１０００Ａ＋３８０）−４０≦Ｔ≦（１０００Ａ＋３
８０）＋４０但し、Ｔ：浸入板温℃ Ａ：めっき浴中Ａｌｗｔ％
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32720289A JPH03191046A (ja) | 1989-12-19 | 1989-12-19 | 皮膜加工性に優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32720289A JPH03191046A (ja) | 1989-12-19 | 1989-12-19 | 皮膜加工性に優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03191046A true JPH03191046A (ja) | 1991-08-21 |
Family
ID=18196457
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32720289A Pending JPH03191046A (ja) | 1989-12-19 | 1989-12-19 | 皮膜加工性に優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03191046A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03249161A (ja) * | 1990-02-27 | 1991-11-07 | Nkk Corp | 摺動特性及び耐パウダリング性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| KR100685034B1 (ko) * | 2005-08-17 | 2007-02-20 | 주식회사 포스코 | 고강도 합금화 용융아연도금강판의 제조방법 |
-
1989
- 1989-12-19 JP JP32720289A patent/JPH03191046A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03249161A (ja) * | 1990-02-27 | 1991-11-07 | Nkk Corp | 摺動特性及び耐パウダリング性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| KR100685034B1 (ko) * | 2005-08-17 | 2007-02-20 | 주식회사 포스코 | 고강도 합금화 용융아연도금강판의 제조방법 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH03191046A (ja) | 皮膜加工性に優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法 | |
| US5069981A (en) | Steel sheet dip-plated with a Zn-Al alloy and process for the manufacture thereof | |
| JP2695260B2 (ja) | プレス成形性に優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法 | |
| JP3198900B2 (ja) | 薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPS582248B2 (ja) | 加工性のすぐれた溶融メツキ鋼板の製造法 | |
| JP2988985B2 (ja) | めっき外観及び皮膜加工性に優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法 | |
| JP3198902B2 (ja) | 薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3141761B2 (ja) | 薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH04176854A (ja) | めっき密着性および外観性に優れたアルミめっき鋼板の製造法 | |
| JP3446002B2 (ja) | 表面外観およびプレス成形性に優れた塗装下地用薄鋼板の製造方法 | |
| KR960005233B1 (ko) | 내재질열화성이 우수한 용융아연도금 열간압연강판의 제조방법 | |
| JP3159017B2 (ja) | 薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPS63171871A (ja) | 高強度蒸着亜鉛めつき鋼板の製造方法 | |
| KR20030053834A (ko) | 도금 부착성이 우수한 고강도 용융아연 도금강판의 제조방법 | |
| JP3198901B2 (ja) | 薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| KR940000873B1 (ko) | 고장력 용융아연도금강판의 제조방법 | |
| JPH0448062A (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2630136B2 (ja) | 珪素含有鋼板の溶融亜鉛めっき方法 | |
| JPH07243012A (ja) | 表面外観に優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法 | |
| JP2755677B2 (ja) | 表面性状に優れる加工用合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH07233458A (ja) | Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法 | |
| KR100617807B1 (ko) | 도금 부착성이 뛰어난 변태유기소성강의 합금화 용융아연도금강판 제조방법 | |
| JP2571585B2 (ja) | 加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH06172923A (ja) | 耐ブリスター性に優れた冷延鋼板および表面処理鋼板とその製造方法 | |
| KR19980036730A (ko) | 가공성 및 도금밀착성이 우수한 용융아연도금 열연강판의 제조방법 |