JP3198902B2 - 薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、薄目付けの溶融亜
鉛めっき鋼板の製造方法に係わる。
鉛めっき鋼板の製造方法に係わる。
【０００２】
【従来の技術】従来、溶融亜鉛めっき鋼板の製造におい
て、めっき皮膜の付着量の制御は、鋼板を亜鉛浴に浸漬
してめっきした直後のガスワイピング（特開平０３−１
２０３４８号公報）あるいはワイピングロール（特開平
０４−２７５７号公報）により行われている。
て、めっき皮膜の付着量の制御は、鋼板を亜鉛浴に浸漬
してめっきした直後のガスワイピング（特開平０３−１
２０３４８号公報）あるいはワイピングロール（特開平
０４−２７５７号公報）により行われている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】近年、溶融亜鉛めっき
鋼板に対して、溶接性の向上、加工性の向上および価格
の低廉化への要求が強まったことから、片面当たりの付
着量が４０ｇ／ｍ2 以下ないしは３０ｇ／ｍ2 以下の溶
融亜鉛めっき鋼板を安定的にかつ生産性高く製造するこ
とが望まれている。しかし、上述のガスワイピング法と
ワイピングロール法は、めっき皮膜の付着量を薄く制御
するには、ライン速度を下げる必要があるり、生産性が
低くなる問題がある。
鋼板に対して、溶接性の向上、加工性の向上および価格
の低廉化への要求が強まったことから、片面当たりの付
着量が４０ｇ／ｍ2 以下ないしは３０ｇ／ｍ2 以下の溶
融亜鉛めっき鋼板を安定的にかつ生産性高く製造するこ
とが望まれている。しかし、上述のガスワイピング法と
ワイピングロール法は、めっき皮膜の付着量を薄く制御
するには、ライン速度を下げる必要があるり、生産性が
低くなる問題がある。
【０００４】本発明は、上記の課題を解決すべくなされ
たもので、薄目付けの溶融亜鉛めっき鋼板を安定的にか
つ生産性高く製造することができる方法を提供すること
を目的とする。
たもので、薄目付けの溶融亜鉛めっき鋼板を安定的にか
つ生産性高く製造することができる方法を提供すること
を目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の問題点を解決する
ための第１の本発明は、重量％で、Ｃ：０．０１〜０．
２％、Ｓｉ：０．１０％以下、Ｍｎ：０．０８〜２．５
％、Ｐ：０．００５〜０．１５％、Ｓ：０．００１〜
０．０２％、Sol.Ａｌ：０．００５〜０．１％を含有す
る鋼板を、連続溶融亜鉛めっきライン内で焼鈍後、式
(3) に示す侵入板温まで冷却する工程と、侵入板温Ｔ℃
まで冷却した鋼板を，式(2) に示す範囲でＡｌを含有し
た亜鉛浴へ浸漬して表面に亜鉛を付着させる工程と，鋼
板表面に付着した亜鉛の亜鉛付着量を制御する工程とを
備え，亜鉛浴中への侵入板温Ｔ℃を浴中Ａｌ含有量との
関係から式(1) の範囲で設定して、亜鉛浴中で鋼板表面
に形成される初期合金層を微細ζ相に制御し、亜鉛付着
量を片面あたり２４．３ｇ／ｍ 2 以下とすることを特徴
とする薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法である。
ための第１の本発明は、重量％で、Ｃ：０．０１〜０．
２％、Ｓｉ：０．１０％以下、Ｍｎ：０．０８〜２．５
％、Ｐ：０．００５〜０．１５％、Ｓ：０．００１〜
０．０２％、Sol.Ａｌ：０．００５〜０．１％を含有す
る鋼板を、連続溶融亜鉛めっきライン内で焼鈍後、式
(3) に示す侵入板温まで冷却する工程と、侵入板温Ｔ℃
まで冷却した鋼板を，式(2) に示す範囲でＡｌを含有し
た亜鉛浴へ浸漬して表面に亜鉛を付着させる工程と，鋼
板表面に付着した亜鉛の亜鉛付着量を制御する工程とを
備え，亜鉛浴中への侵入板温Ｔ℃を浴中Ａｌ含有量との
関係から式(1) の範囲で設定して、亜鉛浴中で鋼板表面
に形成される初期合金層を微細ζ相に制御し、亜鉛付着
量を片面あたり２４．３ｇ／ｍ 2 以下とすることを特徴
とする薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法である。
【０００６】 ３３５＋９３０×Ａｌ≦Ｔ≦３７５＋９３０×Ａｌ (1) Ａｌ≦０．２０ (2) ３５０≦Ｔ (3) Ｔ：侵入板温（℃）、Ａｌ：浴中Ａｌ含有量（重量％）
【０００７】なお本発明の溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法は，鋼板を亜鉛浴へ浸漬して亜鉛付着量制御した後必
要により合金化処理や調質圧延を行なう方法も含まれ，
この方法で得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板も含まれ
る。
法は，鋼板を亜鉛浴へ浸漬して亜鉛付着量制御した後必
要により合金化処理や調質圧延を行なう方法も含まれ，
この方法で得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板も含まれ
る。
【０００８】また，微細ζ相とは、長径が３μｍ未満の
ζ結晶からなる相と定義される。ζ結晶の長径の測定方
法は実施例の項で述べる。侵入板温とは、浴へ侵入する
直前の板温を指すべきであるが、設備の構造上その板温
を測定することは困難である。そこで本発明ではスナウ
トに入る直前のロール一での板温（浴から１２ｍ前の位
置）を侵入板温とした。
ζ結晶からなる相と定義される。ζ結晶の長径の測定方
法は実施例の項で述べる。侵入板温とは、浴へ侵入する
直前の板温を指すべきであるが、設備の構造上その板温
を測定することは困難である。そこで本発明ではスナウ
トに入る直前のロール一での板温（浴から１２ｍ前の位
置）を侵入板温とした。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
第１の知見は、鋼板を亜鉛浴中に侵入させた時に鋼板と
亜鉛浴の界面に形成されるＦｅ−ＡｌおよびＦｅ−Ｚｎ
合金層、いわゆる初期合金層の形態は、亜鉛浴のＡｌ濃
度と亜鉛浴に侵入する際の鋼板の温度すなわち侵入板温
に依存するというものである。図１は、請求項１で成分
を限定された鋼（Ａｋ−ｋｉｌｌｅｄ鋼）について、亜
鉛浴のＡｌ濃度と侵入板温と初期合金相との関係を調査
した結果である。図１に示す通り、亜鉛浴のＡｌ濃度が
低く侵入板温が高いほど、下地鋼板の結晶粒界を起点に
δ１相が形成されたアウトバースト組織が形成される。
アウトバースト組織の発生領域よりも高Ａｌ濃度・低侵
入板温側の領域では、微細なζ相が形成される。更に高
Ａｌ濃度・低侵入板温側の領域では、粗大なζ相が形成
され、更に高Ａｌ濃度・低侵入板温側の領域になると再
び微細なζ相およびＦｅＡｌ合金組織が出現する。
第１の知見は、鋼板を亜鉛浴中に侵入させた時に鋼板と
亜鉛浴の界面に形成されるＦｅ−ＡｌおよびＦｅ−Ｚｎ
合金層、いわゆる初期合金層の形態は、亜鉛浴のＡｌ濃
度と亜鉛浴に侵入する際の鋼板の温度すなわち侵入板温
に依存するというものである。図１は、請求項１で成分
を限定された鋼（Ａｋ−ｋｉｌｌｅｄ鋼）について、亜
鉛浴のＡｌ濃度と侵入板温と初期合金相との関係を調査
した結果である。図１に示す通り、亜鉛浴のＡｌ濃度が
低く侵入板温が高いほど、下地鋼板の結晶粒界を起点に
δ１相が形成されたアウトバースト組織が形成される。
アウトバースト組織の発生領域よりも高Ａｌ濃度・低侵
入板温側の領域では、微細なζ相が形成される。更に高
Ａｌ濃度・低侵入板温側の領域では、粗大なζ相が形成
され、更に高Ａｌ濃度・低侵入板温側の領域になると再
び微細なζ相およびＦｅＡｌ合金組織が出現する。
【００１０】第２の知見は、溶融亜鉛めっき鋼板のめっ
き付着量は、初期合金層の形態に依存するというもので
ある。粗大化したζ相から成る初期合金層が生成する場
合と、アウトバースト組織が生成する場合は、鋼板によ
る溶融亜鉛の持ち上げ量が増し、ワイピング後のめっき
付着量が増加する。これは、初期合金層が溶融亜鉛を引
き留めるアンカーの役割をしているためと推定される。
一方、微細なζ相から成る初期合金層が生成されれば、
付着量は少なくなる。
き付着量は、初期合金層の形態に依存するというもので
ある。粗大化したζ相から成る初期合金層が生成する場
合と、アウトバースト組織が生成する場合は、鋼板によ
る溶融亜鉛の持ち上げ量が増し、ワイピング後のめっき
付着量が増加する。これは、初期合金層が溶融亜鉛を引
き留めるアンカーの役割をしているためと推定される。
一方、微細なζ相から成る初期合金層が生成されれば、
付着量は少なくなる。
【００１１】以上の知見から、本発明者らは亜鉛浴のＡ
ｌ濃度と侵入板温を任意の値に設定することによって、
初期合金層を制御し、ひいては付着量を制御することが
できる。特に、（１），（２），（３）式を満たす範囲
にＡｌ濃度と侵入板温を設定すれば、初期合金層が微細
なζ相になり、付着量を安定的かつ効果的に小さくする
ことができることを見出だした。
ｌ濃度と侵入板温を任意の値に設定することによって、
初期合金層を制御し、ひいては付着量を制御することが
できる。特に、（１），（２），（３）式を満たす範囲
にＡｌ濃度と侵入板温を設定すれば、初期合金層が微細
なζ相になり、付着量を安定的かつ効果的に小さくする
ことができることを見出だした。
【００１２】初期合金層の形態の亜鉛浴のＡｌ濃度およ
び侵入板温への依存性は、下地の鋼種成分により異なる
ため、本発明では、下地鋼板を上記成分に限定した。本
発明の鋼は、Ａｌキルド鋼である。以下，各成分の添加
理由及び限定理由を説明する。
び侵入板温への依存性は、下地の鋼種成分により異なる
ため、本発明では、下地鋼板を上記成分に限定した。本
発明の鋼は、Ａｌキルド鋼である。以下，各成分の添加
理由及び限定理由を説明する。
【００１３】Ｃ：０．０１〜０．２％；Ｃは鋼を強化す
るための基本的な成分であるが、下限未満では必要な強
度を確保できず、上限を越えると深絞り性と溶接性が悪
化するため、いずれも不適当である。
るための基本的な成分であるが、下限未満では必要な強
度を確保できず、上限を越えると深絞り性と溶接性が悪
化するため、いずれも不適当である。
【００１４】Ｓｉ：０．１０％以下；Ｓｉは上限を越え
ると皮膜のめっき性を劣化させるため、不適当である。 Ｍｎ：０．０８〜２．５％；Ｍｎは熱間加工性を確保す
るための成分であるが、下限未満では熱間脆性による表
面キズを完全に防止できず、上限を越えると深絞り性が
劣化し、いずれも不適当である。
ると皮膜のめっき性を劣化させるため、不適当である。 Ｍｎ：０．０８〜２．５％；Ｍｎは熱間加工性を確保す
るための成分であるが、下限未満では熱間脆性による表
面キズを完全に防止できず、上限を越えると深絞り性が
劣化し、いずれも不適当である。
【００１５】Ｐ：０．００５〜０．１５％；Ｐは鋼板の
強度を確保するための成分であるが、下限未満では所望
の効果が得られず、上限を越えると深絞り性が劣化し、
いずれも不適当である。
強度を確保するための成分であるが、下限未満では所望
の効果が得られず、上限を越えると深絞り性が劣化し、
いずれも不適当である。
【００１６】Ｓ：０．００１〜０．０２％；Ｓは鋼中に
不可避不純物として含有され、熱間脆性の原因となる。
Ｔｉを添加することによってＴｉＳとして固定され、か
かる悪影響は抑制されるが、Ｔｉ添加量を減らす溜めに
は、Ｓ含有量も低い方が望ましい。上限を越えると加工
性が悪化し、下限未満にするためには高度な脱硫処理が
必要となり、製造コストが上昇するため、いずれも不適
当である。
不可避不純物として含有され、熱間脆性の原因となる。
Ｔｉを添加することによってＴｉＳとして固定され、か
かる悪影響は抑制されるが、Ｔｉ添加量を減らす溜めに
は、Ｓ含有量も低い方が望ましい。上限を越えると加工
性が悪化し、下限未満にするためには高度な脱硫処理が
必要となり、製造コストが上昇するため、いずれも不適
当である。
【００１７】Sol.Ａｌ：０．００５〜０．１％；Sol.Ａ
ｌは鋼の脱酸のための成分であるが、下限未満では所望
の効果が得られず、上限を越えると効果が飽和するた
め、いずれも不適当である。
ｌは鋼の脱酸のための成分であるが、下限未満では所望
の効果が得られず、上限を越えると効果が飽和するた
め、いずれも不適当である。
【００１８】次に製造条件の限定理由を説明する。鋼板
の焼鈍温度は常法に従い、ＡC3点以下である。侵入板温
が（１）式の範囲よりも高い場合は、初期合金層がアウ
トバースト組織になり付着量が増大する。また（１）式
の範囲よりも低い場合は、初期合金層が粗大なζ相にな
り、やはり付着量が増大する。さらに侵入板温が低くな
れば、再び微細なζ相が出現するが、同時に不均一なＦ
ｅ−Ａｌ合金層も形成されるため、皮膜の密着性の劣化
と合金化のムラを招く。したがって、侵入板温は（１）
式の範囲に限定した。
の焼鈍温度は常法に従い、ＡC3点以下である。侵入板温
が（１）式の範囲よりも高い場合は、初期合金層がアウ
トバースト組織になり付着量が増大する。また（１）式
の範囲よりも低い場合は、初期合金層が粗大なζ相にな
り、やはり付着量が増大する。さらに侵入板温が低くな
れば、再び微細なζ相が出現するが、同時に不均一なＦ
ｅ−Ａｌ合金層も形成されるため、皮膜の密着性の劣化
と合金化のムラを招く。したがって、侵入板温は（１）
式の範囲に限定した。
【００１９】下地鋼板は、ライン内で焼鈍された後、冷
却され亜鉛浴に浸漬されるため、高い生産性を維持しな
がら侵入板温を低くすることは困難である。また、低温
の鋼板を亜鉛浴に浸漬すると、浴の熱エネルギーを奪う
ことになり、製造コストが増大する。さらに、侵入板温
を低くし過ぎると、初期合金層が十分形成されず、皮膜
密着性などの品質が劣化する。以下の理由から侵入板温
は（３）式に示す３５０℃以上に限定した。
却され亜鉛浴に浸漬されるため、高い生産性を維持しな
がら侵入板温を低くすることは困難である。また、低温
の鋼板を亜鉛浴に浸漬すると、浴の熱エネルギーを奪う
ことになり、製造コストが増大する。さらに、侵入板温
を低くし過ぎると、初期合金層が十分形成されず、皮膜
密着性などの品質が劣化する。以下の理由から侵入板温
は（３）式に示す３５０℃以上に限定した。
【００２０】亜鉛浴中のＡｌ濃度が０．２０重量％を越
える場合は、Ｆｅ−Ｚｎの合金化反応が起こり難く合金
化処理が困難になるとともに、製造コストが増大する。
したがって、亜鉛浴中のＡｌ濃度は０．２０重量％以下
に限定した。
える場合は、Ｆｅ−Ｚｎの合金化反応が起こり難く合金
化処理が困難になるとともに、製造コストが増大する。
したがって、亜鉛浴中のＡｌ濃度は０．２０重量％以下
に限定した。
【００２１】なお，本発明では侵入板温を限定している
ので亜鉛浴の温度は特に限定されず，常法に従って４５
０℃〜４８０℃とする。浸漬処理した後，鋼板表面に付
着した亜鉛の付着量を制御する。その制御方法は，鋼板
を亜鉛浴に浸漬してめっきした直後のガスワイピングあ
るいはワイピングロールなど公知の方法を適用できる。
なお、付着量を片面当たり２４．３ｇ／ｍ 2 以下と限定
した理由は、その範囲で本発明の効果が発揮されるため
である。
ので亜鉛浴の温度は特に限定されず，常法に従って４５
０℃〜４８０℃とする。浸漬処理した後，鋼板表面に付
着した亜鉛の付着量を制御する。その制御方法は，鋼板
を亜鉛浴に浸漬してめっきした直後のガスワイピングあ
るいはワイピングロールなど公知の方法を適用できる。
なお、付着量を片面当たり２４．３ｇ／ｍ 2 以下と限定
した理由は、その範囲で本発明の効果が発揮されるため
である。
【００２２】 このようにして、ワイピング時に鋼板と
めっき皮膜の界面に形成されている初期合金相を、微細
なζ相になるように制御することにより、ワイピングを
より効果的に行えるようにし、結果として、片面当たり
の付着量が２４．３ｇ／ｍ 2 以下の薄目付け溶融亜鉛め
っき鋼板を、安定にかつ生産性高く製造することが可能
となる。
めっき皮膜の界面に形成されている初期合金相を、微細
なζ相になるように制御することにより、ワイピングを
より効果的に行えるようにし、結果として、片面当たり
の付着量が２４．３ｇ／ｍ 2 以下の薄目付け溶融亜鉛め
っき鋼板を、安定にかつ生産性高く製造することが可能
となる。
【００２３】
【実施例】以下に本発明の実施例を示す。 （１）製造条件 表１に、本願の実施例および比較例に使用した下地鋼板
の成分を示す。表１に記載した鋼種を溶製後、熱延し、
巻き取り後に酸洗し、冷間圧延を施した後、溶融亜鉛め
っきライン内で焼鈍し、溶融亜鉛に浸漬することにより
亜鉛をめっきし、ガスワイピングを施した。その後、一
部は合金化処理を施し合金化溶融亜鉛めっき鋼板とし、
残りは合金化処理を施さずに溶融亜鉛めっき鋼板とし
た。実施例および比較例に共通の製造条件を表２に示
す。本発明の実施例を表３に示す。また、比較例を表
４、表５に示す。ここで、表３〜表５の初期合金層の相
の欄に記載の微細ζは微細ζ相（結晶の長径が３μｍ未
満），粗大ζは粗大ζ相（結晶の長径が３μｍ以上）、
ＯＢはアウトバースト組織を示している。
の成分を示す。表１に記載した鋼種を溶製後、熱延し、
巻き取り後に酸洗し、冷間圧延を施した後、溶融亜鉛め
っきライン内で焼鈍し、溶融亜鉛に浸漬することにより
亜鉛をめっきし、ガスワイピングを施した。その後、一
部は合金化処理を施し合金化溶融亜鉛めっき鋼板とし、
残りは合金化処理を施さずに溶融亜鉛めっき鋼板とし
た。実施例および比較例に共通の製造条件を表２に示
す。本発明の実施例を表３に示す。また、比較例を表
４、表５に示す。ここで、表３〜表５の初期合金層の相
の欄に記載の微細ζは微細ζ相（結晶の長径が３μｍ未
満），粗大ζは粗大ζ相（結晶の長径が３μｍ以上）、
ＯＢはアウトバースト組織を示している。
【００２４】表１に記載した鋼板成分の分析値はＩＣＰ
による分析値である。表３および表４、表５に記載した
浴中Ａｌ濃度は、浴から採取した試験片をＩＣＰで分析
した値である。
による分析値である。表３および表４、表５に記載した
浴中Ａｌ濃度は、浴から採取した試験片をＩＣＰで分析
した値である。
【００２５】（２）初期合金層の観察 表３および表４、表５に記載した実施例および比較例の
うち、合金化処理を施さないものについては、初期合金
層の観察を行った。初期合金層の観察は、ＳＥＭにより
行われた。作製した溶融亜鉛めっき鋼板の、幅方向に端
から４分の１、中央、４分の３の位置のそれぞれ表裏、
合計６ヶ所から試験片を切り出し、めっき皮膜を塩酸で
溶解させて初期合金層を露出させた後、ＳＥＭで真上か
ら１５００倍の倍率で観察し、最も大きな面積を占める
相をこのめっき鋼板の初期合金相とした。また、観察さ
れた範囲で最も大きな結晶の長径を初期合金層の結晶粒
径とした。
うち、合金化処理を施さないものについては、初期合金
層の観察を行った。初期合金層の観察は、ＳＥＭにより
行われた。作製した溶融亜鉛めっき鋼板の、幅方向に端
から４分の１、中央、４分の３の位置のそれぞれ表裏、
合計６ヶ所から試験片を切り出し、めっき皮膜を塩酸で
溶解させて初期合金層を露出させた後、ＳＥＭで真上か
ら１５００倍の倍率で観察し、最も大きな面積を占める
相をこのめっき鋼板の初期合金相とした。また、観察さ
れた範囲で最も大きな結晶の長径を初期合金層の結晶粒
径とした。
【００２６】（３）付着量の測定 付着量の測定は、皮膜を塩酸で溶解させ、その前後の重
量差を測定することによって行われた。表３および表
４、表５に記載した付着量の値は、試験片の幅方向に端
から４分の１、中央、４分の３の位置のそれぞれ表裏、
合計６ヶ所の平均値である。
量差を測定することによって行われた。表３および表
４、表５に記載した付着量の値は、試験片の幅方向に端
から４分の１、中央、４分の３の位置のそれぞれ表裏、
合計６ヶ所の平均値である。
【００２７】（４）比較例 比較例のＮｏ．１，２，５，６，９，１０，１３，１
４，１７，１８，２１，２２，２５，２６，２９，３
０，３３，３４は、侵入板温が（１）式の設定よりも低
いため、初期合金層が粗大なζ相になり、付着量が増大
する。
４，１７，１８，２１，２２，２５，２６，２９，３
０，３３，３４は、侵入板温が（１）式の設定よりも低
いため、初期合金層が粗大なζ相になり、付着量が増大
する。
【００２８】Ｎｏ．４６，４７，５０，５１，５４，５
５，５８，５９，６２，６３，６６，６７，７０，７
１，７４，７５，７８，７９も、めっき後に合金化して
いるため初期合金層は観察できないが、同じ理由で付着
量が増大すると考えられる。
５，５８，５９，６２，６３，６６，６７，７０，７
１，７４，７５，７８，７９も、めっき後に合金化して
いるため初期合金層は観察できないが、同じ理由で付着
量が増大すると考えられる。
【００２９】Ｎｏ．３，４，７，８，１１，１２，１
５，１６，１９，２０，２３，２４，２７，２８，３
１，３２，３５，３６は、侵入板温が（１）式の設定よ
りも高いため、初期合金層がアウトバースト組織になり
付着量が増大する。
５，１６，１９，２０，２３，２４，２７，２８，３
１，３２，３５，３６は、侵入板温が（１）式の設定よ
りも高いため、初期合金層がアウトバースト組織になり
付着量が増大する。
【００３０】Ｎｏ．４８，４９，５２，５３，５６，５
７，６０，６１，６４，６５，６８，６９，７２，７
３，７６，７７，８０，８１も、めっき後に合金化して
いるため初期合金層は観察できないが、同じ理由で付着
量が増大すると考えられる。Ｎｏ．３７〜４５，８２〜
９０は、下地鋼板の成分が本発明の限定範囲を外れてい
るため付着量が増大する。
７，６０，６１，６４，６５，６８，６９，７２，７
３，７６，７７，８０，８１も、めっき後に合金化して
いるため初期合金層は観察できないが、同じ理由で付着
量が増大すると考えられる。Ｎｏ．３７〜４５，８２〜
９０は、下地鋼板の成分が本発明の限定範囲を外れてい
るため付着量が増大する。
【００３１】
【表１】
【００３２】
【表２】
【００３３】
【表３】
【００３４】
【表４】
【００３５】
【表５】
【００３６】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によれば溶融亜鉛めっきラインにおける鋼板の侵入板温
を、浴中のＡｌ濃度に応じて制御することにより、初期
合金相を制御し、ひいては付着量を制御することができ
る。特に、浴中Ａｌ濃度と侵入板温を（１），（２），
（３）式を満たす範囲に設定した場合は、ワイピング条
件が同じであれば、浴中Ａｌ濃度と侵入板温を他の範囲
に設定した場合に比べて、めっきの付着量を少なくする
ことができる。したがって、本発明により薄目付けの溶
融亜鉛めっき鋼板を安定的にかつ生産性高く製造するこ
とができる。
によれば溶融亜鉛めっきラインにおける鋼板の侵入板温
を、浴中のＡｌ濃度に応じて制御することにより、初期
合金相を制御し、ひいては付着量を制御することができ
る。特に、浴中Ａｌ濃度と侵入板温を（１），（２），
（３）式を満たす範囲に設定した場合は、ワイピング条
件が同じであれば、浴中Ａｌ濃度と侵入板温を他の範囲
に設定した場合に比べて、めっきの付着量を少なくする
ことができる。したがって、本発明により薄目付けの溶
融亜鉛めっき鋼板を安定的にかつ生産性高く製造するこ
とができる。
【図１】本発明の亜鉛浴のＡｌ濃度と侵入板温の範囲を
示す図。横軸が浴中Ａｌ含有量（重量％）、縦軸が侵入
板温（℃）で、斜線部が請求範囲である。
示す図。横軸が浴中Ａｌ含有量（重量％）、縦軸が侵入
板温（℃）で、斜線部が請求範囲である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山下 敬士 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (56)参考文献 特開 平５−311372（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C23C 2/00 - 2/40
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．２％、Ｓ
ｉ：０．１０％以下（０重量％を含む）、Ｍｎ：０．０
８〜２．５％、Ｐ：０．００５〜０．１５％、Ｓ：０．
００１〜０．０２％、Sol.Ａｌ：０．００５〜０．１％
を含有する鋼板を、連続溶融亜鉛めっきライン内で焼鈍
後、式(3) に示す侵入板温まで冷却する工程と、侵入板
温Ｔ℃まで冷却した鋼板を，式(2) に示す範囲でＡｌを
含有した亜鉛浴へ浸漬して表面に亜鉛を付着させる工程
と，鋼板表面に付着した亜鉛の付着量を制御する工程と
を備え，亜鉛浴中への侵入板温Ｔ℃を浴中Ａｌ含有量と
の関係から式(1) の範囲で設定して、亜鉛浴中で鋼板表
面に形成される初期合金層を微細ζ相に制御し、亜鉛付
着量を片面あたり２４．３ｇ／ｍ 2 以下とすることを特
徴とする薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 ３３５＋９３０×Ａｌ≦Ｔ≦３７５＋９３０×Ａｌ (1) Ａｌ≦０．２０ (2) ３５０≦Ｔ (3) Ｔ：侵入板温（℃）、Ａｌ：浴中Ａｌ含有量（重量％）
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-
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