JP3159017B2 - 薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、薄目付けの溶融亜
鉛めっき鋼板の製造方法に係わる。
鉛めっき鋼板の製造方法に係わる。
【０００２】
【従来の技術】従来、溶融亜鉛めっき鋼板の製造におい
て、めっき皮膜の付着量の制御は、鋼板を亜鉛浴に浸漬
してめっきした直後のガスワイピング（特開平０３−１
２０３４８号公報）あるいはワイピングロール（特開平
０４−２７５７号公報）により行われている。
て、めっき皮膜の付着量の制御は、鋼板を亜鉛浴に浸漬
してめっきした直後のガスワイピング（特開平０３−１
２０３４８号公報）あるいはワイピングロール（特開平
０４−２７５７号公報）により行われている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】近年、溶融亜鉛めっき
鋼板に対して、溶接性の向上、加工性の向上および価格
の低廉化への要求が強まったことから、片面当たりの付
着量が４０ｇ／ｍ2 以下ないしは３０ｇ／ｍ2 以下の溶
融亜鉛めっき鋼板を安定的にかつ生産性高く製造するこ
とが望まれている。しかし、上述のガスワイピング法と
ワイピングロール法は、めっき皮膜の付着量を薄く制御
するには、ライン速度を下げる必要があるり、生産性が
低くなる問題がある。
鋼板に対して、溶接性の向上、加工性の向上および価格
の低廉化への要求が強まったことから、片面当たりの付
着量が４０ｇ／ｍ2 以下ないしは３０ｇ／ｍ2 以下の溶
融亜鉛めっき鋼板を安定的にかつ生産性高く製造するこ
とが望まれている。しかし、上述のガスワイピング法と
ワイピングロール法は、めっき皮膜の付着量を薄く制御
するには、ライン速度を下げる必要があるり、生産性が
低くなる問題がある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記の問題点を解決する
ための第１の本発明は、鋼板を焼鈍後冷却し，冷却した
鋼板をＡｌを含有した亜鉛浴へ浸漬して鋼板表面に亜鉛
を付着する際に，亜鉛浴温度及び亜鉛浴のＡｌ含有量を
制御して，亜鉛浴中で鋼板表面に形成される初期合金層
を微細ζ相とすることを特徴とする薄目付け溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法である。
ための第１の本発明は、鋼板を焼鈍後冷却し，冷却した
鋼板をＡｌを含有した亜鉛浴へ浸漬して鋼板表面に亜鉛
を付着する際に，亜鉛浴温度及び亜鉛浴のＡｌ含有量を
制御して，亜鉛浴中で鋼板表面に形成される初期合金層
を微細ζ相とすることを特徴とする薄目付け溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法である。
【０００５】第２の発明は，重量％で、Ｃ：０．００１
〜０．００３５％、Ｓｉ：０．１０％以下、Ｍｎ：０．
０８〜２．５０％、Ｐ：０．００５〜０．１５％、Ｓ：
０．００１〜０．０２％、Sol.Ａｌ：０．００５〜０．
１％、Ｎ：０．００３５％以下、Ｔｉ：０．０３〜０．
１５％を含有する鋼板を、連続溶融亜鉛めっきライン内
で焼鈍後侵入板温まで冷却する工程と、侵入板温まで冷
却した鋼板を，式(2)に示す範囲でＡｌを含有した式(3)
の温度範囲の亜鉛浴へ浸漬して表面に亜鉛を付着させ
る工程と，鋼板表面に付着した亜鉛の付着量を制御する
工程とを備え，亜鉛浴の温度Ｔ℃を浴中Ａｌ含有量との
関係から式(3) の範囲で設定して、亜鉛浴中で鋼板表面
に形成される初期合金層の相を微細ζ相に制御すること
を特徴とする薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法で
ある。
〜０．００３５％、Ｓｉ：０．１０％以下、Ｍｎ：０．
０８〜２．５０％、Ｐ：０．００５〜０．１５％、Ｓ：
０．００１〜０．０２％、Sol.Ａｌ：０．００５〜０．
１％、Ｎ：０．００３５％以下、Ｔｉ：０．０３〜０．
１５％を含有する鋼板を、連続溶融亜鉛めっきライン内
で焼鈍後侵入板温まで冷却する工程と、侵入板温まで冷
却した鋼板を，式(2)に示す範囲でＡｌを含有した式(3)
の温度範囲の亜鉛浴へ浸漬して表面に亜鉛を付着させ
る工程と，鋼板表面に付着した亜鉛の付着量を制御する
工程とを備え，亜鉛浴の温度Ｔ℃を浴中Ａｌ含有量との
関係から式(3) の範囲で設定して、亜鉛浴中で鋼板表面
に形成される初期合金層の相を微細ζ相に制御すること
を特徴とする薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法で
ある。
【０００６】 ２９５＋９３０×Ａｌ≦Ｔ≦３３５＋９３０×Ａｌ (1) Ａｌ≦０．２０ (2) ４２０≦Ｔ (3) Ｔ：浴の温度（℃）、Ａｌ：浴中Ａｌ含有量（重量％） また、第３の本発明は、鋼中に０．００３５％以下のＢ
を添加することを特徴とする薄目付け溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法である。
を添加することを特徴とする薄目付け溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法である。
【０００７】第４，第５の本発明は、亜鉛付着量を片面
あたり４０ｇ／ｍ2 以下又は３０ｇ／ｍ2 以下とするこ
とを特徴とする薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
である。
あたり４０ｇ／ｍ2 以下又は３０ｇ／ｍ2 以下とするこ
とを特徴とする薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
である。
【０００８】なお本発明の溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法は，鋼板を亜鉛浴へ浸漬して亜鉛付着量制御した後必
要により合金化処理や調質圧延を行なう方法も含まれ，
この方法で得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板も含まれ
る。また，微細ζ相とは、長径が３μｍ未満のζ結晶か
らなる相と定義される。ζ結晶の長径の測定方法は実施
例の項で述べる。
法は，鋼板を亜鉛浴へ浸漬して亜鉛付着量制御した後必
要により合金化処理や調質圧延を行なう方法も含まれ，
この方法で得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板も含まれ
る。また，微細ζ相とは、長径が３μｍ未満のζ結晶か
らなる相と定義される。ζ結晶の長径の測定方法は実施
例の項で述べる。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
本発明は、以下に述べるような、溶融亜鉛めっき鋼板に
関する新しい知見に基づいている。
本発明は、以下に述べるような、溶融亜鉛めっき鋼板に
関する新しい知見に基づいている。
【００１０】第１の知見は、鋼板を亜鉛浴中に侵入させ
た時に鋼板と亜鉛浴の界面に形成されるＦｅ−Ａｌおよ
びＦｅ−Ｚｎ合金層、いわゆる初期合金層の形態は、亜
鉛浴のＡｌ濃度と温度に依存するというものである。図
１は、請求項１で成分を限定された鋼（Ｔｉ系ＩＦ鋼）
について、亜鉛浴のＡｌ濃度と温度と初期合金層との関
係を調査した結果である。図１に示す通り、亜鉛浴のＡ
ｌ濃度が低く温度が高いほど、下地鋼板の結晶粒界を起
点にδ１相が形成されたアウトバースト組織が形成され
る。アウトバースト組織の発生領域よりも高Ａｌ濃度・
低温側の領域では、微細なζ相が形成される。更に高Ａ
ｌ濃度・低温側の領域では、粗大なζ相が形成され、更
に高Ａｌ濃度・低温側の領域になると再び微細なζ相お
よびＦｅＡｌ合金組織が出現する。
た時に鋼板と亜鉛浴の界面に形成されるＦｅ−Ａｌおよ
びＦｅ−Ｚｎ合金層、いわゆる初期合金層の形態は、亜
鉛浴のＡｌ濃度と温度に依存するというものである。図
１は、請求項１で成分を限定された鋼（Ｔｉ系ＩＦ鋼）
について、亜鉛浴のＡｌ濃度と温度と初期合金層との関
係を調査した結果である。図１に示す通り、亜鉛浴のＡ
ｌ濃度が低く温度が高いほど、下地鋼板の結晶粒界を起
点にδ１相が形成されたアウトバースト組織が形成され
る。アウトバースト組織の発生領域よりも高Ａｌ濃度・
低温側の領域では、微細なζ相が形成される。更に高Ａ
ｌ濃度・低温側の領域では、粗大なζ相が形成され、更
に高Ａｌ濃度・低温側の領域になると再び微細なζ相お
よびＦｅＡｌ合金組織が出現する。
【００１１】第２の知見は、溶融亜鉛めっき鋼板のめっ
き付着量は、初期合金層の形態に依存するというもので
ある。粗大化したζ相から成る初期合金層が生成する場
合と、アウトバースト組織が生成する場合は、鋼板によ
る溶融亜鉛の持ち上げ量が増し、ワイピング後のめっき
付着量が増加する。これは、初期合金層が溶融亜鉛を引
き留めるアンカーの役割をしているためと推定される。
一方、微細なζ相から成る初期合金層が生成されれば、
付着量は少なくなる。
き付着量は、初期合金層の形態に依存するというもので
ある。粗大化したζ相から成る初期合金層が生成する場
合と、アウトバースト組織が生成する場合は、鋼板によ
る溶融亜鉛の持ち上げ量が増し、ワイピング後のめっき
付着量が増加する。これは、初期合金層が溶融亜鉛を引
き留めるアンカーの役割をしているためと推定される。
一方、微細なζ相から成る初期合金層が生成されれば、
付着量は少なくなる。
【００１２】以上の知見から、本発明者らは亜鉛浴のＡ
ｌ濃度と温度を任意の値に設定することによって、初期
合金層を制御し、ひいては付着量を制御することができ
る。特に（１），（２），（３）式を満たす範囲に浴の
Ａｌ濃度と温度を設定すれば、初期合金層が微細なζ相
になり、付着量を安定的かつ効果的に小さくすることが
できることを見出だした。
ｌ濃度と温度を任意の値に設定することによって、初期
合金層を制御し、ひいては付着量を制御することができ
る。特に（１），（２），（３）式を満たす範囲に浴の
Ａｌ濃度と温度を設定すれば、初期合金層が微細なζ相
になり、付着量を安定的かつ効果的に小さくすることが
できることを見出だした。
【００１３】初期合金層の形態の亜鉛浴のＡｌ濃度およ
び温度への依存性は、下地の鋼種成分により異なるた
め、本発明では、下地鋼板を上記成分に限定した。本発
明の鋼は、ＴｉＩＦ鋼であり、深絞り性に優れることを
特徴としている。以下，各成分の添加理由及び限定理由
を説明する。
び温度への依存性は、下地の鋼種成分により異なるた
め、本発明では、下地鋼板を上記成分に限定した。本発
明の鋼は、ＴｉＩＦ鋼であり、深絞り性に優れることを
特徴としている。以下，各成分の添加理由及び限定理由
を説明する。
【００１４】Ｃ：０．００１〜０．００３５％；Ｃは銑
鉄中に含有され、深絞り性に悪影響を与える成分である
が、含有量を下限未満にするためには、高度な脱炭処理
が必要が必要となり製造コストが上昇し、上限を越える
と深絞り性が悪化するため、いずれも不適当である。上
限を越える場合は、Ｃを固定するために多量のＴｉが必
要となるが、これも製造コストを上昇させる。
鉄中に含有され、深絞り性に悪影響を与える成分である
が、含有量を下限未満にするためには、高度な脱炭処理
が必要が必要となり製造コストが上昇し、上限を越える
と深絞り性が悪化するため、いずれも不適当である。上
限を越える場合は、Ｃを固定するために多量のＴｉが必
要となるが、これも製造コストを上昇させる。
【００１５】Ｓｉ：０．１０％以下；Ｓｉは上限を越え
ると皮膜のめっき性を劣化させるため、不適当である。 Ｍｎ：０．０８〜２．５０％；Ｍｎは熱間加工性を確保
するための成分であるが、下限未満では熱間脆性による
表面キズを完全に防止できず、上限を越えると深絞り性
が劣化し、いずれも不適当である。
ると皮膜のめっき性を劣化させるため、不適当である。 Ｍｎ：０．０８〜２．５０％；Ｍｎは熱間加工性を確保
するための成分であるが、下限未満では熱間脆性による
表面キズを完全に防止できず、上限を越えると深絞り性
が劣化し、いずれも不適当である。
【００１６】Ｐ：０．００５〜０．１５％；Ｐは鋼板の
強度を確保するための成分であるが、下限未満では所望
の効果が得られず、上限を越えると深絞り性が劣化し、
いずれも不適当である。
強度を確保するための成分であるが、下限未満では所望
の効果が得られず、上限を越えると深絞り性が劣化し、
いずれも不適当である。
【００１７】Ｓ：０．００１〜０．０２％；Ｓは鋼中に
不可避不純物として含有され、熱間脆性の原因となる。
Ｔｉを添加することによってＴｉＳとして固定され、か
かる悪影響は抑制されるが、Ｔｉ添加量を減らす溜めに
は、Ｓ含有量も低い方が望ましい。上限を越えると加工
性が悪化し、下限未満にするためには高度な脱硫処理が
必要となり、製造コストが上昇するため、いずれも不適
当である。
不可避不純物として含有され、熱間脆性の原因となる。
Ｔｉを添加することによってＴｉＳとして固定され、か
かる悪影響は抑制されるが、Ｔｉ添加量を減らす溜めに
は、Ｓ含有量も低い方が望ましい。上限を越えると加工
性が悪化し、下限未満にするためには高度な脱硫処理が
必要となり、製造コストが上昇するため、いずれも不適
当である。
【００１８】Sol.Ａｌ：０．００５〜０．１％；Sol.Ａ
ｌは鋼の脱酸のための成分であるが、下限未満では所望
の効果が得られず、上限を越えると効果が飽和するた
め、いずれも不適当である。
ｌは鋼の脱酸のための成分であるが、下限未満では所望
の効果が得られず、上限を越えると効果が飽和するた
め、いずれも不適当である。
【００１９】Ｎ：０．００３５％以下；Ｎは上限を越え
ると加工性が劣化するため不適当である。 Ｔｉ：０．０３〜０．１５％；Ｔｉは鋼中のＮ，Ｓ，Ｃ
をそれぞれＴｉＮ，ＴｉＳ，ＴｉＣとして固定し、鋼の
熱間脆性を防ぐと共に、深絞り性を向上させるための成
分である。下限未満では所望の効果が得られず、上限を
越える場合は製造コストが上昇すると共にめっき性が劣
化するため、いずれも不適当である。
ると加工性が劣化するため不適当である。 Ｔｉ：０．０３〜０．１５％；Ｔｉは鋼中のＮ，Ｓ，Ｃ
をそれぞれＴｉＮ，ＴｉＳ，ＴｉＣとして固定し、鋼の
熱間脆性を防ぐと共に、深絞り性を向上させるための成
分である。下限未満では所望の効果が得られず、上限を
越える場合は製造コストが上昇すると共にめっき性が劣
化するため、いずれも不適当である。
【００２０】Ｂ：０．００３５％以下ＢはＴｉと同様に
鋼中のＮ，Ｓ，Ｃを固定し、鋼の熱間脆性を防ぐと共
に、深絞り性を向上させるための成分である。Ｔｉを補
うために添加するが、上限を越えると効果が飽和するた
め、不適当である。
鋼中のＮ，Ｓ，Ｃを固定し、鋼の熱間脆性を防ぐと共
に、深絞り性を向上させるための成分である。Ｔｉを補
うために添加するが、上限を越えると効果が飽和するた
め、不適当である。
【００２１】次に製造条件の限定理由を説明する。鋼板
の焼鈍温度は常法に従い、ＡC3点以下である。浴の温度
が（１）式の範囲よりも高い場合は、初期合金層がアウ
トバースト組織になり付着量が増大する。また（１）式
の範囲よりも低い場合は、初期合金層が粗大なζ相にな
り、やはり付着量が増大する。さらに浴の温度が低くな
れば、再び微細なζ相が出現するが、同時に不均一なＦ
ｅ−Ａｌ合金層も形成されるため、皮膜の密着性の劣化
と合金化のムラを招く。したがって、浴の温度は（１）
式の範囲に限定した。
の焼鈍温度は常法に従い、ＡC3点以下である。浴の温度
が（１）式の範囲よりも高い場合は、初期合金層がアウ
トバースト組織になり付着量が増大する。また（１）式
の範囲よりも低い場合は、初期合金層が粗大なζ相にな
り、やはり付着量が増大する。さらに浴の温度が低くな
れば、再び微細なζ相が出現するが、同時に不均一なＦ
ｅ−Ａｌ合金層も形成されるため、皮膜の密着性の劣化
と合金化のムラを招く。したがって、浴の温度は（１）
式の範囲に限定した。
【００２２】また、浴の温度を亜鉛の融点である４２０
℃よりも下げることは不可能である。したがって、浴の
温度は４２０℃以上に限定した。ただし、安定的に製造
するためには４３０℃以上が望ましい。
℃よりも下げることは不可能である。したがって、浴の
温度は４２０℃以上に限定した。ただし、安定的に製造
するためには４３０℃以上が望ましい。
【００２３】亜鉛浴中のＡｌ濃度が０．２０重量％を越
える場合は、Ｆｅ−Ｚｎの合金化反応が起こり難く合金
化処理が困難になるとともに、製造コストが増大する。
したがって、亜鉛浴中のＡｌ濃度は０．２０重量％以下
に限定した。
える場合は、Ｆｅ−Ｚｎの合金化反応が起こり難く合金
化処理が困難になるとともに、製造コストが増大する。
したがって、亜鉛浴中のＡｌ濃度は０．２０重量％以下
に限定した。
【００２４】なお，本発明では亜鉛浴温度を限定してい
るので侵入板温の温度は特に限定されず，常法に従って
４６０℃〜５００℃とする。浸漬処理した後，鋼板表面
に付着した亜鉛の付着量を制御する。その制御方法は，
鋼板を亜鉛浴に浸漬してめっきした直後のガスワイピン
グあるいはワイピングロールなど公知の方法を適用でき
る。なお、付着量を片面当たり４０ｇ／ｍ2以下と限定
した理由は、その範囲で本発明の効果が発揮されるため
であり、３０ｇ／ｍ2 ではさらに顕著となる。
るので侵入板温の温度は特に限定されず，常法に従って
４６０℃〜５００℃とする。浸漬処理した後，鋼板表面
に付着した亜鉛の付着量を制御する。その制御方法は，
鋼板を亜鉛浴に浸漬してめっきした直後のガスワイピン
グあるいはワイピングロールなど公知の方法を適用でき
る。なお、付着量を片面当たり４０ｇ／ｍ2以下と限定
した理由は、その範囲で本発明の効果が発揮されるため
であり、３０ｇ／ｍ2 ではさらに顕著となる。
【００２５】このようにして、ワイピング時に鋼板とめ
っき皮膜の界面に形成されている初期合金層を、微細な
ζ相になるように制御することにより、ワインピングを
より効果的に行えるようにし、結果として、片面当たり
の付着量が４０ｇ／ｍ2 以下ないしは３０ｇ／ｍ2 以下
の薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板を、安定にかつ生産性高
く製造することが可能となる。
っき皮膜の界面に形成されている初期合金層を、微細な
ζ相になるように制御することにより、ワインピングを
より効果的に行えるようにし、結果として、片面当たり
の付着量が４０ｇ／ｍ2 以下ないしは３０ｇ／ｍ2 以下
の薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板を、安定にかつ生産性高
く製造することが可能となる。
【００２６】
【実施例】以下に本発明の実施例を示す。 （１）製造条件 表１に、本願の実施例および比較例に使用した下地鋼板
の成分を示す。表１に記載した鋼種を溶製後、熱延し、
巻き取り後に酸洗し、冷間圧延を施した後、溶融亜鉛め
っきライン内で焼鈍し、溶融亜鉛に浸漬することにより
亜鉛をめっきし、ガスワイピングを施した。その後、一
部は合金化処理を施し合金化溶融亜鉛めっき鋼板とし、
残りは合金化処理を施さずに溶融亜鉛めっき鋼板とし
た。実施例および比較例に共通の製造条件を表２に示
す。本発明の実施例を表３に示す。また、比較例を表
４、表５に示す。ここで、表３〜表５の初期合金層の相
の欄に記載の微細ζは微細ζ相（結晶の長径が３μｍ未
満），粗大ζは粗大ζ相（結晶の長径が３μｍ以上）、
ＯＢはアウトバースト組織を示している。
の成分を示す。表１に記載した鋼種を溶製後、熱延し、
巻き取り後に酸洗し、冷間圧延を施した後、溶融亜鉛め
っきライン内で焼鈍し、溶融亜鉛に浸漬することにより
亜鉛をめっきし、ガスワイピングを施した。その後、一
部は合金化処理を施し合金化溶融亜鉛めっき鋼板とし、
残りは合金化処理を施さずに溶融亜鉛めっき鋼板とし
た。実施例および比較例に共通の製造条件を表２に示
す。本発明の実施例を表３に示す。また、比較例を表
４、表５に示す。ここで、表３〜表５の初期合金層の相
の欄に記載の微細ζは微細ζ相（結晶の長径が３μｍ未
満），粗大ζは粗大ζ相（結晶の長径が３μｍ以上）、
ＯＢはアウトバースト組織を示している。
【００２７】表１に記載した鋼板成分の分析値はＩＣＰ
による分析値である。表３および表４、表５に記載した
浴中Ａｌ濃度は、浴から採取した試験片をＩＣＰで分析
した値である。
による分析値である。表３および表４、表５に記載した
浴中Ａｌ濃度は、浴から採取した試験片をＩＣＰで分析
した値である。
【００２８】（２）初期合金層の観察 表３および表４、表５に記載した実施例および比較例の
うち、合金化処理を施さないものについては、初期合金
層の観察を行った。初期合金層の観察は、ＳＥＭにより
行われた。作製した溶融亜鉛めっき鋼板の、幅方向に端
から４分の１、中央、４分の３の位置のそれぞれ表裏、
合計６ケ所から試験片を切り出し、めっき皮膜を塩酸で
溶解させて初期合金層を露出させた後、ＳＥＭで真上か
ら１５００倍の倍率で観察し、最も大きな面積を占める
相をこのめっき鋼板の初期合金層とした。また、観察さ
れた範囲で最も大きな結晶の長径を初期合金層の結晶粒
径とした。
うち、合金化処理を施さないものについては、初期合金
層の観察を行った。初期合金層の観察は、ＳＥＭにより
行われた。作製した溶融亜鉛めっき鋼板の、幅方向に端
から４分の１、中央、４分の３の位置のそれぞれ表裏、
合計６ケ所から試験片を切り出し、めっき皮膜を塩酸で
溶解させて初期合金層を露出させた後、ＳＥＭで真上か
ら１５００倍の倍率で観察し、最も大きな面積を占める
相をこのめっき鋼板の初期合金層とした。また、観察さ
れた範囲で最も大きな結晶の長径を初期合金層の結晶粒
径とした。
【００２９】（３）付着量の測定 付着量の測定は、皮膜を塩酸で溶解させ、その前後の重
量差を測定することによって行われた。表３および表
４、表５に記載した付着量の値は、試験片の幅方向に端
から４分の１、中央、４分の３の位置のそれぞれ表裏、
合計６ケ所の平均値である。
量差を測定することによって行われた。表３および表
４、表５に記載した付着量の値は、試験片の幅方向に端
から４分の１、中央、４分の３の位置のそれぞれ表裏、
合計６ケ所の平均値である。
【００３０】（４）比較例 比較例のＮｏ．９，１２，１３，１６，１７は、浴温が
（１）式の設定よりも低いため、初期合金層が粗大なζ
相になり、付着量が増大する。
（１）式の設定よりも低いため、初期合金層が粗大なζ
相になり、付着量が増大する。
【００３１】Ｎｏ．３４，３７，３８，４１，４２も、
めっき後に合金化しているため初期合金層は観察できな
いが、同じ理由で付着量が増大すると考えられる。Ｎ
ｏ．１〜８，１０，１１，１４，１５，１８，１９は、
浴温が（１）式の設定よりも高いため、初期合金層がア
ウトバースト組織になり付着量が増大する。
めっき後に合金化しているため初期合金層は観察できな
いが、同じ理由で付着量が増大すると考えられる。Ｎ
ｏ．１〜８，１０，１１，１４，１５，１８，１９は、
浴温が（１）式の設定よりも高いため、初期合金層がア
ウトバースト組織になり付着量が増大する。
【００３２】Ｎｏ．２６〜３３，３５，３６，３９，４
０，４３，４４も、めっき後に合金化しているため初期
合金層は観察できないが、同じ理由で付着量が増大する
と考えられる。Ｎｏ．２０〜２５，４５〜５０は、下地
鋼板の成分が本発明の限定範囲を外れているため付着量
が増大する。
０，４３，４４も、めっき後に合金化しているため初期
合金層は観察できないが、同じ理由で付着量が増大する
と考えられる。Ｎｏ．２０〜２５，４５〜５０は、下地
鋼板の成分が本発明の限定範囲を外れているため付着量
が増大する。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【表２】
【００３５】
【表３】
【００３６】
【表４】
【００３７】
【表５】
【００３８】
【発明の効果】実験の結果から、溶融亜鉛めっきライン
における浴の温度を、浴中のＡｌ濃度に応じて制御する
ことにより、初期合金層を制御し、ひいては付着量を制
御することができる。特に、浴中Ａｌ濃度と浴の温度を
（１），（２），（３）式を満たす範囲に設定した場合
は、ワイピング条件が同じであれば、浴中Ａｌ濃度と浴
の温度を他の範囲に設定した場合に比べて、めっきの付
着量を少なくすることができる。したがって、本発明に
より薄目付けの溶融亜鉛めっき鋼板を安定的にかつ生産
性高く製造することができる。
における浴の温度を、浴中のＡｌ濃度に応じて制御する
ことにより、初期合金層を制御し、ひいては付着量を制
御することができる。特に、浴中Ａｌ濃度と浴の温度を
（１），（２），（３）式を満たす範囲に設定した場合
は、ワイピング条件が同じであれば、浴中Ａｌ濃度と浴
の温度を他の範囲に設定した場合に比べて、めっきの付
着量を少なくすることができる。したがって、本発明に
より薄目付けの溶融亜鉛めっき鋼板を安定的にかつ生産
性高く製造することができる。
【図１】本発明の亜鉛浴のＡｌ濃度と浴の温度の範囲を
示す図。横軸が浴中Ａｌ含有量（重量％）、縦軸が浴の
温度（℃）で、斜線部が請求範囲である。
示す図。横軸が浴中Ａｌ含有量（重量％）、縦軸が浴の
温度（℃）で、斜線部が請求範囲である。
フロントページの続き (72)発明者 山下 敬士 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (56)参考文献 特開 昭62−40353（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C23C 2/00 - 2/40
Claims (5)
- 【請求項１】 鋼板を焼鈍後冷却し，冷却した鋼板をＡ
ｌを含有した亜鉛浴へ浸漬して鋼板表面に亜鉛を付着す
る際に，亜鉛浴温度及び亜鉛浴のＡｌ含有量を制御し
て，亜鉛浴中で鋼板表面に形成される初期合金層を微細
ζ相とすることを特徴とする薄目付け溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法。 - 【請求項２】重量％で、Ｃ：０．００１〜０．００３５
％、Ｓｉ：０．１０％以下、Ｍｎ：０．０８〜２．５０
％、Ｐ：０．００５〜０．１５％、Ｓ：０．００１〜
０．０２％、Sol.Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｎ：
０．００３５％以下、Ｔｉ：０．０３〜０．１５％を含
有する鋼板を、連続溶融亜鉛めっきライン内で焼鈍後侵
入板温まで冷却する工程と、侵入板温まで冷却した鋼板
を，式(2)に示す範囲でＡｌを含有した式(3) の温度範
囲の亜鉛浴へ浸漬して表面に亜鉛を付着させる工程と，
鋼板表面に付着した亜鉛の付着量を制御する工程とを備
え，亜鉛浴の温度Ｔ℃を浴中Ａｌ含有量との関係から式
(3) の範囲で設定して、亜鉛浴中で鋼板表面に形成され
る初期合金層の相を微細ζ相に制御することを特徴とす
る薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 ２９５＋９３０×Ａｌ≦Ｔ≦３３５＋９３０×Ａｌ (1) Ａｌ≦０．２０ (2) ４２０≦Ｔ (3) Ｔ：浴の温度（℃）、Ａｌ：浴中Ａｌ含有量（重量％） - 【請求項３】 鋼中に０．００３５％以下のＢを添加す
ることを特徴とする請求項２に記載の薄目付け溶融亜鉛
めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 亜鉛付着量を片面あたり４０ｇ／ｍ2 以
下とすることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１
に記載の薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項５】 亜鉛付着量を片面あたり３０ｇ／ｍ2 以
下とすることを特徴とする請求項４に記載の薄目付け溶
融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32187595A JP3159017B2 (ja) | 1995-12-11 | 1995-12-11 | 薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32187595A JP3159017B2 (ja) | 1995-12-11 | 1995-12-11 | 薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09157820A JPH09157820A (ja) | 1997-06-17 |
| JP3159017B2 true JP3159017B2 (ja) | 2001-04-23 |
Family
ID=18137384
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32187595A Expired - Lifetime JP3159017B2 (ja) | 1995-12-11 | 1995-12-11 | 薄目付け溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3159017B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5632692B2 (ja) * | 2010-09-17 | 2014-11-26 | 株式会社神戸製鋼所 | 高熱伝導性鋼板 |
-
1995
- 1995-12-11 JP JP32187595A patent/JP3159017B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09157820A (ja) | 1997-06-17 |
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