JPH0318160B2 - - Google Patents
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- JPH0318160B2 JPH0318160B2 JP63027537A JP2753788A JPH0318160B2 JP H0318160 B2 JPH0318160 B2 JP H0318160B2 JP 63027537 A JP63027537 A JP 63027537A JP 2753788 A JP2753788 A JP 2753788A JP H0318160 B2 JPH0318160 B2 JP H0318160B2
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- turbine bypass
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
Landscapes
- Structure Of Emergency Protection For Nuclear Reactors (AREA)
- Control Of Turbines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、原子炉減圧冷却装置に係り、特に、
沸騰水型原子力発電所の主蒸気隔離弁が開いてい
る時に、タービンバイパス弁開度により原子炉圧
力を制御して減圧冷却を行なうための原子炉減圧
冷却装置に関する。
沸騰水型原子力発電所の主蒸気隔離弁が開いてい
る時に、タービンバイパス弁開度により原子炉圧
力を制御して減圧冷却を行なうための原子炉減圧
冷却装置に関する。
第１図は従来の沸騰水型原子力発電システムの
ブロック図であり、主蒸気隔離弁が開いている時
に、タービンバイパス弁開度を調整して原子炉圧
力を制御して減圧冷却を行なう例である。
ブロック図であり、主蒸気隔離弁が開いている時
に、タービンバイパス弁開度を調整して原子炉圧
力を制御して減圧冷却を行なう例である。
この沸騰水型原子力発電所においては、原子炉
１で発生した蒸気は、主蒸気隔離弁２、タービン
蒸気止弁３及びタービン加減弁４を介して主ター
ビン６に供給され発電機を駆動する。役目が終つ
て主タービン６から排気された蒸気は、復水器７
に送られ復水される。
１で発生した蒸気は、主蒸気隔離弁２、タービン
蒸気止弁３及びタービン加減弁４を介して主ター
ビン６に供給され発電機を駆動する。役目が終つ
て主タービン６から排気された蒸気は、復水器７
に送られ復水される。
このような発電システムで原子炉１を停止させ
た場合には、制御棒を全挿入して中性子の発生を
止めても炉心崩壊熱により、引き続き蒸気が発生
する。このため運転員は、主蒸気隔離弁２が開い
ているときには、EHCの一部を成す圧力制御装
置１０を用いてタービンバイパス弁５の開度を調
整し、原子炉１に発生する余剰蒸気を復水器７に
逃すことにより、原子炉１の減圧冷却を行なつて
いる。なお、再循環ポンプ８により、炉心の冷却
を行なつている。
た場合には、制御棒を全挿入して中性子の発生を
止めても炉心崩壊熱により、引き続き蒸気が発生
する。このため運転員は、主蒸気隔離弁２が開い
ているときには、EHCの一部を成す圧力制御装
置１０を用いてタービンバイパス弁５の開度を調
整し、原子炉１に発生する余剰蒸気を復水器７に
逃すことにより、原子炉１の減圧冷却を行なつて
いる。なお、再循環ポンプ８により、炉心の冷却
を行なつている。
このような制御を行なう圧力制御装置１０は、
加算器１１、圧力設定器１２、制御演算回路１
３、高値優先回路１４、所要圧力にするために何
％にすべきかを設定する開度設定器１５より構成
される。通常は、運転員により圧力設定器１２に
手動設定された設定圧力と主蒸気圧力９との偏差
量を加算器１１により演算し、制御演算回路１３
により前記偏差量を補償するに見合うバイパス弁
開度を演算してバイパス弁開度要求信号１６とし
ている。バイパス弁開度要求信号１６により、タ
ービンバイパス弁５が制御され、原子炉圧力は圧
力設定器１２に設定された設定圧力に保たれる。
原子炉圧力が約10Kg／cm2ｇ以下では、制御演算回
路１３の制御上の問題により、圧力設定器１２を
用いた圧力制御が行なえない。このため、原子炉
圧力が約10Kg／cm2ｇ以下では、直接タービンバイ
パス開度を設定して圧力を制御できるように開度
設定器１５及び高値優先回路１４を設けている。
原子炉減圧冷却時の運転は、原子炉圧力が10Kg／
cm2ｇ以上の時には、圧力設定器１２の設定圧力を
徐々に減少させることによつて、そして原子炉圧
力が10Kg／cm2ｇ以下になると、開度設定器１５の
設定開度を徐々に更新することによつて行なわれ
る。この場合、原子炉１の材料の熱的制限によ
り、原子炉水温度が、運転技術仕様書で定められ
た温度下降率（55℃／hr）を越えないよう、再循
環入口温度を監視しながら、開度設定器１５の更
新操作を行なつている。
加算器１１、圧力設定器１２、制御演算回路１
３、高値優先回路１４、所要圧力にするために何
％にすべきかを設定する開度設定器１５より構成
される。通常は、運転員により圧力設定器１２に
手動設定された設定圧力と主蒸気圧力９との偏差
量を加算器１１により演算し、制御演算回路１３
により前記偏差量を補償するに見合うバイパス弁
開度を演算してバイパス弁開度要求信号１６とし
ている。バイパス弁開度要求信号１６により、タ
ービンバイパス弁５が制御され、原子炉圧力は圧
力設定器１２に設定された設定圧力に保たれる。
原子炉圧力が約10Kg／cm2ｇ以下では、制御演算回
路１３の制御上の問題により、圧力設定器１２を
用いた圧力制御が行なえない。このため、原子炉
圧力が約10Kg／cm2ｇ以下では、直接タービンバイ
パス開度を設定して圧力を制御できるように開度
設定器１５及び高値優先回路１４を設けている。
原子炉減圧冷却時の運転は、原子炉圧力が10Kg／
cm2ｇ以上の時には、圧力設定器１２の設定圧力を
徐々に減少させることによつて、そして原子炉圧
力が10Kg／cm2ｇ以下になると、開度設定器１５の
設定開度を徐々に更新することによつて行なわれ
る。この場合、原子炉１の材料の熱的制限によ
り、原子炉水温度が、運転技術仕様書で定められ
た温度下降率（55℃／hr）を越えないよう、再循
環入口温度を監視しながら、開度設定器１５の更
新操作を行なつている。
以上説明したように従来技術による原子炉冷却
操作では、次のような問題点がある。
操作では、次のような問題点がある。
(1) 圧力制御装置１０の制御演算回路１３に設定
されるゲイン定数は、原子炉１が定格出力
（100％）状態で原子炉圧力を最適に制御するよ
う調整される。このため、原子炉冷却操作が行
なわれる原子炉停止時のように、原子炉の熱出
力が極めて低い時には、前記ゲイン定数が必要
以上に作用する。これにより、圧力設定器１２
の設定値を徐々に更新する、炉圧10Kg／cm2ｇ以
上の原子炉冷却操作では、設定値の更新時に、
制御演算回路１３が高利得のためバイパス弁の
挙動が不安定になりプラント運転上好ましくな
い。
されるゲイン定数は、原子炉１が定格出力
（100％）状態で原子炉圧力を最適に制御するよ
う調整される。このため、原子炉冷却操作が行
なわれる原子炉停止時のように、原子炉の熱出
力が極めて低い時には、前記ゲイン定数が必要
以上に作用する。これにより、圧力設定器１２
の設定値を徐々に更新する、炉圧10Kg／cm2ｇ以
上の原子炉冷却操作では、設定値の更新時に、
制御演算回路１３が高利得のためバイパス弁の
挙動が不安定になりプラント運転上好ましくな
い。
(2) プラント停止時のオペレータの操作負担が大
きいため、温度下降の制約条件を守りながら運
転するには、熟練した技術が必要となる。
きいため、温度下降の制約条件を守りながら運
転するには、熟練した技術が必要となる。
(3) 温度変化率を循環系に設けた従来計装より、
適確に知ることは難しく、制約条件を厳密に守
ることは、運転効率の面からも思わしくない。
適確に知ることは難しく、制約条件を厳密に守
ることは、運転効率の面からも思わしくない。
本発明の目的は、温度変化率の制約条件を守る
ことができ原子炉圧力の高い領域でのタービンバ
イパス弁の不安定な挙動を防止できる原子炉減圧
冷却装置を提供することにある。
ことができ原子炉圧力の高い領域でのタービンバ
イパス弁の不安定な挙動を防止できる原子炉減圧
冷却装置を提供することにある。
本発明の特徴は、主蒸気圧力と目標圧力設定値
との偏差に応じて主蒸気隔離弁の開放時における
前記タービンバイパス弁の第１開度操作量を求め
る手段と、前記主蒸気圧力と前記目標圧力設定値
に基づき該目標圧力を調節する手段と、原子炉の
実際の炉水温度を求める手段と、前記実際の炉水
温度と目標炉水温度との偏差を求める手段と、得
られた前記実際の炉水温度と前記目標炉水温度と
の偏差に応じて前記主蒸気隔離弁の開放時におけ
る前記タービンバイパス弁の第２開度操作量を求
める手段と、前記第１及び第２開度操作量のうち
高値の開度操作量に基づいて前記タービンバイパ
ス弁の開度を制御する手段とを備えたことにあ
る。
との偏差に応じて主蒸気隔離弁の開放時における
前記タービンバイパス弁の第１開度操作量を求め
る手段と、前記主蒸気圧力と前記目標圧力設定値
に基づき該目標圧力を調節する手段と、原子炉の
実際の炉水温度を求める手段と、前記実際の炉水
温度と目標炉水温度との偏差を求める手段と、得
られた前記実際の炉水温度と前記目標炉水温度と
の偏差に応じて前記主蒸気隔離弁の開放時におけ
る前記タービンバイパス弁の第２開度操作量を求
める手段と、前記第１及び第２開度操作量のうち
高値の開度操作量に基づいて前記タービンバイパ
ス弁の開度を制御する手段とを備えたことにあ
る。
第２図は、沸騰水型原子力発電所に適用した本
発明の実施例を示している。第２図においては第
１図の構成と同一の構成であるものには同一符号
を付している。
発明の実施例を示している。第２図においては第
１図の構成と同一の構成であるものには同一符号
を付している。
本実施例は、第１図の構成に冷却率制御装置２
０を追加し、圧力制御装置１０とで信号授受を行
なわせるようにしたものである。
０を追加し、圧力制御装置１０とで信号授受を行
なわせるようにしたものである。
冷却率制御装置２０は、飽和蒸気圧力により飽
和蒸気温度を演算するために主蒸気圧力信号９を
取り込み、また、演算結果の合理性チエツクのた
めに再循環ポンプ８の吸込側より再循環入口温度
信号８０を取り込む。冷却率制御装置２０は、こ
れらの入力信号に基づいてタービンバイパス弁５
の開度要求値を演算し、圧力制御装置１０の開度
設定器１５に開度要求値設定信号１９を出力す
る。圧力制御回路１０の高値優先回路１４にて制
御演算回路１３の出力信号が選択されてこの信号
によりタービンバイパス弁５の開度が制御されな
いようにするため、冷却率制御装置２０は、圧力
制御装置１０の圧力設定器１２の設定値を調節す
る。このため、冷却率制御装置２０は、圧力設定
器１２の出力である圧力設定値信号１２０に基づ
いて適切な演算を行なうことにより得られる圧力
設定器設定信号１８を圧力設定器１２出力してい
る。
和蒸気温度を演算するために主蒸気圧力信号９を
取り込み、また、演算結果の合理性チエツクのた
めに再循環ポンプ８の吸込側より再循環入口温度
信号８０を取り込む。冷却率制御装置２０は、こ
れらの入力信号に基づいてタービンバイパス弁５
の開度要求値を演算し、圧力制御装置１０の開度
設定器１５に開度要求値設定信号１９を出力す
る。圧力制御回路１０の高値優先回路１４にて制
御演算回路１３の出力信号が選択されてこの信号
によりタービンバイパス弁５の開度が制御されな
いようにするため、冷却率制御装置２０は、圧力
制御装置１０の圧力設定器１２の設定値を調節す
る。このため、冷却率制御装置２０は、圧力設定
器１２の出力である圧力設定値信号１２０に基づ
いて適切な演算を行なうことにより得られる圧力
設定器設定信号１８を圧力設定器１２出力してい
る。
第３図は、冷却率制御装置２０の詳細構成を示
している。
している。
冷却率制御装置２０は、関数変換回路２１、合
理性検出回路２２、信号平均回路２３、目標温度
発生回路２４、制御演算回路２５、バイアス設定
器２６、加算器２７及び制御演算回路２８を備え
ている。
理性検出回路２２、信号平均回路２３、目標温度
発生回路２４、制御演算回路２５、バイアス設定
器２６、加算器２７及び制御演算回路２８を備え
ている。
まず、圧力制御装置１０内の開度設定器１５の
制御の場合について説明する。
制御の場合について説明する。
主蒸気管に設けられた圧力計にて測定された主
蒸気圧力信号９が、関数発生器２１に取り込まれ
る。関数発生器２１は、主蒸気圧力信号９を飽和
蒸気温度信号２１１に変換する。飽和蒸気温度信
号２１１は、合理性検出回路２２によりその信号
値の合理性がチエツクされる。合理性検出回路２
２は、入力した再循環入力温度信号（平均値）２
３１と飽和蒸気温度信号２１１との偏差量を監視
し、その偏差量が規定値以上になつたときに警報
を発することにより合理性をチエツクしている。
ここで、再循環入力温度信号（平均値）２３１
は、２系統の再循環系における再循環入口温度信
号８０を、信号平均回路２３で平均化して得られ
る信号である。合理性検出回路２２の出力信号
は、炉水温度信号２２１として加算器２３に入力
される。加算器２３は、目標炉水温度信号２４１
と炉水温度信号２２１との偏差量を(1)式により演
算し、温度偏差信号２３１として出力する。
蒸気圧力信号９が、関数発生器２１に取り込まれ
る。関数発生器２１は、主蒸気圧力信号９を飽和
蒸気温度信号２１１に変換する。飽和蒸気温度信
号２１１は、合理性検出回路２２によりその信号
値の合理性がチエツクされる。合理性検出回路２
２は、入力した再循環入力温度信号（平均値）２
３１と飽和蒸気温度信号２１１との偏差量を監視
し、その偏差量が規定値以上になつたときに警報
を発することにより合理性をチエツクしている。
ここで、再循環入力温度信号（平均値）２３１
は、２系統の再循環系における再循環入口温度信
号８０を、信号平均回路２３で平均化して得られ
る信号である。合理性検出回路２２の出力信号
は、炉水温度信号２２１として加算器２３に入力
される。加算器２３は、目標炉水温度信号２４１
と炉水温度信号２２１との偏差量を(1)式により演
算し、温度偏差信号２３１として出力する。
εT＝TRG−TR ………(1)
ここで、
εT：炉水温度偏差（℃）
TRG：目標炉水温度（℃）
TR：炉水温度（℃）
ここで、目標炉水温度信号２４１は、原子炉の
炉水温度変化率の制限値により時間関数として目
標温度発生回路２４にて作成される。温度偏差信
号２３１は、制御演算回路２５に入力される。制
御演算回路２５は、温度偏差信号２３１を用いて
(2)式に示す演算を行ない、タービンバイパス弁操
作量を求め、このタービンバイパス弁操作量を開
度設定器１５へ出力している。
炉水温度変化率の制限値により時間関数として目
標温度発生回路２４にて作成される。温度偏差信
号２３１は、制御演算回路２５に入力される。制
御演算回路２５は、温度偏差信号２３１を用いて
(2)式に示す演算を行ない、タービンバイパス弁操
作量を求め、このタービンバイパス弁操作量を開
度設定器１５へ出力している。
△M2＝K2・εT ………(2)
ここで、
△M2：タービンバイパス弁操作量〔％／sec〕
K2：制御定数（％／℃・sec）
εT：炉水温度偏差（℃）
次に、圧力制御装置１０内の圧力設定器１２の
制御方式に関して説明する。
制御方式に関して説明する。
圧力設定器１２の現在の設定値である圧力設定
値信号１２０、現在の主蒸気圧力信号９及びバイ
アス設定器２６にて得られるバイアス信号が、冷
却率制御装置２０の加算器２７に入力されてい
る。加算器２７は、(3)式で示す演算を行なうこと
により現在の圧力設定器と主蒸気圧力との偏差量
を演算する。
値信号１２０、現在の主蒸気圧力信号９及びバイ
アス設定器２６にて得られるバイアス信号が、冷
却率制御装置２０の加算器２７に入力されてい
る。加算器２７は、(3)式で示す演算を行なうこと
により現在の圧力設定器と主蒸気圧力との偏差量
を演算する。
εP＝PPS−PS−PBias ………(3)
ここで、
εP：圧力偏差（Kg／cm2ｇ）
PPS：圧力設定値（Kg／cm2ｇ）
PS：主蒸気圧力（Kg／cm2ｇ）
PBias：制御バイアス（Kg／cm2ｇ）
制御演算回路２８は、加算器２７の出力信号で
ある圧力偏差信号２７１を入力し、この信号に基
づいて(4)式の演算を行ない、その結果を圧力設定
器操作量１８として圧力設定器１２に出力してい
る。
ある圧力偏差信号２７１を入力し、この信号に基
づいて(4)式の演算を行ない、その結果を圧力設定
器操作量１８として圧力設定器１２に出力してい
る。
() εP＜εP * ならば△M1＝K1・εP
() εPεP * ならば△M1＝０ ………(4)
ここで、
εP：圧力偏差（Kg／cm2ｇ）
εP：規定圧力偏差（Kg／cm2ｇ）
△M1：圧力設定器操作量信号（Kg／cm2ｇ・sec）
K1：制御定数（１／sec）
以上の一連の処理をフローチヤートで示したの
が第４図である。
が第４図である。
原子炉１の運転が停止された後、主蒸気隔離弁
２が開いて原子炉１の減圧冷却が行われるとき、
冷却率制御装置２０は、上記したように圧力設定
器操作量信号△M1及びタービンバイパス弁操作
量△M2を求めて圧力制御装置１０に出力する。
圧力設定器操作量信号△M1は圧力設定器設定信
号１８てあり、タービンバイパス弁操作量△M2
は開度要求値設定信号１９である。圧力制御装置
１０の圧力設定器１２は、入力した圧力設定器操
作量信号△M1に基づいて新たな圧力設定値を設
定する。圧力制御装置１０の開度設定器１５は、
入力したタービンバイパス弁操作量△M2を新た
な開度設定値として設定する。圧力設定器操作量
信号△M1に基づいて新たに設定された圧力設定
値は、原子炉１の運転停止後の時間経過に伴つ
て、すなわち原子炉１の圧力が低下するに伴つて
減少する。また、開度設定器１５に登録されたタ
ービンバイパス弁操作量△M2は、原子炉１の圧
力が低下するに伴つて増大する。加算器１１は、
現在の主蒸気圧力信号９と圧力設定器１２から出
力された圧力設定器操作量信号△M1に基づいた
現在の圧力設定値との偏差量を求め、この偏差量
を制御演算回路１３に出力する。制御演算回路１
３は、入力した偏差量に基づいてタービンバイパ
ス弁開度操作量を求める。高値選択回路１４は、
制御演算回路１３から出力されたタービンバイパ
ス弁開度操作量及び開度設定器１５から出力され
たタービンバイパス弁操作量△M2のうち高値の
操作量をタービンバイパス弁開度要求信号１６と
してタービンバイパス弁５に出力する。すなわ
ち、高値選択回路１４は、原子炉１の圧力が10
Kg／cm2ｇよりも高いときには制御演算回路１３か
ら出力されたタービンバイパス弁開度操作量をタ
ービンバイパス弁開度要求信号１６として選択
し、原子炉１の圧力が10Kg／cm2ｇ以下のときには
開度設定器１５から出力されたタービンバイパス
弁操作量△M2をタービンバイパス弁開度要求信
号１６として選択する。タービンバイパス弁５
は、タービンバイパス弁開度要求信号１６に基づ
いて開度が調節される。
２が開いて原子炉１の減圧冷却が行われるとき、
冷却率制御装置２０は、上記したように圧力設定
器操作量信号△M1及びタービンバイパス弁操作
量△M2を求めて圧力制御装置１０に出力する。
圧力設定器操作量信号△M1は圧力設定器設定信
号１８てあり、タービンバイパス弁操作量△M2
は開度要求値設定信号１９である。圧力制御装置
１０の圧力設定器１２は、入力した圧力設定器操
作量信号△M1に基づいて新たな圧力設定値を設
定する。圧力制御装置１０の開度設定器１５は、
入力したタービンバイパス弁操作量△M2を新た
な開度設定値として設定する。圧力設定器操作量
信号△M1に基づいて新たに設定された圧力設定
値は、原子炉１の運転停止後の時間経過に伴つ
て、すなわち原子炉１の圧力が低下するに伴つて
減少する。また、開度設定器１５に登録されたタ
ービンバイパス弁操作量△M2は、原子炉１の圧
力が低下するに伴つて増大する。加算器１１は、
現在の主蒸気圧力信号９と圧力設定器１２から出
力された圧力設定器操作量信号△M1に基づいた
現在の圧力設定値との偏差量を求め、この偏差量
を制御演算回路１３に出力する。制御演算回路１
３は、入力した偏差量に基づいてタービンバイパ
ス弁開度操作量を求める。高値選択回路１４は、
制御演算回路１３から出力されたタービンバイパ
ス弁開度操作量及び開度設定器１５から出力され
たタービンバイパス弁操作量△M2のうち高値の
操作量をタービンバイパス弁開度要求信号１６と
してタービンバイパス弁５に出力する。すなわ
ち、高値選択回路１４は、原子炉１の圧力が10
Kg／cm2ｇよりも高いときには制御演算回路１３か
ら出力されたタービンバイパス弁開度操作量をタ
ービンバイパス弁開度要求信号１６として選択
し、原子炉１の圧力が10Kg／cm2ｇ以下のときには
開度設定器１５から出力されたタービンバイパス
弁操作量△M2をタービンバイパス弁開度要求信
号１６として選択する。タービンバイパス弁５
は、タービンバイパス弁開度要求信号１６に基づ
いて開度が調節される。
なお、冷却率制御装置２０は、電子計算機を利
用することによつても本願発明の目的を達成でき
る。
用することによつても本願発明の目的を達成でき
る。
以上説明した本発明の実施例によれば、具体的
に次のような効果が得られる。
に次のような効果が得られる。
(1) タービンバイパス弁操作量△M2に基づいて
タービンバイパス弁５の開度制御を行えるの
で、原子炉１の圧力が10Kg／cm2ｇ以下の低い圧
力領域でも、原子炉の減圧冷却操作を温度下降
率という制約条件を守りながらかつ効果的に行
なうことができる。更に、上記の原子炉圧力が
低い領域での原子炉の減圧冷却操作を自動化で
き、運転員の操作負担を大幅に軽減できる。こ
のように、原子炉圧力が低い領域での原子炉の
減圧冷却操作を自動化できるため、原子炉圧力
が高い領域から低い領域の全領域に渡つて原子
炉の減圧冷却操作を自動化することが可能とな
る。
タービンバイパス弁５の開度制御を行えるの
で、原子炉１の圧力が10Kg／cm2ｇ以下の低い圧
力領域でも、原子炉の減圧冷却操作を温度下降
率という制約条件を守りながらかつ効果的に行
なうことができる。更に、上記の原子炉圧力が
低い領域での原子炉の減圧冷却操作を自動化で
き、運転員の操作負担を大幅に軽減できる。こ
のように、原子炉圧力が低い領域での原子炉の
減圧冷却操作を自動化できるため、原子炉圧力
が高い領域から低い領域の全領域に渡つて原子
炉の減圧冷却操作を自動化することが可能とな
る。
(2) 圧力設定器１２の圧力設定値を圧力設定器操
作量信号△M1に基づいて更新しているので、
原子炉圧力が10Kg／cm2ｇを越える高い圧力領域
においても、原子炉の減圧冷却操作時における
タービンバイパス弁５の挙動の不安定を解消す
ることができる。従つて、原子炉の減圧冷却操
作時に安定したタービンバイパス弁制御を行な
うことができ、プラント運転上、多系統に及ぼ
す悪影響を減少できる。
作量信号△M1に基づいて更新しているので、
原子炉圧力が10Kg／cm2ｇを越える高い圧力領域
においても、原子炉の減圧冷却操作時における
タービンバイパス弁５の挙動の不安定を解消す
ることができる。従つて、原子炉の減圧冷却操
作時に安定したタービンバイパス弁制御を行な
うことができ、プラント運転上、多系統に及ぼ
す悪影響を減少できる。
本発明によれば、温度変化率の制約条件を守り
ながら原子炉の減圧冷却操作を効果的にしかも自
動的に行なうことができ、原子炉の減圧冷却操作
時における運転員の操作負担を大幅に軽減でき
る。更に、原子炉圧力の高い領域でのタービンバ
イパス弁の不安定な挙動を防止できる。
ながら原子炉の減圧冷却操作を効果的にしかも自
動的に行なうことができ、原子炉の減圧冷却操作
時における運転員の操作負担を大幅に軽減でき
る。更に、原子炉圧力の高い領域でのタービンバ
イパス弁の不安定な挙動を防止できる。
また、本発明の他の特徴によれば、原子炉圧力
の高い領域でのタービンバイパス弁の不安定な挙
動を防止することができる。
の高い領域でのタービンバイパス弁の不安定な挙
動を防止することができる。
第１図は従来の原子力発電システムを示すブロ
ツク図であり、第２図は本発明の実施例を示すブ
ロツク図、第３図は本発明に係る冷却率制御装置
の詳細ブロツク図、第４図は第３図は装置の処理
フローチヤートである。 １……原子炉、２……主蒸気隔離弁、３……タ
ービン蒸気止弁、４……タービン加減弁、５……
タービンバイパス弁、６……主タービン、７……
復水器、１０……圧力制御装置、１１，２３，２
７……加算器、１２……圧力設定器、１３，２
５，２８……制御演算回路、１４……高値優先回
路、１５……開度設定器、２０……冷却率制御装
置、２１……関数変換回路、２２……合理性検出
回路、２３……信号平均回路、２４……目標温度
発生回路、２６……バイアス設定器。
ツク図であり、第２図は本発明の実施例を示すブ
ロツク図、第３図は本発明に係る冷却率制御装置
の詳細ブロツク図、第４図は第３図は装置の処理
フローチヤートである。 １……原子炉、２……主蒸気隔離弁、３……タ
ービン蒸気止弁、４……タービン加減弁、５……
タービンバイパス弁、６……主タービン、７……
復水器、１０……圧力制御装置、１１，２３，２
７……加算器、１２……圧力設定器、１３，２
５，２８……制御演算回路、１４……高値優先回
路、１５……開度設定器、２０……冷却率制御装
置、２１……関数変換回路、２２……合理性検出
回路、２３……信号平均回路、２４……目標温度
発生回路、２６……バイアス設定器。
Claims (1)
- １ 原子炉よりタービンに蒸気を導く蒸気配管に
設けられた主蒸気隔離弁、及び前記主蒸気隔離弁
の出口側で前記蒸気配管に接続されて復水器に蒸
気を導くバイパス配管に設けられたタービンバイ
パス弁を有する原子炉の減圧冷却を行なう装置に
おいて、主蒸気圧力と目標圧力設定値との偏差に
応じて前記主蒸気隔離弁の開放時における前記タ
ービンバイパス弁の第１開度操作量を求める手段
と、前記主蒸気圧力と前記目標圧力設定値に基づ
き該目標圧力を調節する手段と、前記原子炉の実
際の炉水温度を求める手段と、前記実際の炉水温
度と目標炉水温度との偏差を求める手段と、得ら
れた前記実際の炉水温度と前記目標炉水温度との
偏差に応じて前記主蒸気隔離弁の開放時における
前記タービンバイパス弁の第２開度操作量を求め
る手段と、前記第１及び第２開度操作量のうち高
値の開度操作量に基づいて前記タービンバイパス
弁の開度を制御する手段とを備えたことを特徴と
する原子炉減圧冷却装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63027537A JPS63212897A (ja) | 1988-02-10 | 1988-02-10 | 原子炉減圧冷却装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63027537A JPS63212897A (ja) | 1988-02-10 | 1988-02-10 | 原子炉減圧冷却装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63212897A JPS63212897A (ja) | 1988-09-05 |
| JPH0318160B2 true JPH0318160B2 (ja) | 1991-03-11 |
Family
ID=12223845
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63027537A Granted JPS63212897A (ja) | 1988-02-10 | 1988-02-10 | 原子炉減圧冷却装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63212897A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2022041477A (ja) * | 2020-09-01 | 2022-03-11 | ジャパン・ハイブリットサービス株式会社 | 過踏込み急発進防止アクセルペダル装置及び車両の加速・制動装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55124582A (en) * | 1979-03-20 | 1980-09-25 | Ebara Infilco Co Ltd | Solidification of fine powdery waste |
-
1988
- 1988-02-10 JP JP63027537A patent/JPS63212897A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55124582A (en) * | 1979-03-20 | 1980-09-25 | Ebara Infilco Co Ltd | Solidification of fine powdery waste |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2022041477A (ja) * | 2020-09-01 | 2022-03-11 | ジャパン・ハイブリットサービス株式会社 | 過踏込み急発進防止アクセルペダル装置及び車両の加速・制動装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63212897A (ja) | 1988-09-05 |
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