JPH03143530A - 排ガス処理方法 - Google Patents
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/10—Capture or disposal of greenhouse gases of nitrous oxide (N2O)
Landscapes
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
〔産業上の利用分野]
本発明は排ガスの処理方法、とくに窒素酸化物の接触還
元分解法に関する。 〔従来の技術〕 石炭・1重油等の燃料、産業廃棄物、都市ゴミおよび汚
泥等の燃焼に伴い発生する排ガス中に含まれる硫黄酸化
物、窒素酸化物、ハロゲン、ハロゲン化物、硫化水素等
は、大気汚染物質として主要なものであり、これら汚染
物質の防除技術が種々検討されてきた。窒素酸化物の除
去法、いわゆる排煙脱硝法については、原理的に分類す
れば次表のようである。 排煙脱硝法の原理 (化学便覧 応用化学編772頁 1986年(丸善株
式会社)) このうち、湿式法は副産物の処分に難点があるとされ、
乾式法の無触媒還元分解法は反応が1000℃近い高温
が必要であり、他のプロセスは、それぞれ触媒や吸着剤
のコストや寿命が問題である。 ・・〔発明が解決しようとする課題] 本発明の目的は、前記乾式脱硝法のうちアンモニアを還
元剤とする選択的接触還元分解法において、従来有用と
されている■族金属、銅、バナジウム、クロームなどの
酸化物あるいは硫酸塩を主成分とし、チタニア、シリカ
などを担体とした触媒とは異る、製法が簡単で低コスト
の触媒の製造方法およびその触媒を用いた排ガス処理方
法を提供することにある。
元分解法に関する。 〔従来の技術〕 石炭・1重油等の燃料、産業廃棄物、都市ゴミおよび汚
泥等の燃焼に伴い発生する排ガス中に含まれる硫黄酸化
物、窒素酸化物、ハロゲン、ハロゲン化物、硫化水素等
は、大気汚染物質として主要なものであり、これら汚染
物質の防除技術が種々検討されてきた。窒素酸化物の除
去法、いわゆる排煙脱硝法については、原理的に分類す
れば次表のようである。 排煙脱硝法の原理 (化学便覧 応用化学編772頁 1986年(丸善株
式会社)) このうち、湿式法は副産物の処分に難点があるとされ、
乾式法の無触媒還元分解法は反応が1000℃近い高温
が必要であり、他のプロセスは、それぞれ触媒や吸着剤
のコストや寿命が問題である。 ・・〔発明が解決しようとする課題] 本発明の目的は、前記乾式脱硝法のうちアンモニアを還
元剤とする選択的接触還元分解法において、従来有用と
されている■族金属、銅、バナジウム、クロームなどの
酸化物あるいは硫酸塩を主成分とし、チタニア、シリカ
などを担体とした触媒とは異る、製法が簡単で低コスト
の触媒の製造方法およびその触媒を用いた排ガス処理方
法を提供することにある。
上記目的は、酸化カルシウムおよび/または硫酸カルシ
ウム、酸化アルミニウムおよび二酸化ケイ素を主成分と
する硬化物を触媒として使用することで達、成された。 この硬化物は、本発明者らがすでに特開昭61−209
038.62−97140.62−213842.62
−254824.63−69523.64−38130
.64−80425で開示した排煙(ガス)処理剤に包
含され、その製法も明らかなものである。すなわちこれ
ら硬化物は、(a)酸化カルシウムおよび/または硫酸
カルシウムを供給できる物質、(b)酸化アルミニウム
を供給できる物質および(c)二酸化ケイ素を供給でき
る物質の粉状物を水と混合し、水和処理することを特徴
とする製法で得られる。こ)に(a)酸化カルシウムお
よび/または硫酸カルシウムを供給できる物質とは、例
えば生石灰、消石灰、炭酸石灰、石膏、セメント、スラ
グ、ドロマイトプラスター(石灰含有)、およびアセチ
レン滓などの副生品等である。 (b)酸化アルミニウムを供給しつる物質とは、例えば
アルミナ、水酸化アルミニウム、ケイ酸アルミニウム、
硫酸ばん土、明ばん、硫化アルミニウム、硫酸アルミニ
ウム、塩化アルミニウム、アルミン酸カルシウム、ベン
トナイト、カオリン、ケイソウ土、ゼオライト、パーラ
イト、ボーキサイト、アルミン酸ナトリウム、氷晶石、
アルミ洗浄残滓(アルサイト)等の反応性アルミニウム
を含有する化合物等である。 (c)二酸化ケイ素を供給しつる物質とは、例えばケイ
酸、含水ケイ酸、メタケイ酸、ケイ酸アルミニウム、水
ガラス、ケイ酸カルシウムおよびり゛リストパライト、
トリジマイト、カオリン、ベントナイト、タルク、パー
ライト、シラス、ケイソウ土、ガラス、モミ殻灰、木灰
などの焼却灰等反応性二酸化ケイ素を含有する化合物な
どである。 また、前述の4種の化合物牛歩なくとも2種以上を同時
に供給しつる物質の例として、石炭灰および火山灰、石
炭流動層燃焼灰(酸化カルシウム、二酸化ケイ素、酸化
アルミニウム、硫酸カルシウム源、第1表に1例を示す
)、セメントおよびセメントクリンカ−(酸化カルシウ
ム、二酸化ケイ素、酸化アルミニウム源)、スラグおよ
びシラス、安山岩、チャート、石英粗面岩、オパール、
沸石、長石、粘土鉱物、エトリンガイト(硫酸カルシウ
ム、二酸化ケイ素、酸化アルミニウム、酸化カルシウム
源)などの反応性二酸化ケイ素、およびアルミニウム、
カルシウム等の酸化物、塩化物、硫酸塩等を含有する鉱
物、流動層燃焼灰等の炉内脱硫灰および煙道脱硫の使用
済脱硫剤、汚泥焼却灰、都市ゴミ焼却灰、セメントくず
、アセチレン滓、使用済廃水処理剤などがあげられる、
ここで使用済脱硫剤とは、Can、Ca (OH) 2
、CaC0,等のカルシウム系脱硫剤の使用済のものお
よび特開昭61−209038に示されるCaO5Al
zOs、5iQz、Ca2O3系組成物からなる脱硫剤
の使用済のものなどをいう。 第1表にこれらの代表的原料および実施例中の試料の化
学組成の例を示す。 さらに上記主成分のぼかすでに開示したアルカリ金属の
水酸化物、硫酸マグネシウム、塩化カルシウム、塩化マ
グネシウム、硫酸ナトリウム、亜Fa酸カルシウム、硫
酸水素カルシウム、塩化ナトリウム、塩化ストロンチウ
ム、臭化カルシウム、ヨウ化カルシウム、塩化カリウム
、チオ硫酸ナトリウム、炭酸水素ナトリウム、炭酸水素
カルシウム、硫化カルシウム、硫化鉄、硫化亜鉛等を含
有させることもできる。 上記主成分の硬化物中の割合は CaOおよび/ またはCaSO4 をCaOとして 1〜90%、 Al2O3として 2〜70%、 SiO□ として 2〜90%、 好ましくは CaOとして 2〜80%、 CaSO4として 0.1〜70%、 A1□0.として 5〜70%、 SiO□ として 5〜80%、 である。 水和処理とは、例えば特開昭64−38130に開示し
たように、前述の諸物質(原料)間の水和反応を進行さ
せるために必要な処理を言い、例えば常圧もしくは高圧
の常温水または熱水養生、湿空養生、蒸気養生などが含
まれ、硬化性水和処理と、非固結性水和処理とに分類さ
れる。 硬化性水和処理とは処理時の前記諸原料と水との混合割
合(固液比)を小に、例えば1:0.2〜1:0.99
とすることによって、材料粒子間の結合を促進させ、硬
化体を得る水和処理をいう。 非固結性水和処理とは、材料粒子同志が水和処理中に結
合して粗大粒子に成長するのを妨げる処理を言い、処理
開始時の固液比を大に、例えば1:1〜l:20とし、
熱水養生においては40℃〜180℃で水中に原料を分
散し、原料が下部に沈殿硬化しないように攪拌、バブリ
ング、循環、振どうなどを数分間から数日間行う処理で
ある。 水和処理工程において、処理剤中の活性物質の生成に必
要な水分を充分に与えた状態を経て、排ガス浄化に必要
な活性化合物形成の重要な段階を終了し、この間、水分
の一部あるいは大部分は、該化合物形成反応に消費され
る。 硬化性水和処理における湿空養生は、温度10℃〜40
℃、相対湿度50%〜100%で、数分間あるいは数十
日間が好ましく、また蒸気養生は、温度40℃〜180
℃、相対湿度100%で、数分間〜数日間が好ましい。 水和処理後の硬化物は、従来の排ガス処理剤として使用
する場合と同様に、必要により乾燥しく+)微粉砕して
排ガス流中に分散して使用する、(2)破砕して破砕物
のま)固定床または流動床として使用する、(3)粉砕
・造粒し、あるいは微粉砕後適当な担持材に担持させて
成形物として固定床または移動床として使用する等の方
法で、脱硝用触媒として使用する。 何れの場合も使用前に30℃以上で熱処理することが好
ましい。 使用時の排ガスの温度は、50〜500℃、好ましくは
100〜400℃、SVは50〜100.0OOh−’
である。 上記硬化物は、アンモニアを還元剤とした窒素酸化物の
、還元分解触媒のみならず、すでに開示し、また実施例
および参考例に示したように、排ガスの脱硝・脱硫その
他の有害ガスの除去剤として使用できる。さらに、これ
ら有害ガスの処理に使用した後も、還元分解触媒として
の性能があり、逆にこの触媒として使用後の硬化物は、
有害ガスの除去の性能がある。 したがって、実際に窒素酸化物以外に各種有害ガスを含
有する排ガスの処理に移動床を用いる場合、前記硬化物
を先ず有害ガス処理剤として一次処理床に用い、ついで
−次処理後のガスにアンモニアを添加して行う還元分解
処理床に移動する方式、またはこの逆の移動使用の方式
等が任意に採用できる。 第1〜第3図は、それぞれ本発明の方法を適用した排ガ
ス処理システムの一例の概念図である。 第1図は前記硬化物Sを第1除害装置1に充填し、窒素
酸化物のほかに少なくとも硫黄酸化物を含む被処理排ガ
スGを一次処理し、ついで−次処理後の硬化物を順次第
2除害装置2に移送充填し、触媒として一次処理後にア
ンモニアガスAを加えた排ガス中の窒素酸化物の還元分
解に利用する方法を示している。第2図は被処理排ガス
Gは、第1除害装置1.第2除害装置2を経てアンモニ
アAが添加されて窒素酸化物の還元分解の行なわれる第
3除害装置に送られ、硬化物Sは第2除害装置、第1除
害装置、第3除害装置の順に送られる・・方法を示し、
第3図は被処理ガスGは、アンモニアAが添加されて先
ず第1除害装置で窒素酸化物の還元が行なわれついで第
2除害装置で残存する硫黄酸化物や窒素酸化物の除去が
行なわれるもので、硬化物Sは第2除害装置から第1除
害装置へと移動させる方法を示す。 [実施例] 実施例1 石炭灰(海外炭) (Al2O222% Sj0□6
4%)51重量部、Ca (0)1) x 30重量部
、Ca5L 19重量部の粉状物に水45重量部を加え
て混練し、95〜100℃で12時間蒸気養生し、 1
30℃で2時間乾燥後、破砕して粒径1.7〜2.5m
mの硬化物を得た(この試料をN−1,と略記する)。 N−1をガラス管に10m℃充填し第2表に示す試験条
件で脱硝試験を20時間行った。 NH3の利用率は1
00%、試験終了直前の脱硝率は46%であった。なお
この間脱硫率100%が26分間続き、以下漸減して2
0時間・後は59%であった。 第2表 比較例1 実施例1を、第2表のNH3ガスを除いたガスでくりか
えした。脱硝率は平均10%、脱硫率はほとんど実施例
1と変らなかった。 実施例2 粒径な3〜10mmに揃えた以外は実施例1と同じ操作
で得られた硬化物に下記組成のガスを130℃、S V
1000(h−1)で170時間通過させて処理した
硬化物(UDAと記す)を40重量部、実施例1で用い
た石炭灰30重量部およびCa (OH) z 30重
量部を混合粉砕後、水45重量部を加えて混練し、95
〜100℃で12時間蒸気養生し、 130℃で2時間
乾燥後、破砕して粒径1.7〜2.5mmの硬化物を得
た(この試料をA−1と略記する)。 処理ガス組成 SO2900ppm No、 450 ppm coa 13% 02 6% 820 10% N2 残部 A−1について実施例1と同じ条件で脱硝試験を行い、
NH,の利用率100%、脱硝率45%の結果を得た。 なおこの間脱硫率100%が26分間続き、以下漸減し
て20時間後は62%であった。 実施例3 実施例1で用いた石炭灰56重量部、Ca (OH)
230重量部、CaC1,14重量部の粉状物に水45
重量部を加えて混練し、95〜100℃で12時間蒸気
養生し、130℃で2時間乾燥後破砕して粒径1.7〜
2.5mmの硬化物を得た。この硬化物を下記組成のガ
スで130℃、S V 1000 fh−’)で120
時間処理したものを40重量部、前記石炭灰を30重量
部および消石灰30重量部を混合粉砕し、水45重量部
を加えて混練し、95〜100℃で9時間蒸気養生し、
130℃で2時間乾燥後、破砕して1.7〜2.0m
mの粒径の硬化物を得た(この試料をB−] と略記す
る)。 処理ガス組成 t(CI 910 ppm No、 80 ppm 5o260 り11m C0□ 6% 0□ 14% N2 残部 B−1についてガス温度を200℃に変えた以外は実施
例1と同じ条件で脱硝試験を行い、Nl(、利用率10
0%、脱硝率45%の結果を得た。なおこの間脱硫率1
00%が28分間続き、以下漸減して20時間後は70
%であった。 実施例4 ・実施例2で得られたUDA40重量部、実施例1で用
いた石炭灰30重量部およびCa022.7重量部を粉
砕し、95〜100℃の熱水(固液比100 : 27
0 )で、絶えず攪拌しながらの養生(非固結性水和処
理)を6時間行い、遠心脱水機で脱水して水分的45%
のケーキを得、乾燥粉砕後、0.5〜1mmのUDA粒
子を核としてその表面を湿らせたものに付着させ、再び
付着物表面を湿らせて付着乾燥することを繰り返してU
DA粒子100部に対し、前記乾燥粉砕物100部を付
着させ直径1.5〜2mmの粒状物とし、 130℃で
2時間乾燥し本発明の硬化物を得た(この試料なC−1
と略記する)。 C−1について実施例1と同じ条件で脱硝試験を行い、
NH,ff利用率100%、脱硝率40%の結果を得た
。なおこの間脱硫率100%が42分間続き、以下漸減
して20時間後には75%であった。 実施例5 実施例1〜4で得られた試料(N−1,A−1,8−1
゜C−1)を、実施例2に示した処理ガスで130℃、
5V100O(h−’) テ170時間処理した(それ
ぞれN−2,A−2,B−2,C−2と略記する)。こ
れらの試料について実施例1と同一の条件(但しB−2
のみガス温度200℃)の脱硝試験を行い次表の結果を
得た。 N−2A−2B−2G−2 脱硝率(%) 47 42 47 45上記の
結果は前処理(脱硫剤としての使用)後もNO,のアン
モニアによる還元用触媒としての性能が変らないことを
示すものである。 実施例6 実施例2〜5に用いた試料A−1,A−2,B−IB−
2,C−1,C−2について、温度を変えて実施例1と
同様の脱硝試験を行った。得られた結果を次表に示す。 参考例 前述の実施例中の各種試料は、先に述べたように窒素酸
化物以外の有害ガスを除去する能力がある。 CO,,
10%、0□6%、HJ 10%、残部N2の主ガスに
、それぞれSow 900ppm、 NOx 450p
pm、SOs 11000pp、 HCl 3000p
pm、 )IF 11000pp、 I(tslooo
ppm、 C12500ppmを単独に添加して調製し
たガスを用い、試料各100cc 、 S V 600
0 h’−’ 、温度130℃における有害ガス除去試
験を行ない、次表の結果を得た。 各種試料の排ガス処理剤としての性能 NO0の欄以外の数字は除去率100%維持時間(分)
を表わし、N08の欄は、通ガス試験開始20時間後の
除去率(%)を表わす。 〔発明の効果] 本発明のCa−At−5i系窒素酸化物還元用触媒は、
使用済の同系の脱硫剤および石炭灰のような安価な原料
を活用し、比較的簡単な工程で製造でき、かつ、通常排
ガス中に含まれる他の有害ガスの除去剤としても優れて
いる。したがって使用方・法を適当に組合せることによ
り、排ガス処理の総合的効率を高めることができる。
ウム、酸化アルミニウムおよび二酸化ケイ素を主成分と
する硬化物を触媒として使用することで達、成された。 この硬化物は、本発明者らがすでに特開昭61−209
038.62−97140.62−213842.62
−254824.63−69523.64−38130
.64−80425で開示した排煙(ガス)処理剤に包
含され、その製法も明らかなものである。すなわちこれ
ら硬化物は、(a)酸化カルシウムおよび/または硫酸
カルシウムを供給できる物質、(b)酸化アルミニウム
を供給できる物質および(c)二酸化ケイ素を供給でき
る物質の粉状物を水と混合し、水和処理することを特徴
とする製法で得られる。こ)に(a)酸化カルシウムお
よび/または硫酸カルシウムを供給できる物質とは、例
えば生石灰、消石灰、炭酸石灰、石膏、セメント、スラ
グ、ドロマイトプラスター(石灰含有)、およびアセチ
レン滓などの副生品等である。 (b)酸化アルミニウムを供給しつる物質とは、例えば
アルミナ、水酸化アルミニウム、ケイ酸アルミニウム、
硫酸ばん土、明ばん、硫化アルミニウム、硫酸アルミニ
ウム、塩化アルミニウム、アルミン酸カルシウム、ベン
トナイト、カオリン、ケイソウ土、ゼオライト、パーラ
イト、ボーキサイト、アルミン酸ナトリウム、氷晶石、
アルミ洗浄残滓(アルサイト)等の反応性アルミニウム
を含有する化合物等である。 (c)二酸化ケイ素を供給しつる物質とは、例えばケイ
酸、含水ケイ酸、メタケイ酸、ケイ酸アルミニウム、水
ガラス、ケイ酸カルシウムおよびり゛リストパライト、
トリジマイト、カオリン、ベントナイト、タルク、パー
ライト、シラス、ケイソウ土、ガラス、モミ殻灰、木灰
などの焼却灰等反応性二酸化ケイ素を含有する化合物な
どである。 また、前述の4種の化合物牛歩なくとも2種以上を同時
に供給しつる物質の例として、石炭灰および火山灰、石
炭流動層燃焼灰(酸化カルシウム、二酸化ケイ素、酸化
アルミニウム、硫酸カルシウム源、第1表に1例を示す
)、セメントおよびセメントクリンカ−(酸化カルシウ
ム、二酸化ケイ素、酸化アルミニウム源)、スラグおよ
びシラス、安山岩、チャート、石英粗面岩、オパール、
沸石、長石、粘土鉱物、エトリンガイト(硫酸カルシウ
ム、二酸化ケイ素、酸化アルミニウム、酸化カルシウム
源)などの反応性二酸化ケイ素、およびアルミニウム、
カルシウム等の酸化物、塩化物、硫酸塩等を含有する鉱
物、流動層燃焼灰等の炉内脱硫灰および煙道脱硫の使用
済脱硫剤、汚泥焼却灰、都市ゴミ焼却灰、セメントくず
、アセチレン滓、使用済廃水処理剤などがあげられる、
ここで使用済脱硫剤とは、Can、Ca (OH) 2
、CaC0,等のカルシウム系脱硫剤の使用済のものお
よび特開昭61−209038に示されるCaO5Al
zOs、5iQz、Ca2O3系組成物からなる脱硫剤
の使用済のものなどをいう。 第1表にこれらの代表的原料および実施例中の試料の化
学組成の例を示す。 さらに上記主成分のぼかすでに開示したアルカリ金属の
水酸化物、硫酸マグネシウム、塩化カルシウム、塩化マ
グネシウム、硫酸ナトリウム、亜Fa酸カルシウム、硫
酸水素カルシウム、塩化ナトリウム、塩化ストロンチウ
ム、臭化カルシウム、ヨウ化カルシウム、塩化カリウム
、チオ硫酸ナトリウム、炭酸水素ナトリウム、炭酸水素
カルシウム、硫化カルシウム、硫化鉄、硫化亜鉛等を含
有させることもできる。 上記主成分の硬化物中の割合は CaOおよび/ またはCaSO4 をCaOとして 1〜90%、 Al2O3として 2〜70%、 SiO□ として 2〜90%、 好ましくは CaOとして 2〜80%、 CaSO4として 0.1〜70%、 A1□0.として 5〜70%、 SiO□ として 5〜80%、 である。 水和処理とは、例えば特開昭64−38130に開示し
たように、前述の諸物質(原料)間の水和反応を進行さ
せるために必要な処理を言い、例えば常圧もしくは高圧
の常温水または熱水養生、湿空養生、蒸気養生などが含
まれ、硬化性水和処理と、非固結性水和処理とに分類さ
れる。 硬化性水和処理とは処理時の前記諸原料と水との混合割
合(固液比)を小に、例えば1:0.2〜1:0.99
とすることによって、材料粒子間の結合を促進させ、硬
化体を得る水和処理をいう。 非固結性水和処理とは、材料粒子同志が水和処理中に結
合して粗大粒子に成長するのを妨げる処理を言い、処理
開始時の固液比を大に、例えば1:1〜l:20とし、
熱水養生においては40℃〜180℃で水中に原料を分
散し、原料が下部に沈殿硬化しないように攪拌、バブリ
ング、循環、振どうなどを数分間から数日間行う処理で
ある。 水和処理工程において、処理剤中の活性物質の生成に必
要な水分を充分に与えた状態を経て、排ガス浄化に必要
な活性化合物形成の重要な段階を終了し、この間、水分
の一部あるいは大部分は、該化合物形成反応に消費され
る。 硬化性水和処理における湿空養生は、温度10℃〜40
℃、相対湿度50%〜100%で、数分間あるいは数十
日間が好ましく、また蒸気養生は、温度40℃〜180
℃、相対湿度100%で、数分間〜数日間が好ましい。 水和処理後の硬化物は、従来の排ガス処理剤として使用
する場合と同様に、必要により乾燥しく+)微粉砕して
排ガス流中に分散して使用する、(2)破砕して破砕物
のま)固定床または流動床として使用する、(3)粉砕
・造粒し、あるいは微粉砕後適当な担持材に担持させて
成形物として固定床または移動床として使用する等の方
法で、脱硝用触媒として使用する。 何れの場合も使用前に30℃以上で熱処理することが好
ましい。 使用時の排ガスの温度は、50〜500℃、好ましくは
100〜400℃、SVは50〜100.0OOh−’
である。 上記硬化物は、アンモニアを還元剤とした窒素酸化物の
、還元分解触媒のみならず、すでに開示し、また実施例
および参考例に示したように、排ガスの脱硝・脱硫その
他の有害ガスの除去剤として使用できる。さらに、これ
ら有害ガスの処理に使用した後も、還元分解触媒として
の性能があり、逆にこの触媒として使用後の硬化物は、
有害ガスの除去の性能がある。 したがって、実際に窒素酸化物以外に各種有害ガスを含
有する排ガスの処理に移動床を用いる場合、前記硬化物
を先ず有害ガス処理剤として一次処理床に用い、ついで
−次処理後のガスにアンモニアを添加して行う還元分解
処理床に移動する方式、またはこの逆の移動使用の方式
等が任意に採用できる。 第1〜第3図は、それぞれ本発明の方法を適用した排ガ
ス処理システムの一例の概念図である。 第1図は前記硬化物Sを第1除害装置1に充填し、窒素
酸化物のほかに少なくとも硫黄酸化物を含む被処理排ガ
スGを一次処理し、ついで−次処理後の硬化物を順次第
2除害装置2に移送充填し、触媒として一次処理後にア
ンモニアガスAを加えた排ガス中の窒素酸化物の還元分
解に利用する方法を示している。第2図は被処理排ガス
Gは、第1除害装置1.第2除害装置2を経てアンモニ
アAが添加されて窒素酸化物の還元分解の行なわれる第
3除害装置に送られ、硬化物Sは第2除害装置、第1除
害装置、第3除害装置の順に送られる・・方法を示し、
第3図は被処理ガスGは、アンモニアAが添加されて先
ず第1除害装置で窒素酸化物の還元が行なわれついで第
2除害装置で残存する硫黄酸化物や窒素酸化物の除去が
行なわれるもので、硬化物Sは第2除害装置から第1除
害装置へと移動させる方法を示す。 [実施例] 実施例1 石炭灰(海外炭) (Al2O222% Sj0□6
4%)51重量部、Ca (0)1) x 30重量部
、Ca5L 19重量部の粉状物に水45重量部を加え
て混練し、95〜100℃で12時間蒸気養生し、 1
30℃で2時間乾燥後、破砕して粒径1.7〜2.5m
mの硬化物を得た(この試料をN−1,と略記する)。 N−1をガラス管に10m℃充填し第2表に示す試験条
件で脱硝試験を20時間行った。 NH3の利用率は1
00%、試験終了直前の脱硝率は46%であった。なお
この間脱硫率100%が26分間続き、以下漸減して2
0時間・後は59%であった。 第2表 比較例1 実施例1を、第2表のNH3ガスを除いたガスでくりか
えした。脱硝率は平均10%、脱硫率はほとんど実施例
1と変らなかった。 実施例2 粒径な3〜10mmに揃えた以外は実施例1と同じ操作
で得られた硬化物に下記組成のガスを130℃、S V
1000(h−1)で170時間通過させて処理した
硬化物(UDAと記す)を40重量部、実施例1で用い
た石炭灰30重量部およびCa (OH) z 30重
量部を混合粉砕後、水45重量部を加えて混練し、95
〜100℃で12時間蒸気養生し、 130℃で2時間
乾燥後、破砕して粒径1.7〜2.5mmの硬化物を得
た(この試料をA−1と略記する)。 処理ガス組成 SO2900ppm No、 450 ppm coa 13% 02 6% 820 10% N2 残部 A−1について実施例1と同じ条件で脱硝試験を行い、
NH,の利用率100%、脱硝率45%の結果を得た。 なおこの間脱硫率100%が26分間続き、以下漸減し
て20時間後は62%であった。 実施例3 実施例1で用いた石炭灰56重量部、Ca (OH)
230重量部、CaC1,14重量部の粉状物に水45
重量部を加えて混練し、95〜100℃で12時間蒸気
養生し、130℃で2時間乾燥後破砕して粒径1.7〜
2.5mmの硬化物を得た。この硬化物を下記組成のガ
スで130℃、S V 1000 fh−’)で120
時間処理したものを40重量部、前記石炭灰を30重量
部および消石灰30重量部を混合粉砕し、水45重量部
を加えて混練し、95〜100℃で9時間蒸気養生し、
130℃で2時間乾燥後、破砕して1.7〜2.0m
mの粒径の硬化物を得た(この試料をB−] と略記す
る)。 処理ガス組成 t(CI 910 ppm No、 80 ppm 5o260 り11m C0□ 6% 0□ 14% N2 残部 B−1についてガス温度を200℃に変えた以外は実施
例1と同じ条件で脱硝試験を行い、Nl(、利用率10
0%、脱硝率45%の結果を得た。なおこの間脱硫率1
00%が28分間続き、以下漸減して20時間後は70
%であった。 実施例4 ・実施例2で得られたUDA40重量部、実施例1で用
いた石炭灰30重量部およびCa022.7重量部を粉
砕し、95〜100℃の熱水(固液比100 : 27
0 )で、絶えず攪拌しながらの養生(非固結性水和処
理)を6時間行い、遠心脱水機で脱水して水分的45%
のケーキを得、乾燥粉砕後、0.5〜1mmのUDA粒
子を核としてその表面を湿らせたものに付着させ、再び
付着物表面を湿らせて付着乾燥することを繰り返してU
DA粒子100部に対し、前記乾燥粉砕物100部を付
着させ直径1.5〜2mmの粒状物とし、 130℃で
2時間乾燥し本発明の硬化物を得た(この試料なC−1
と略記する)。 C−1について実施例1と同じ条件で脱硝試験を行い、
NH,ff利用率100%、脱硝率40%の結果を得た
。なおこの間脱硫率100%が42分間続き、以下漸減
して20時間後には75%であった。 実施例5 実施例1〜4で得られた試料(N−1,A−1,8−1
゜C−1)を、実施例2に示した処理ガスで130℃、
5V100O(h−’) テ170時間処理した(それ
ぞれN−2,A−2,B−2,C−2と略記する)。こ
れらの試料について実施例1と同一の条件(但しB−2
のみガス温度200℃)の脱硝試験を行い次表の結果を
得た。 N−2A−2B−2G−2 脱硝率(%) 47 42 47 45上記の
結果は前処理(脱硫剤としての使用)後もNO,のアン
モニアによる還元用触媒としての性能が変らないことを
示すものである。 実施例6 実施例2〜5に用いた試料A−1,A−2,B−IB−
2,C−1,C−2について、温度を変えて実施例1と
同様の脱硝試験を行った。得られた結果を次表に示す。 参考例 前述の実施例中の各種試料は、先に述べたように窒素酸
化物以外の有害ガスを除去する能力がある。 CO,,
10%、0□6%、HJ 10%、残部N2の主ガスに
、それぞれSow 900ppm、 NOx 450p
pm、SOs 11000pp、 HCl 3000p
pm、 )IF 11000pp、 I(tslooo
ppm、 C12500ppmを単独に添加して調製し
たガスを用い、試料各100cc 、 S V 600
0 h’−’ 、温度130℃における有害ガス除去試
験を行ない、次表の結果を得た。 各種試料の排ガス処理剤としての性能 NO0の欄以外の数字は除去率100%維持時間(分)
を表わし、N08の欄は、通ガス試験開始20時間後の
除去率(%)を表わす。 〔発明の効果] 本発明のCa−At−5i系窒素酸化物還元用触媒は、
使用済の同系の脱硫剤および石炭灰のような安価な原料
を活用し、比較的簡単な工程で製造でき、かつ、通常排
ガス中に含まれる他の有害ガスの除去剤としても優れて
いる。したがって使用方・法を適当に組合せることによ
り、排ガス処理の総合的効率を高めることができる。
第1〜3図は、それぞれ本発明の方法を適用した排ガス
処理システムの一例の概念図である。
処理システムの一例の概念図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、アンモニアを還元剤として窒素酸化物の還元分解を
行う工程において、酸化カルシウムおよび/または硫酸
カルシウム、酸化アルミニウムおよび二酸化ケイ素を主
成分とする硬化物を触媒として使用することを特徴とす
る排ガス処理方法。 2、請求項1に記載の硬化物で窒素酸化物のほかに少な
くとも硫黄酸化物を含む排ガスを処理した後その硬化物
を触媒とに使用する請求項1に記載の排ガス処理方法。 3、窒素酸化物のほかに少なくとも硫黄酸化物を含む排
ガスの処理が、窒素酸化物の還元分解工程の前処理であ
る請求項2に記載の排ガス処理方法。 4、窒素酸化物のほかに少なくとも硫黄酸化物を含む排
ガスの処理が、窒素酸化物の還元分解工程の後処理であ
る請求項2に記載の排ガス処理方法。 5、請求項1に記載の触媒の使用後の触媒を排ガスの一
次処理用硬化物として使用する請求項2に記載の排ガス
処理方法。 6、(a)酸化カルシウムおよび/または硫酸カルシウ
ムを供給できる物質、 (b)酸化アルミニウムを供給できる物質および(c)
二酸化ケイ素を供給できる物質 の粉状物を水と混合して水和処理することを特徴とする
請求項1に記載の硬化物の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1281840A JP2547260B2 (ja) | 1989-10-31 | 1989-10-31 | 排ガス処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
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Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03143530A true JPH03143530A (ja) | 1991-06-19 |
JP2547260B2 JP2547260B2 (ja) | 1996-10-23 |
Family
ID=17644746
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Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1281840A Expired - Lifetime JP2547260B2 (ja) | 1989-10-31 | 1989-10-31 | 排ガス処理方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2547260B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20000039143A (ko) * | 1998-12-11 | 2000-07-05 | 이구택 | 폐가스중의 질소산화물 및 다이옥신 화합물의 동시 제거방법 |
JP2004503375A (ja) * | 2000-07-13 | 2004-02-05 | ポール・コーポレーション | セラミックフィルタエレメント及びその製造方法 |
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JPS5353592A (en) * | 1976-10-26 | 1978-05-16 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Production of exhaust gas denitratin catalyst |
-
1989
- 1989-10-31 JP JP1281840A patent/JP2547260B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
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US8388898B2 (en) | 2000-07-13 | 2013-03-05 | Pall Corporation | Ceramic filter element |
Also Published As
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---|---|
JP2547260B2 (ja) | 1996-10-23 |
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