JPH0314207A - 軟磁性薄膜ならびにその製造方法 - Google Patents
軟磁性薄膜ならびにその製造方法Info
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- JPH0314207A JPH0314207A JP14840789A JP14840789A JPH0314207A JP H0314207 A JPH0314207 A JP H0314207A JP 14840789 A JP14840789 A JP 14840789A JP 14840789 A JP14840789 A JP 14840789A JP H0314207 A JPH0314207 A JP H0314207A
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
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- Power Engineering (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Thin Magnetic Films (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野コ
本発明は、例えば磁気ヘッドなどに用いられる軟磁性薄
膜に係り、特にコバルトを主体とするアモルファス合金
の軟磁性薄膜ならびにその製造方法に関するものである
。
膜に係り、特にコバルトを主体とするアモルファス合金
の軟磁性薄膜ならびにその製造方法に関するものである
。
[従来技術]
磁気ヘッド、高周波リアクトル用コアあるいはると、軟
磁性薄膜の結晶化温度が著し、く下がり、そのために熱
処理の温度が制限され、プロセスのマージンが狭められ
るという問題がある。
磁性薄膜の結晶化温度が著し、く下がり、そのために熱
処理の温度が制限され、プロセスのマージンが狭められ
るという問題がある。
そこでプロセスのマージンならびに磁気特性の両面から
、高い飽和磁束密度を保持し、かつ結晶化温度の高い材
料の開発が強く期待されている。
、高い飽和磁束密度を保持し、かつ結晶化温度の高い材
料の開発が強く期待されている。
このような期待に応える一つの方法として、既にコバル
ト基アモルファス合金の窒化膜が提案されている(電子
通信学会技術研究報告 MR86−4,P25〜32「
N2混合ガス中でスパッタしたアモルファス合金膜の磁
性J。
ト基アモルファス合金の窒化膜が提案されている(電子
通信学会技術研究報告 MR86−4,P25〜32「
N2混合ガス中でスパッタしたアモルファス合金膜の磁
性J。
その結果、窒化により結晶化温度が高くなり、膜硬度も
増し、さらに飽和磁束密度が増加する。
増し、さらに飽和磁束密度が増加する。
[発明が解決しようとする課題]
しかしながらその反面、この膜では膜厚を300Å以上
にすると著しく軟磁気特性が劣化することから、応用分
野への適用が困難視されている。
にすると著しく軟磁気特性が劣化することから、応用分
野への適用が困難視されている。
この対策として、非常に薄い窒化膜と非窒化膜とを交互
に積層し、磁気特性の劣化を防止するこ磁気シールド材
などに適用される軟磁性薄膜材料として、パーマロイ、
コバルト基アモルファス合金、センダストなどが中心に
検討されている、特にCo−NbZr合金をはじめとす
るコバルト基アモルファス合金は、高い飽和磁束密度、
低い磁歪定数、そして良好な軟磁性特性を有することか
ら有望視されている。
に積層し、磁気特性の劣化を防止するこ磁気シールド材
などに適用される軟磁性薄膜材料として、パーマロイ、
コバルト基アモルファス合金、センダストなどが中心に
検討されている、特にCo−NbZr合金をはじめとす
るコバルト基アモルファス合金は、高い飽和磁束密度、
低い磁歪定数、そして良好な軟磁性特性を有することか
ら有望視されている。
しかし、この軟磁性材料においても実用上問題がない訳
ではなく、特に熱的安定性の面では各種磁気素子の製造
プロセス上に様々な制約を生しる。
ではなく、特に熱的安定性の面では各種磁気素子の製造
プロセス上に様々な制約を生しる。
すなわち、例えば磁気ベツドを製造する場合、磁気コア
の間にガラスを介在させ、加熱によりそのガラスを溶融
させてコアどうしを接合する工程、あるいは磁気特性を
向上させるため磁気コアを磁界中で熱処理する工程は、
例えば600°C程度の比較的高温で行われる。そのた
めこれらの熱処理により前記軟磁性薄膜の結晶化が進み
、軟磁気特性が著しく劣化するという問題がある。
の間にガラスを介在させ、加熱によりそのガラスを溶融
させてコアどうしを接合する工程、あるいは磁気特性を
向上させるため磁気コアを磁界中で熱処理する工程は、
例えば600°C程度の比較的高温で行われる。そのた
めこれらの熱処理により前記軟磁性薄膜の結晶化が進み
、軟磁気特性が著しく劣化するという問題がある。
さらにこのコバルト基アモルファス合金は、飽和磁束密
度を高くするためにコバルトリッチにすとが試みられた
。この方法により軟磁気特性の劣化は防止できたが、極
めて薄い膜を多層に形成して所定の膜厚にすることが必
要である。前記窒化膜ならびに非窒化膜の膜厚が200
人の場合、例えば1oμmの軟磁性薄膜を形成するため
には、窒化膜ならびに非窒化膜を500回繰り返して形
成する必要である。そのため、製造工程が非常に煩雑で
生産性ならびにコストの点で問題がある。
度を高くするためにコバルトリッチにすとが試みられた
。この方法により軟磁気特性の劣化は防止できたが、極
めて薄い膜を多層に形成して所定の膜厚にすることが必
要である。前記窒化膜ならびに非窒化膜の膜厚が200
人の場合、例えば1oμmの軟磁性薄膜を形成するため
には、窒化膜ならびに非窒化膜を500回繰り返して形
成する必要である。そのため、製造工程が非常に煩雑で
生産性ならびにコストの点で問題がある。
本発明は、このような欠点を解消し、優れた軟磁気特性
、熱安定性を有する軟磁性膜ならびにその製造方法を提
供する二とにある。
、熱安定性を有する軟磁性膜ならびにその製造方法を提
供する二とにある。
[課題を解決するための手段]
前記目的を達成するため、本発明は、窒素原子を含む例
えばCo Nb Zrなどからなるコバルト基合金
からなり、その合金薄膜中に結晶質と非結晶質とが混在
していることを特徴とするものである。
えばCo Nb Zrなどからなるコバルト基合金
からなり、その合金薄膜中に結晶質と非結晶質とが混在
していることを特徴とするものである。
前記目的を達成するため、さらに本発明は、加速された
イオンビームを例えばCo −N b −Z rなどか
らなるコバルト基アモルファス合金のターゲットに照射
し、それによってスパッタリングされた合金微粒子を窒
素雰囲気中で基体上に堆積させることにより、コバルト
基アモルファス合金薄膜を形成する。そしてこのアモル
ファス合金薄膜を結晶化開始温度以上で熱処理すること
により、その薄膜の一部を結晶化したことを特徴とする
ものである。
イオンビームを例えばCo −N b −Z rなどか
らなるコバルト基アモルファス合金のターゲットに照射
し、それによってスパッタリングされた合金微粒子を窒
素雰囲気中で基体上に堆積させることにより、コバルト
基アモルファス合金薄膜を形成する。そしてこのアモル
ファス合金薄膜を結晶化開始温度以上で熱処理すること
により、その薄膜の一部を結晶化したことを特徴とする
ものである。
[実施例コ
本発明において使用される軟磁性材料は、コバルト(C
O)を主体とし、ニオブ(Nb)、ジルコニウム(Zr
)、タンタル(Ta)、チタン(Ti)、ハフニウム(
Hf)、イツトリウム(Y)な′どの金属元素を少なく
とも1種を含むCo−Metal系合金で、特に少なく
ともNb。
O)を主体とし、ニオブ(Nb)、ジルコニウム(Zr
)、タンタル(Ta)、チタン(Ti)、ハフニウム(
Hf)、イツトリウム(Y)な′どの金属元素を少なく
とも1種を含むCo−Metal系合金で、特に少なく
ともNb。
Zrのいずれか一方を含む合金が賞月される。さらにま
た、下記の合金組成式を有する合金が好適である。
た、下記の合金組成式を有する合金が好適である。
合金組成式
%式%)
イオン銃、4はターゲット、5は基板、6は真空槽であ
る。この真空槽6内をlXl0−’)−−ル以下の高真
空状態にした後、ニードルバルブ2よりアルゴンと窒素
の混合ガスを槽内圧力が1.5×10−3トールとなる
ように導入する。この際のアルゴン分圧は5x10−4
トール、窒素ガス分圧は1、OX 10−’ )−−ル
である。
る。この真空槽6内をlXl0−’)−−ル以下の高真
空状態にした後、ニードルバルブ2よりアルゴンと窒素
の混合ガスを槽内圧力が1.5×10−3トールとなる
ように導入する。この際のアルゴン分圧は5x10−4
トール、窒素ガス分圧は1、OX 10−’ )−−ル
である。
次にイオン銃3より0.7 KVに加速したアルゴンイ
オンを、例えばCoo、、Nb□2Zr3[Nb/N
b ”、 Z r =O,S]からなるコバルト基アモ
ルファス合金のターゲット4に照射し、それによって生
したスパッタリング微粒子を甜熱ガラスからなる基板5
上に膜厚5000〜5ooo人となるように堆積させる
。なお、薄膜形成におけるアルゴンイオン照射電流は2
0mAとし、膜の堆積速度は2o〜30人/分とした。
オンを、例えばCoo、、Nb□2Zr3[Nb/N
b ”、 Z r =O,S]からなるコバルト基アモ
ルファス合金のターゲット4に照射し、それによって生
したスパッタリング微粒子を甜熱ガラスからなる基板5
上に膜厚5000〜5ooo人となるように堆積させる
。なお、薄膜形成におけるアルゴンイオン照射電流は2
0mAとし、膜の堆積速度は2o〜30人/分とした。
次にこのようにして形成した膜を、それの結晶化開始温
度(約500°C)より100℃高い温度で、30分間
磁界(4000e)中で熱処理した。
度(約500°C)より100℃高い温度で、30分間
磁界(4000e)中で熱処理した。
式中の(T−M)は、COを主体とし、Coの一部をF
eまたはNiの少なくとも1種の金属元素で10%以下
置換することができる。二九以上の置換は、軟磁気特性
を劣化するため好ましくない。
eまたはNiの少なくとも1種の金属元素で10%以下
置換することができる。二九以上の置換は、軟磁気特性
を劣化するため好ましくない。
Mよは、Zr、Hf、Yの少なくとも1種の金属元素で
ある。
ある。
M2は、Ni7.Ta、Mo、Wの少なくとも1種の金
属元素である。
属元素である。
8は、005〜03の範囲の数値である。
前記3./1、はガラス化を促進させろための添加元素
であり、前記M2は磁歪を負にする添加元素であり、M
2/(M□十M2) =0.3〜09の範囲が好適であ
る。
であり、前記M2は磁歪を負にする添加元素であり、M
2/(M□十M2) =0.3〜09の範囲が好適であ
る。
次に本発明の実施例を図面とともに説明する。
(実施例1)
第1図は、本発明の実施例に用いるイオンビームスパッ
タリング装置の概略構成図である。同図において1は排
気管、2はニードルバルブ、3はこのようにして作成し
たサンプルの磁気特性ならびに結晶構造を、それぞれB
−HループトレーサならびにX線回折(CuKα)によ
り調べた。
タリング装置の概略構成図である。同図において1は排
気管、2はニードルバルブ、3はこのようにして作成し
たサンプルの磁気特性ならびに結晶構造を、それぞれB
−HループトレーサならびにX線回折(CuKα)によ
り調べた。
第2図ならびに第3図は、前記サンプルの熱処理前なら
びに熱処理(600’C30分間)後のX線回折パター
ンを示す図である。
びに熱処理(600’C30分間)後のX線回折パター
ンを示す図である。
第2図から明らかなように、成膜直後の膜はブロードな
ハローパターンのみを有していることから、アモルファ
ス状態になっていると判断される。
ハローパターンのみを有していることから、アモルファ
ス状態になっていると判断される。
この股を結晶化開始温度塁上の温度で熱処理することに
より、第3図に示すような結果が得られる。
より、第3図に示すような結果が得られる。
この図から明らかなように、熱処理後の膜はプロトなハ
ローパターンに回折パターンが重なっており、アモルフ
ァス(非晶質)中に微小な結晶質が混在していることが
分かる。
ローパターンに回折パターンが重なっており、アモルフ
ァス(非晶質)中に微小な結晶質が混在していることが
分かる。
(比較例1)
前記実施例と同様にCo、、 N b工、Zr3の合金
ターゲットを用いてイオンビームスパッタリング法によ
り、基板上に軟磁性薄膜を形成した。ただしこの例では
膜の窒化を行わないように、真空槽への導入ガスをアル
ゴン単独とした。
ターゲットを用いてイオンビームスパッタリング法によ
り、基板上に軟磁性薄膜を形成した。ただしこの例では
膜の窒化を行わないように、真空槽への導入ガスをアル
ゴン単独とした。
このようにして成膜した後、400 0eの磁界中にお
いて600℃で30分間熱処理を行なった。
いて600℃で30分間熱処理を行なった。
(比較例2)
高周波2極スパツタリング装置の真空槽内に、Co、、
Nb8Zr、合金ターゲットを設置した。この真空槽内
を1・X 10−’ l−−ル以下まで減圧した後、ニ
ードルバルブよりアルゴンと窒素の混合ガスを槽内圧力
が4X10−”トールとなるように導入した。
Nb8Zr、合金ターゲットを設置した。この真空槽内
を1・X 10−’ l−−ル以下まで減圧した後、ニ
ードルバルブよりアルゴンと窒素の混合ガスを槽内圧力
が4X10−”トールとなるように導入した。
次いで投入電力150Wの条件で、膜厚が5000Aと
なるようにスパッタリングを行なった。このようにして
成膜したCo−Nb−ZrN膜を400 0eの磁界中
で600℃、30分間熱処理を行なった。
なるようにスパッタリングを行なった。このようにして
成膜したCo−Nb−ZrN膜を400 0eの磁界中
で600℃、30分間熱処理を行なった。
(比較例3〕
導入ガスとしてアルゴンと窒素の混合ガスに替えて、ア
ルゴンガスのみを導入した点以外は前記比較例2と同様
にして成膜を行ない、同様の条件軟磁気特性が劣化する
と考えられる。
ルゴンガスのみを導入した点以外は前記比較例2と同様
にして成膜を行ない、同様の条件軟磁気特性が劣化する
と考えられる。
これに対して本発明のようにイオンスパッタリング法を
採用すわば、プラズマはイオン銃の中にあり、膜はこれ
らのイオンに晒さ九ないから、イオンビームスパッタリ
ング法で成膜した軟磁性膜は単層膜であっても、熱処理
の有無に拘らず優れた軟磁気特性を有している。
採用すわば、プラズマはイオン銃の中にあり、膜はこれ
らのイオンに晒さ九ないから、イオンビームスパッタリ
ング法で成膜した軟磁性膜は単層膜であっても、熱処理
の有無に拘らず優れた軟磁気特性を有している。
スパッタ雰囲気中における窒素ガスの分圧は、5 X
10−’〜lXl0−2トールが適当である。また、熱
処理温度は当該軟磁性薄膜の結晶化開始温度からその温
度より約300’C高い温度内に制限するとよい。
10−’〜lXl0−2トールが適当である。また、熱
処理温度は当該軟磁性薄膜の結晶化開始温度からその温
度より約300’C高い温度内に制限するとよい。
なお、前記熱処理は磁界中で行ったが、磁界をかけない
で熱処理を行っても、同様の優れた軟磁気特性が得られ
ることが実験で確認されている。
で熱処理を行っても、同様の優れた軟磁気特性が得られ
ることが実験で確認されている。
[発明の効果コ
本発明は前述のように、結晶質と非結晶質とが混在した
窒素原子を含むコバルト基合金を軟磁性材料として用い
ることにより、軟磁気特性ならびに熱的安定性の両面を
向上することができる。
窒素原子を含むコバルト基合金を軟磁性材料として用い
ることにより、軟磁気特性ならびに熱的安定性の両面を
向上することができる。
て熱処理を施した。
これら実施例ならびに比較例1〜3のスパッタ雰囲気と
保磁力(He)の特性とを、第4回に示す。なお、He
欄中の■は成膜直後のHe、■は熱処理後のHcである
。Haは、VSMにより測定した。
保磁力(He)の特性とを、第4回に示す。なお、He
欄中の■は成膜直後のHe、■は熱処理後のHcである
。Haは、VSMにより測定した。
この図から明らかなように、特に窒素を含まない比較例
1ならびに比較例3は熱処理により完全に結晶化して、
Haが急激に増大している。
1ならびに比較例3は熱処理により完全に結晶化して、
Haが急激に増大している。
一方、比較例2のように窒素を含んだ軟磁性薄膜におい
ては、熱処理前も熱処理後(前記比較例1.3はどでは
ないが)もHaが高い。この実施例2の軟磁性膜は何故
Hcが高いのか理論的な根拠は明らかでないが、次のよ
うなことが考えられる。
ては、熱処理前も熱処理後(前記比較例1.3はどでは
ないが)もHaが高い。この実施例2の軟磁性膜は何故
Hcが高いのか理論的な根拠は明らかでないが、次のよ
うなことが考えられる。
すなわち、高周波スパッタ装置において雰囲気中に窒素
ガスが混入していると、窒素がアルゴンプラズマ中でイ
オン化し、膜表面が窒素イオンに晒され、そのために膜
中に柱状組織のようなものが成長して、垂直磁気異方性
が生じ、そのためにまた本発明は前述のように、イオン
ビームスパッタリング法を採用して窒素原子を含むコバ
ル!・基アモルファス合金薄膜を形成し、それを熱処理
して一部結晶化することにより、5000〜8000人
程度の比較的膜厚の厚い単層膜においても良好な軟磁性
膜を得ることができ、従来提案されたように窒化膜と非
窒化膜とを多層に積層する必要がない。そのために、生
産性の向上ならびにコス1−の低減を図ることができる
。
ガスが混入していると、窒素がアルゴンプラズマ中でイ
オン化し、膜表面が窒素イオンに晒され、そのために膜
中に柱状組織のようなものが成長して、垂直磁気異方性
が生じ、そのためにまた本発明は前述のように、イオン
ビームスパッタリング法を採用して窒素原子を含むコバ
ル!・基アモルファス合金薄膜を形成し、それを熱処理
して一部結晶化することにより、5000〜8000人
程度の比較的膜厚の厚い単層膜においても良好な軟磁性
膜を得ることができ、従来提案されたように窒化膜と非
窒化膜とを多層に積層する必要がない。そのために、生
産性の向上ならびにコス1−の低減を図ることができる
。
第1図は、本発明で用いられるイオンビームスパッタリ
ング装置の概略構成図、 第2図ならびに第3図は、イオンビームスパッタリング
法によって成膜したCo −Nb−ZrN膜の熱処理前
ならびに熱処理後のXvA回折パターン図、 第4図は、スパッタ雰囲気ならびにHC特性を示す図で
ある。 1・・・排気管、 2−ニードルバルブ、3 イオン銃、 ターゲット、 基板、 6 ・・ 真空槽。
ング装置の概略構成図、 第2図ならびに第3図は、イオンビームスパッタリング
法によって成膜したCo −Nb−ZrN膜の熱処理前
ならびに熱処理後のXvA回折パターン図、 第4図は、スパッタ雰囲気ならびにHC特性を示す図で
ある。 1・・・排気管、 2−ニードルバルブ、3 イオン銃、 ターゲット、 基板、 6 ・・ 真空槽。
Claims (6)
- (1) 窒素原子を含むコバルト基合金薄膜からなり、
その合金薄膜中に結晶質と非晶質とが混在していること
を特徴とする軟磁性薄膜。 - (2) 請求項(1)記載において、前記合金がコバル
トを主体とし、ニオブならびにジルコニウムの少なくと
もいずれか一方の金属元素を含むことを特徴とする軟磁
性薄膜。 - (3) 請求項(1)記載において、前記合金が下記の
合金組成式を有する合金であることを特徴とする軟磁性
薄膜。 合金組成式 (T・M)_1_−_x(M_1、M_2)_x式中の
(T・M)は、コバルトを主体とし、コバルトの一部を
鉄またはニッケルの少なくとも1種の金属元素で10%
以下置換することができる。 M_1は、ジルコニウム、ハフニウム、イツトリウムの
少なくとも1種の金属元素である。 M_2は、ニオブ、タンタル、モリブデン、タングステ
ンの少なくとも1種の金属元素である。 xは、0.05〜0.3の範囲の数値である。 - (4) 加速されたイオンビームをコバルト基アモルフ
ァス合金のターゲットに照射し、それによってスパッタ
リングされた合金微粒子を窒素雰囲気中で基体上に堆積
させることによりコバルト基アモルファス合金薄膜を形
成し、このアモルファス合金薄膜を結晶化開始温度以上
で熱処理することにより、その薄膜の一部を結晶化した
ことを特徴とする軟磁性薄膜の製造方法。 - (5) 請求項(4)記載において、前記アモルファス
合金がコバルトを主体とし、ニオブならびにジルコニウ
ムの少なくともいずれか一方を含むことを特徴とする軟
磁性薄膜の製造方法。 - (6) 請求項(4)記載において、前記アモルファス
合金が下記の合金組成式を有する合金であることを特徴
とする軟磁性薄膜の製造方法。 合金組成式 (T・M)_1_−_x(M_1、M_2)_x式中の
(T・M)は、コバルトを主体とし、コバルトの一部を
鉄またはニッケルの少なくとも1種で10%以下置換す
ることができる。 M_1は、ジルコニウム、ハフニウム、イツトリウムの
少なくとも1種の金属元素である。 M_1は、ニオブ、タンタル、モリブデン、タングステ
ンの少なくとも1種の金属元素である。 xは、0.05〜0.3の範囲の数値である。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14840789A JPH0314207A (ja) | 1989-06-13 | 1989-06-13 | 軟磁性薄膜ならびにその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14840789A JPH0314207A (ja) | 1989-06-13 | 1989-06-13 | 軟磁性薄膜ならびにその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0314207A true JPH0314207A (ja) | 1991-01-22 |
Family
ID=15452097
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP14840789A Pending JPH0314207A (ja) | 1989-06-13 | 1989-06-13 | 軟磁性薄膜ならびにその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0314207A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002371639A (ja) * | 2001-06-18 | 2002-12-26 | Daiwa House Ind Co Ltd | 建物外装利用外気供給構造 |
-
1989
- 1989-06-13 JP JP14840789A patent/JPH0314207A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002371639A (ja) * | 2001-06-18 | 2002-12-26 | Daiwa House Ind Co Ltd | 建物外装利用外気供給構造 |
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