JPH02251104A - 鉄系軟磁性膜及びその製造方法 - Google Patents
鉄系軟磁性膜及びその製造方法Info
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- JPH02251104A JPH02251104A JP7323389A JP7323389A JPH02251104A JP H02251104 A JPH02251104 A JP H02251104A JP 7323389 A JP7323389 A JP 7323389A JP 7323389 A JP7323389 A JP 7323389A JP H02251104 A JPH02251104 A JP H02251104A
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F10/00—Thin magnetic films, e.g. of one-domain structure
- H01F10/08—Thin magnetic films, e.g. of one-domain structure characterised by magnetic layers
- H01F10/10—Thin magnetic films, e.g. of one-domain structure characterised by magnetic layers characterised by the composition
- H01F10/12—Thin magnetic films, e.g. of one-domain structure characterised by magnetic layers characterised by the composition being metals or alloys
- H01F10/14—Thin magnetic films, e.g. of one-domain structure characterised by magnetic layers characterised by the composition being metals or alloys containing iron or nickel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Thin Magnetic Films (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は磁気記録用磁気ヘッド、高周波用のインダクタ
ンス、コイルの磁芯材料等に用いられる鉄系軟磁性膜及
びその製造方法に関する。更に詳しくは高密度磁気記録
に好適な単層の鉄系軟磁性膜及びその製造方法に関する
ものである。
ンス、コイルの磁芯材料等に用いられる鉄系軟磁性膜及
びその製造方法に関する。更に詳しくは高密度磁気記録
に好適な単層の鉄系軟磁性膜及びその製造方法に関する
ものである。
[従来の技術]
近年、電子機器の小型軽量化が進む中で磁気記録分野に
おいても高密度記録化、高周波化が著しい。高密度記録
には記録媒体の高保磁力化が不可欠であり、実際に従来
の代表的な記録媒体であるフェライトの保磁力は500
〜7000e程度であるのに対し、最近のメタルテープ
では1500〜20000eとなっている。
おいても高密度記録化、高周波化が著しい。高密度記録
には記録媒体の高保磁力化が不可欠であり、実際に従来
の代表的な記録媒体であるフェライトの保磁力は500
〜7000e程度であるのに対し、最近のメタルテープ
では1500〜20000eとなっている。
このような高保磁力の磁気記録媒体上に十分な高密度記
録を行うためには優れた磁気特性を有する磁気ヘッド用
磁性膜が必要となる。具体的には高飽和磁束密度を有し
、保磁力が低く透磁率の高い軟磁気特性を有し、更に高
周波に至るま′で透磁率に減衰の見られない優れた高周
波特性を有する磁気ヘッド用磁性膜が必要となる。また
高密度記録のためには急峻な分布をなす磁界を得ること
が必要で、そのためには磁気ヘッドの磁極先端部の厚さ
は0,5μm以下にしなければならず、膜厚05μm以
下で上記特性を有する磁性膜が必要となる。
録を行うためには優れた磁気特性を有する磁気ヘッド用
磁性膜が必要となる。具体的には高飽和磁束密度を有し
、保磁力が低く透磁率の高い軟磁気特性を有し、更に高
周波に至るま′で透磁率に減衰の見られない優れた高周
波特性を有する磁気ヘッド用磁性膜が必要となる。また
高密度記録のためには急峻な分布をなす磁界を得ること
が必要で、そのためには磁気ヘッドの磁極先端部の厚さ
は0,5μm以下にしなければならず、膜厚05μm以
下で上記特性を有する磁性膜が必要となる。
従来、Feに侵入型で固溶するB、C,N、、Pの元素
をFeを主成分とする磁性膜に1〜15at%含ませて
、その飽和磁束密度を減少させることなくその透磁率を
増大させ、かつ保磁力を減少させる技術が開示されてい
る(特開昭63−236304)。
をFeを主成分とする磁性膜に1〜15at%含ませて
、その飽和磁束密度を減少させることなくその透磁率を
増大させ、かつ保磁力を減少させる技術が開示されてい
る(特開昭63−236304)。
またArXArとN2又はArと02をスパッタリング
ガスとするスパッタリング法を用い、所定の基板上にF
eを主成分とする膜を形成する場合に、50℃以下の基
板温度で厚さ1〜1100nの第1層鉄系膜を形成した
後、引続き100℃以上の基板温度で前記第1層鉄系膜
の」二に所定厚さの第2層鉄系膜を形成する高密度鉄系
磁性体膜の製造方法が提案されている(特開昭62−1
58306)。
ガスとするスパッタリング法を用い、所定の基板上にF
eを主成分とする膜を形成する場合に、50℃以下の基
板温度で厚さ1〜1100nの第1層鉄系膜を形成した
後、引続き100℃以上の基板温度で前記第1層鉄系膜
の」二に所定厚さの第2層鉄系膜を形成する高密度鉄系
磁性体膜の製造方法が提案されている(特開昭62−1
58306)。
[発明が解決しようとする課題]
前者の鉄系磁性膜は、20テスラ、程度の高飽和磁束密
度を有する薄膜が得られるが、Feの結晶磁気異方性定
数に、が室温で4.72X105erg/ccと大きい
ことから低保磁力化、高透磁率化が困難で侵入型固溶元
素を添加して結晶粒を微細化しても、単層膜では透磁率
は800程度であって実用には供していない。またこの
鉄系磁性膜を多層膜にした場合には1500以上の透磁
率が得られるが、多層膜は各層の膜厚を制御しなければ
磁気特性がばらつくことや、構造上、非磁性層を薄くし
なければ高飽和磁束密度が得られない。
度を有する薄膜が得られるが、Feの結晶磁気異方性定
数に、が室温で4.72X105erg/ccと大きい
ことから低保磁力化、高透磁率化が困難で侵入型固溶元
素を添加して結晶粒を微細化しても、単層膜では透磁率
は800程度であって実用には供していない。またこの
鉄系磁性膜を多層膜にした場合には1500以上の透磁
率が得られるが、多層膜は各層の膜厚を制御しなければ
磁気特性がばらつくことや、構造上、非磁性層を薄くし
なければ高飽和磁束密度が得られない。
特に各層の熱膨張係数が異なるため内部応力が生じ易く
、その除去処理が繁雑である等の問題点もある。
、その除去処理が繁雑である等の問題点もある。
また後者の鉄系磁性膜は、20テスラ以」二の高飽和磁
束密度と20e以下の低保磁力を有する薄膜が得られる
が、第1層と第2層からなるため各層の膜厚や基板温度
を正確に制御しなければ特性がばらつき易く、製造条件
が複雑となる不具合があった。
束密度と20e以下の低保磁力を有する薄膜が得られる
が、第1層と第2層からなるため各層の膜厚や基板温度
を正確に制御しなければ特性がばらつき易く、製造条件
が複雑となる不具合があった。
本発明の目的は、磁気ヘッド材料として要求される高飽
和磁束密度と高透磁率の双方の磁気特性を有する単層の
鉄系軟磁性膜を提供することにあり、また別の目的はこ
の磁性膜を単純な条件で製造し得る鉄系軟磁性膜の製造
方法を提供することにある。
和磁束密度と高透磁率の双方の磁気特性を有する単層の
鉄系軟磁性膜を提供することにあり、また別の目的はこ
の磁性膜を単純な条件で製造し得る鉄系軟磁性膜の製造
方法を提供することにある。
[課題を解決するための手段]
本発明者らは、N及びAr雰囲気中でFeを主成分とす
る薄膜を作製した場合、結晶粒が微細化するだけでなく
、格子定数が大きく変化することに着目し、この薄膜を
熱処理しである定まった格子定数の磁性膜を作製すれば
、高飽和磁束密度を維持しながら透磁率を非常に大きく
できることを見出し、本発明に到達した。
る薄膜を作製した場合、結晶粒が微細化するだけでなく
、格子定数が大きく変化することに着目し、この薄膜を
熱処理しである定まった格子定数の磁性膜を作製すれば
、高飽和磁束密度を維持しながら透磁率を非常に大きく
できることを見出し、本発明に到達した。
すなわち、本発明はFeに侵入型で固溶する元素を含有
し、被着された基板と平行な面の粒径が50nm以下の
結晶粒から主として構成され、この結晶粒が基板面に対
し格子面(110)に平行に配向する単層の鉄系軟磁性
膜において、Feに侵入型で固溶する元素はN1或いは
N、C,SiB、Pより選ばれた1種の元素とArの2
種の元素であり、侵入型固溶元素の含有量が1〜12a
t%であって、かつその格子面(110)間隔が純Fe
の格子面(110)間隔よりも01〜07%増加したこ
とを特徴とする。
し、被着された基板と平行な面の粒径が50nm以下の
結晶粒から主として構成され、この結晶粒が基板面に対
し格子面(110)に平行に配向する単層の鉄系軟磁性
膜において、Feに侵入型で固溶する元素はN1或いは
N、C,SiB、Pより選ばれた1種の元素とArの2
種の元素であり、侵入型固溶元素の含有量が1〜12a
t%であって、かつその格子面(110)間隔が純Fe
の格子面(110)間隔よりも01〜07%増加したこ
とを特徴とする。
本発明を更に詳述すると、本発明の磁性薄膜は高飽和磁
束密度を有するFeを主成分とし、体心立方品(bbC
)構造をとり、結晶粒が基板面に対し格子面(110)
に平行に配向した薄膜であって、その薄膜の中にN1或
いはN、C,Si。
束密度を有するFeを主成分とし、体心立方品(bbC
)構造をとり、結晶粒が基板面に対し格子面(110)
に平行に配向した薄膜であって、その薄膜の中にN1或
いはN、C,Si。
B、Pより選ばれた1種の元素とArの2種の非磁性元
素を含有する単層の鉄系薄膜である。Nを侵入型固溶元
素とすると、得られた磁性膜の耐摩耗性が向上し、ヘッ
ド材として好都合であるため好ましい。またこの鉄系薄
膜には飽和磁束密度を大きく下げない範囲内でNi、C
o等の磁性元素を含ませることもできる。
素を含有する単層の鉄系薄膜である。Nを侵入型固溶元
素とすると、得られた磁性膜の耐摩耗性が向上し、ヘッ
ド材として好都合であるため好ましい。またこの鉄系薄
膜には飽和磁束密度を大きく下げない範囲内でNi、C
o等の磁性元素を含ませることもできる。
この鉄系磁性膜の形成方法としては、スパッタリング法
、真空蒸着法、CVD法(気相化学反応法)等が考えら
れ、特に限定されない。実用的にはスパッタリング法が
好ましい。
、真空蒸着法、CVD法(気相化学反応法)等が考えら
れ、特に限定されない。実用的にはスパッタリング法が
好ましい。
スパッタリング法により磁性膜を形成する場合には、N
、C,Si、B、Pは薄膜中の磁性元素からなる結晶中
に侵゛入型で固溶し、Arは上記磁性元素に主に粒界侵
入型で固溶すると考えられる。
、C,Si、B、Pは薄膜中の磁性元素からなる結晶中
に侵゛入型で固溶し、Arは上記磁性元素に主に粒界侵
入型で固溶すると考えられる。
高透磁率化は純Arでは達成されず、N、 C8i、
B、Pのいずれかの元素が必要である。N。
B、Pのいずれかの元素が必要である。N。
C,Si、B、Pより選ばれた1種の元素とArの相違
は、前者がFeに異方的に侵入し体心立方品(b b
c)から体心正方品(b c t)の形成を促進する傾
向を示すのに対して、後者(’Ar)は等方的に侵入す
ると考えられる。後者(Ar)は通常のスパッタリング
ガスとしての役目を果し、高い磁気特性は前者による異
方的な侵入と結晶粒の微細化により達成される。また両
者とも侵入型であるため、単位体積中の磁性元素量を極
端に減少させることかなく、高飽和磁束密度を維持する
ことができる。また結晶粒の粒径の微細化は異方性分散
に効果的であり、高透磁率化に有効と考えられる。実際
にNの固溶により30nm以下の微粒子が生成している
ことが確認されている。
は、前者がFeに異方的に侵入し体心立方品(b b
c)から体心正方品(b c t)の形成を促進する傾
向を示すのに対して、後者(’Ar)は等方的に侵入す
ると考えられる。後者(Ar)は通常のスパッタリング
ガスとしての役目を果し、高い磁気特性は前者による異
方的な侵入と結晶粒の微細化により達成される。また両
者とも侵入型であるため、単位体積中の磁性元素量を極
端に減少させることかなく、高飽和磁束密度を維持する
ことができる。また結晶粒の粒径の微細化は異方性分散
に効果的であり、高透磁率化に有効と考えられる。実際
にNの固溶により30nm以下の微粒子が生成している
ことが確認されている。
スパッタリング法とは別の真空蒸着法、CVD法等の鉄
系磁性膜の形成方法を用いれば、Feに侵入型で固溶す
る元素をNだけにすることができる。
系磁性膜の形成方法を用いれば、Feに侵入型で固溶す
る元素をNだけにすることができる。
Nのみの固溶量、或いはN、C,Si、B、Pより選ば
れた1種の元素とArの総置溶量は、高飽和磁束密度を
維持するために1〜12at%の範囲内にあることが必
要である。lat%未満の固溶量では格子面(110)
間隔を純Feのそれより0.1%以上増加させることが
できず、高透磁率化を達成できない。また12at%を
越えると格子面(110)間隔が0.7%を」二回って
、Nの化合物ができたり、或いは粒界間に含まれるAr
ガスのため、磁化が動きにくくなり高透磁率化できない
。
れた1種の元素とArの総置溶量は、高飽和磁束密度を
維持するために1〜12at%の範囲内にあることが必
要である。lat%未満の固溶量では格子面(110)
間隔を純Feのそれより0.1%以上増加させることが
できず、高透磁率化を達成できない。また12at%を
越えると格子面(110)間隔が0.7%を」二回って
、Nの化合物ができたり、或いは粒界間に含まれるAr
ガスのため、磁化が動きにくくなり高透磁率化できない
。
更に本発明の特徴ある点は、Nのみの固溶、或いはN、
C,Si、B、Pより選ばれた1種の元素とArの固溶
によって生じた格子歪を熱処理により最適歪に調整する
ことである。具体的にはN1或いはN、C,St、B、
Pより選ばれた1種の元素とArが侵入型で固溶しかつ
格子面(110)に配向した鉄系薄膜を250〜400
℃の温度で熱処理して格子面(110)間隔が純Feの
それよりも01〜07%増加するように調整することで
ある。250℃未満では熱処神効果が得られず、400
℃を越えると薄膜の結晶粒が粒成長するとともに歪が減
少し、必要とされる格子面(110)間隔が増加しない
。
C,Si、B、Pより選ばれた1種の元素とArの固溶
によって生じた格子歪を熱処理により最適歪に調整する
ことである。具体的にはN1或いはN、C,St、B、
Pより選ばれた1種の元素とArが侵入型で固溶しかつ
格子面(110)に配向した鉄系薄膜を250〜400
℃の温度で熱処理して格子面(110)間隔が純Feの
それよりも01〜07%増加するように調整することで
ある。250℃未満では熱処神効果が得られず、400
℃を越えると薄膜の結晶粒が粒成長するとともに歪が減
少し、必要とされる格子面(110)間隔が増加しない
。
これを純FeにN2を含有した膜−の格子面(110)
間隔の伸び率の点からみると、0.2〜0,7%に相当
し、この範囲内でこれまでの代表的な鉄系単層膜の透磁
率の値である800を越えた鉄系軟磁性膜が得られる。
間隔の伸び率の点からみると、0.2〜0,7%に相当
し、この範囲内でこれまでの代表的な鉄系単層膜の透磁
率の値である800を越えた鉄系軟磁性膜が得られる。
なお純FeにCo。
Ni等の磁性原子を添加した膜にN2を含有した膜では
伸び率が01〜07%の範囲内で高透磁率となる。この
熱処理は膜の酸化を防ぐため、真空中又は不活性ガス中
で行われる。
伸び率が01〜07%の範囲内で高透磁率となる。この
熱処理は膜の酸化を防ぐため、真空中又は不活性ガス中
で行われる。
[作 用]
Arが磁性膜の結晶粒内に侵入すると格子面(110)
間隔は広がるが、N、C,Si、B。
間隔は広がるが、N、C,Si、B。
Pより選ばれた1種の元素が侵入することにより更に格
子面(110)間隔が広がると考えられる。
子面(110)間隔が広がると考えられる。
これによりその格子定数が変化しその格子歪に対応した
磁気弾性エネルギーが磁性膜に誘起される。
磁気弾性エネルギーが磁性膜に誘起される。
この磁気弾性エネルギーでFeのもつ大きな結晶磁気異
方性エネルギーに、= 4.72 X 105erg/
CC(室温)を相殺させることにより、結晶粒内の見か
けの結晶磁気異方性エネルギーが減少し、その結果、優
れた軟磁性膜が得られると考えられる。
方性エネルギーに、= 4.72 X 105erg/
CC(室温)を相殺させることにより、結晶粒内の見か
けの結晶磁気異方性エネルギーが減少し、その結果、優
れた軟磁性膜が得られると考えられる。
その際、膜の格子面(110)の配向が重要となる。鉄
系薄膜のX線回折結果より、格子面(100)と格子面
(110)の2つの配向が考えられる。しかし格子面(
100)に配向した膜の結晶磁気異方性定数に1から生
じる格子面(100)内の異方性エネルギーは周期π/
2の成分のみに依存し、周期πの成分からなる磁気弾性
エネルギーとの相殺は不可能となる。一方、格子面(1
’lO)に配向した場合の格子面(110)内の異方性
エネルギーが周期πの成分を持ち、磁気弾性エネルギー
との相殺が可能となる。また高次の異方性エネルギーの
項も、格子面(110)に配向した場合の方が格子面(
100)に配向した場合に比べて小さい。これらの理由
により格子面(110)の配向が非常に重要であること
が分る。本発明の鉄系軟磁性膜はN2添加による成膜及
びその後の熱処理により強く、格子面(110)に配向
した膜が形成されるため優れた軟磁性膜が得られると考
えられる。
系薄膜のX線回折結果より、格子面(100)と格子面
(110)の2つの配向が考えられる。しかし格子面(
100)に配向した膜の結晶磁気異方性定数に1から生
じる格子面(100)内の異方性エネルギーは周期π/
2の成分のみに依存し、周期πの成分からなる磁気弾性
エネルギーとの相殺は不可能となる。一方、格子面(1
’lO)に配向した場合の格子面(110)内の異方性
エネルギーが周期πの成分を持ち、磁気弾性エネルギー
との相殺が可能となる。また高次の異方性エネルギーの
項も、格子面(110)に配向した場合の方が格子面(
100)に配向した場合に比べて小さい。これらの理由
により格子面(110)の配向が非常に重要であること
が分る。本発明の鉄系軟磁性膜はN2添加による成膜及
びその後の熱処理により強く、格子面(110)に配向
した膜が形成されるため優れた軟磁性膜が得られると考
えられる。
計算によれば、これらのエネルギーの結晶粒内における
総和は、格子面(110)間隔の増加率を0.2〜05
%としたときに1.0 ’ erg/ ccのオーダー
となり、特に0.4%前後ではFeの結晶磁気異方性エ
ネルギーのおよそ5分の1に低下し、高透磁率、低保磁
力化を図ることができる。
総和は、格子面(110)間隔の増加率を0.2〜05
%としたときに1.0 ’ erg/ ccのオーダー
となり、特に0.4%前後ではFeの結晶磁気異方性エ
ネルギーのおよそ5分の1に低下し、高透磁率、低保磁
力化を図ることができる。
FeにCO或いはNi原子を含む場合には、結晶磁気異
方性エネルギーが異なるため、高透磁率化するための格
子面(110)間隔の増加率の範囲は0.1〜0.7%
になる。この増加率は成膜後に250〜400℃の温度
で処理することにより設定される。
方性エネルギーが異なるため、高透磁率化するための格
子面(110)間隔の増加率の範囲は0.1〜0.7%
になる。この増加率は成膜後に250〜400℃の温度
で処理することにより設定される。
[実施例]
次に本発明の実施例を比較例とともに説明する。
〈実施例1〉
ターゲットとして高純度Fe円板を用い、ΔrとNの混
合ガス中でDC対向マグネトロンスパッタリング法によ
り、マイクロカバーガラスの基板上に0.3μmの厚さ
で単層の鉄系薄膜を作製した。
合ガス中でDC対向マグネトロンスパッタリング法によ
り、マイクロカバーガラスの基板上に0.3μmの厚さ
で単層の鉄系薄膜を作製した。
このスパッタリングの条件は、
全ガス圧(A r +N2) ・= 0.5 m
TorrN2の分圧 −0,01mTor
r全ガス流量(Ar十N2)・= 5.ccm成膜速
度 ・・・ 50人/分であった。
TorrN2の分圧 −0,01mTor
r全ガス流量(Ar十N2)・= 5.ccm成膜速
度 ・・・ 50人/分であった。
このように作製された薄膜を更に真空中で300℃で1
時間熱処理して鉄系磁性膜を得た。
時間熱処理して鉄系磁性膜を得た。
く比較例1〉
実施例1のスパッタリング条件の中で、N2を含まない
雰囲気、すなわちN2の分圧をOmTorrとした以外
は実施例1と同様に鉄系薄膜を作製した。
雰囲気、すなわちN2の分圧をOmTorrとした以外
は実施例1と同様に鉄系薄膜を作製した。
この薄膜を熱処理せずに真空中に放置して鉄系磁性膜を
得た。
得た。
く比較例2〉
比較例1の鉄系薄膜を実施例1と同様に真空中で300
℃で1時間熱処理して鉄系磁性膜を得た。
℃で1時間熱処理して鉄系磁性膜を得た。
く比較例3〉
実施例1と同一のスパッタリング条件で鉄系薄膜を作製
した。この薄膜を熱処理せずに真空中に放置して鉄系磁
性膜を得た。
した。この薄膜を熱処理せずに真空中に放置して鉄系磁
性膜を得た。
〈実施例2〉
実施例1のスパッタリング条件の中で、N2の分圧を0
、02 mTorrとした以外は実施例1と同様に鉄
系薄膜を作製した。この薄膜を実施例1と同様に真空中
で300℃で1時間熱処理して鉄系磁性膜を得た。
、02 mTorrとした以外は実施例1と同様に鉄
系薄膜を作製した。この薄膜を実施例1と同様に真空中
で300℃で1時間熱処理して鉄系磁性膜を得た。
く比較例4〉
実施例2と同一のスパッタリング条件で鉄系薄膜を作製
した。この薄膜を熱処理せずに真空中に放置して鉄系磁
性膜を得た。
した。この薄膜を熱処理せずに真空中に放置して鉄系磁
性膜を得た。
〈実施例3〉
実施例1のスパッタリング条件の中で、N2の分圧をQ
、035 mTorrとした以外は実施例1と同様に
鉄系薄膜を作製した。この薄膜を更に真空中で、250
.300,350及び4<)0℃で1時間熱処理して鉄
系磁性膜を得た。
、035 mTorrとした以外は実施例1と同様に
鉄系薄膜を作製した。この薄膜を更に真空中で、250
.300,350及び4<)0℃で1時間熱処理して鉄
系磁性膜を得た。
く比較例5〉
実施例°3と同一のスパッタリング条件で鉄系薄膜を作
製した。この薄膜を熱処理せずに真空中に放置して鉄系
磁性膜を得た。
製した。この薄膜を熱処理せずに真空中に放置して鉄系
磁性膜を得た。
〈比較例6〉
実施例3と同一のスパッタリング条件で鉄系薄膜を作製
した。この薄膜を更に真空中で、100.150.20
0,450及び500℃で1時間熱処理して鉄系磁性膜
を得た。
した。この薄膜を更に真空中で、100.150.20
0,450及び500℃で1時間熱処理して鉄系磁性膜
を得た。
〈実施例4〉
実施例1のスパッタリング条件の中で、全ガス圧(Ar
+Ns)を1 、0 mTor5成膜速度を200人/
分、N2の分圧を0 、07 mTorrとした以外は
実施例1と同様に鉄系薄膜を作製した。この薄膜を更に
真空中で、300及び400℃で1時間熱処理して鉄系
磁性膜を得た。
+Ns)を1 、0 mTor5成膜速度を200人/
分、N2の分圧を0 、07 mTorrとした以外は
実施例1と同様に鉄系薄膜を作製した。この薄膜を更に
真空中で、300及び400℃で1時間熱処理して鉄系
磁性膜を得た。
く比較例7〉
実施例4のスパッタリング条件の中で、N2を含まない
雰囲気、すなわちN2の分圧をOmTorrとした以外
は実施例4と同様に鉄系薄膜を作製した。
雰囲気、すなわちN2の分圧をOmTorrとした以外
は実施例4と同様に鉄系薄膜を作製した。
この薄膜を熱処理せずに真空中に放置して鉄系磁性膜を
得た。
得た。
〈比較例8〉
比較例7の鉄系薄膜を真空中で300℃で1時間熱処理
して鉄系磁性膜を得た。
して鉄系磁性膜を得た。
く比較例9〉
実施例4と同一のスパッタリング条件で鉄系薄膜を作製
した。この薄膜を熱処理せずに真空中に放置して鉄系磁
性膜を得た。
した。この薄膜を熱処理せずに真空中に放置して鉄系磁
性膜を得た。
く比較例10〉
実施例4と同一のスパッタリング条件で鉄系薄膜を作製
した。この薄膜を更に真空中で、100及び200℃で
1時間熱処理して鉄系磁性膜を得た。
した。この薄膜を更に真空中で、100及び200℃で
1時間熱処理して鉄系磁性膜を得た。
実施例1〜4及び比較例1〜10の鉄系磁性膜の磁化特
性、格子面(110)間隔、Nの含有量及び結晶粒径を
測定した。この結果を第1表に示す。なお、格子面(1
10)間隔dの増加率は純Feの格子面(110)間隔
d、=2.027を基準とした。第1表から、いずれの
実施例においても300℃、1時間の熱処理を行うこと
により、得られた鉄系磁性膜は2.1テスラ以上の高飽
和磁束密度と1200以上の高透磁率を有することが分
った。
性、格子面(110)間隔、Nの含有量及び結晶粒径を
測定した。この結果を第1表に示す。なお、格子面(1
10)間隔dの増加率は純Feの格子面(110)間隔
d、=2.027を基準とした。第1表から、いずれの
実施例においても300℃、1時間の熱処理を行うこと
により、得られた鉄系磁性膜は2.1テスラ以上の高飽
和磁束密度と1200以上の高透磁率を有することが分
った。
(以下、本頁余白)
前述した実施例及び比較例の中で、全ガス圧0 、5
mTorrでN2分圧0.035 mTorrの条件で
作製した実施例3、比較例5及び比較例6の鉄系磁性膜
についての透磁率μの格子面(110)間隔dの依存性
を第1図に示す。
mTorrでN2分圧0.035 mTorrの条件で
作製した実施例3、比較例5及び比較例6の鉄系磁性膜
についての透磁率μの格子面(110)間隔dの依存性
を第1図に示す。
第1図において、・は実施例、○は比較例を示す。また
括弧内の数値は純Feの格子面(110)間隔d。=2
.027を基準としたときの格子面(110)間隔dの
増加率(%)を意味する。第1図より透磁率800を越
える格子面(110)間隔は、その増加率が02〜07
%の範囲にあることが分る。また第1図から格子面(1
10)間隔dが2.046のときに透磁率μが急激に減
少しているが、これは膜が単相から多相に変化し、Fe
とNの化合物(ε−Fe3N、Fe2N等)が析出して
いるためと考えられる。
括弧内の数値は純Feの格子面(110)間隔d。=2
.027を基準としたときの格子面(110)間隔dの
増加率(%)を意味する。第1図より透磁率800を越
える格子面(110)間隔は、その増加率が02〜07
%の範囲にあることが分る。また第1図から格子面(1
10)間隔dが2.046のときに透磁率μが急激に減
少しているが、これは膜が単相から多相に変化し、Fe
とNの化合物(ε−Fe3N、Fe2N等)が析出して
いるためと考えられる。
第1表より面間隔dの増加率が02〜07%の範囲にあ
るときには、その熱処理温度は250〜400℃の範囲
内になければならないことが分る。
るときには、その熱処理温度は250〜400℃の範囲
内になければならないことが分る。
なお、上記例ではターゲットとして高純度Fe円板を用
いたが、Feを主成分とするCo又はNiを含む合金タ
ーゲットを用いても、本発明の目的を達成することがで
きる。
いたが、Feを主成分とするCo又はNiを含む合金タ
ーゲットを用いても、本発明の目的を達成することがで
きる。
また、−侵入型固溶元素はNに限らず、C,Si。
旦、Pでも同様の効果が得られる。
[発明の効果]
以上述べたように、本発明によれば、Fe系薄膜の結晶
粒内にN1或いはN、C,Si、B、Pより選ばれた1
種の元素とArを侵入させ、かつ所定の温度で熱処理し
て、結晶粒の格子面(110)間隔を純Feの格子面(
110)間隔よりも0.1〜0.7%増加させることに
より、飽和磁束密度2,1テスラ程度で、しかも実効透
磁率800〜2000という極めて優れた高飽和磁束密
度、高透磁率を有する単層の軟磁性膜が得られる。
粒内にN1或いはN、C,Si、B、Pより選ばれた1
種の元素とArを侵入させ、かつ所定の温度で熱処理し
て、結晶粒の格子面(110)間隔を純Feの格子面(
110)間隔よりも0.1〜0.7%増加させることに
より、飽和磁束密度2,1テスラ程度で、しかも実効透
磁率800〜2000という極めて優れた高飽和磁束密
度、高透磁率を有する単層の軟磁性膜が得られる。
本発明の鉄系軟磁性膜は単層膜であるため、複雑な製造
条件を要さずに再現性よく製造することができる。
条件を要さずに再現性よく製造することができる。
また本発明の鉄系軟磁性膜を用いて磁気へ・ソドを構成
すれば、高密度記録に好適な薄膜磁気へ・ンドとなる。
すれば、高密度記録に好適な薄膜磁気へ・ンドとなる。
特に膜厚03μm以下の薄膜へ・ソドとした場合には急
峻で強い磁界が得られるため、顕著な記録特性向上が認
められる。Nが侵入した場合には耐摩耗性が向上しヘッ
ド材として好都合である。
峻で強い磁界が得られるため、顕著な記録特性向上が認
められる。Nが侵入した場合には耐摩耗性が向上しヘッ
ド材として好都合である。
第1図は本発明実施例及び比較例の鉄系軟磁性膜の結晶
粒の格子面(110)間隔とその透磁率の変化を示す図
。 格子面(110)間隔d [A] 第1図
粒の格子面(110)間隔とその透磁率の変化を示す図
。 格子面(110)間隔d [A] 第1図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)Feに侵入型で固溶する元素を含有し、被着された
基板と平行な面の粒径が50nm以下の結晶粒から主と
して構成され、前記結晶粒が前記基板面に対し格子面(
110)に平行に配向し、Feを主成分とする単層の鉄
系軟磁性膜において、前記Feに侵入型で固溶する元素
がN、或いはN,C,Si,B,Pより選ばれた1種の
元素とArの2種の元素であり、前記侵入型固溶元素の
含有量は1〜12at%の範囲にあって、 かつ前記格子面(110)間隔が純Feの格子面(11
0)間隔よりも0.1〜0.7%増加したことを特徴と
する鉄系軟磁性膜。 2)ArとNの混合ガスをスパッタリングガスとするス
パッタリング法を用いて、所定の基板上にFeを主成分
とする単層の磁性膜を製造する方法において、 前記スパッタリングした後、この膜を真空中又は不活性
ガス中で250〜400℃の範囲で熱処理することを特
徴とする鉄系軟磁性膜の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1073233A JP2893706B2 (ja) | 1989-03-24 | 1989-03-24 | 鉄系軟磁性膜 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1073233A JP2893706B2 (ja) | 1989-03-24 | 1989-03-24 | 鉄系軟磁性膜 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02251104A true JPH02251104A (ja) | 1990-10-08 |
JP2893706B2 JP2893706B2 (ja) | 1999-05-24 |
Family
ID=13512263
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1073233A Expired - Fee Related JP2893706B2 (ja) | 1989-03-24 | 1989-03-24 | 鉄系軟磁性膜 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2893706B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH09102418A (ja) * | 1995-10-02 | 1997-04-15 | Minebea Co Ltd | 鉄基軟磁性材料 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60132305A (ja) * | 1983-12-21 | 1985-07-15 | Hitachi Ltd | 鉄−窒素系積層磁性体膜およびそれを用いた磁気ヘツド |
JPS62158306A (ja) * | 1986-01-07 | 1987-07-14 | Hitachi Ltd | 高密度鉄系磁性体膜およびその製造方法 |
JPS6365604A (ja) * | 1986-09-05 | 1988-03-24 | Hitachi Ltd | 鉄系磁性体膜 |
JPS63236304A (ja) * | 1987-03-25 | 1988-10-03 | Hitachi Ltd | 耐食強磁性膜 |
JPS63299219A (ja) * | 1987-05-29 | 1988-12-06 | Sony Corp | 軟磁性薄膜 |
JPS6415907A (en) * | 1987-07-09 | 1989-01-19 | Sony Corp | Soft magnetic thin-film |
JPS6442108A (en) * | 1987-08-10 | 1989-02-14 | Hitachi Ltd | Heat-resisting magnetic film |
-
1989
- 1989-03-24 JP JP1073233A patent/JP2893706B2/ja not_active Expired - Fee Related
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60132305A (ja) * | 1983-12-21 | 1985-07-15 | Hitachi Ltd | 鉄−窒素系積層磁性体膜およびそれを用いた磁気ヘツド |
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JPH09102418A (ja) * | 1995-10-02 | 1997-04-15 | Minebea Co Ltd | 鉄基軟磁性材料 |
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Publication number | Publication date |
---|---|
JP2893706B2 (ja) | 1999-05-24 |
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Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |