JPH03134140A

JPH03134140A - 磁気シールド用電磁鋼板およびその製造方法

Info

Publication number: JPH03134140A
Application number: JP1272592A
Authority: JP
Inventors: Ryuji Ogata; 緒方　龍二
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1989-10-19
Filing date: 1989-10-19
Publication date: 1991-06-07
Anticipated expiration: 2009-02-16
Also published as: JPH0611903B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）本発明は、例えば漏洩磁気を遮断するのに好適な、優れ
た磁気特性を有する磁気シールド用電磁鋼板およびその
製造方法に関するものである。

（従来の技術）近年の著しい科学技術の進展に伴い、強力な磁場を利用
した各種科学測定機器が実用化されてきている０例えば
、医療機器の分野においては強力な磁場による核磁気共
鳴現象を利用した磁気共鳴断層撮影装置（以下ｒＭＲＩ
　Ｊという。）が実用化され、積極的に導入されてきて
いる。

しかし、このＭＲＩの使用に際しては発生する多量の漏
洩磁気をシールドする必要がある。このような磁気シー
ルドを行う手段として、ＭＲ１本体を囲む手段と、ＭＨ
Ｉを設置した部屋自体を囲む手段とがあるが、そのどち
らの手段においても磁気遮断特性の良い、すなわち高透
磁率を有する磁気シールド用電磁鋼板は最適であり、ま
たサイクロトロン等の大型科学実験装置などのカバー・
構造用部材として磁気シールド性を必要とする部分にも
使用される材料である。

そこで、近年の科学技術の成果をさらに進展させるため
には、かかる磁気シールド用電磁鋼板について、本来相
反する優れた機械的特性と透磁率、磁束密度等に代表さ
れる磁気特性とをともに満足することが各分野から強く
望まれている。

このような磁気遮断特性を有する鋼板としては電磁軟質
鋼板があり、−船釣に変圧器に使用される薄板が周知で
ある。これは従来から磁気特性の優れた鋼材として、Ｊ
ＩＳ　Ｃ２５０３またはＪＩＳ　Ｃ２５０４に規定され
る電磁軟鉄棒、電磁軟鉄板である。ＪＩＳ　Ｃ２５０３
に規定されるものは１．０〜１６ｍｍの直径の棒材であ
り、またＪＩＳ　Ｃ２５０４に規定されるものは０．６
〜４．５　ｍｍ厚の薄板であり、いずれもリレー用また
は電磁石用としての小型部品への適用を対象としたもの
である。

また、磁気用としては分類されていないＪＩＳ　Ｇ４０
５１に規定される機械構造用炭素鋼材である５ＩＯＣを
用い、２５０ｍｌｌ１幅に熱間加工し、磁性材料として
使用している例がある。

さらに、特開昭６０−９６７４９号公報、特公昭６３４
５４４２号公報または特公昭６３−４５４４３号公報に
開示されているように、ｓｏｌ．Ａｌの量を０．００５
〜１．００重量％と多く含有し、Ｓｉをある程度低減し
たＡＱ脱酸型極低炭素鋼である直流磁化用厚板が近年提
案されている。

（発明が解決しようとする課題）しかし、これらの公知方法では、たとえばＭＨＩの使用
の際の漏洩磁気を遮断することができるような、優れた
磁気特性を有する磁気シールド用電磁鋼板を提供するこ
とはできない。すなわち（ｉ　）　ＪＩＳ　Ｃ２５０３
またはＪＩＳ　Ｃ２５０４に示されている電磁軟鉄棒ま
たは電磁軟鉄板は、前述したように、小型の部品を適用
の対象にしており、構造用部材としての機械的特性がま
ったく考慮されていない。したがって、たとえば前述の
ＭＨＩにこの電磁軟鉄板を適用する場合には、装置の強
度を確保するために、この電磁軟鉄板を数Ａｃ枚程度積
層する必要があり、製造コスト、製品の品質の観点から
は、現実には実施化を図ることができない。また、（ｉｉ）　ＪＩＳ　Ｇ　４０５１に示される機械構造用
炭素鋼材を用いた例では、磁気特性についての考慮が何
らなされていないため、最大透磁率μＩＩＩＩｍが１８
００以下と極めて低い値しか得られていない。したがっ
て、やはり所望の磁気シールド用電磁鋼板を提供するこ
とはできない。

さらに、特開昭６０−９６７４９号公報に開示された電
［４板は、最大透磁率μｍｏの値が１２８５０から４２
６０までとばらついた値となっており、その値も磁気シ
ールド用電磁鋼板として充分な値ではない。

さらに、特公昭６３−４５４４２号公報または特公昭６
３−４５４４３号公報に開示された方法は、確かに最大
透磁率μ＋ｅａｘを２０００〜５０００程度に高めるこ
とが可能な方法であるが、たとえばこの方法により得ら
れる電磁鋼板を前述のＭＨＩに適用する場合を考えると
十分な値とはいえず、−層の向上が望まれる。

以上のように、これらの公知の手段では、たとえばＭＨ
Ｉに用いる綱板として好適な、優れた磁気特性を有する
磁気シールド用電磁鋼板を得ることはできなかったので
ある。

ここに本発明の目的は、例えば漏洩磁気を遮断するのに
好適な、優れた磁気特性を有する磁気シールド用電磁鋼
板およびその製造方法を提供することにある。

（課題を解決するための手段）本発明者は、上記の課題を解決するため種々検討を重ね
た結果、特開昭６０−９６７４９号公報に開示されてい
るように磁気シールド用電磁鋼板の素材としてＡＱ脱酸
型極低炭素鋼を用いるのではなく、Ｓｉ脱酸型極低炭素
綱を用いることにより、極めて良好な磁気特性を有する
磁気シールド用電磁鋼板を得ることができることを知見
した。

すなわち、本発明者は磁気特性の良好な磁気シールド用
電磁鋼板の製造に際して重要な点は、減磁率を大きくす
る成分の含有量を極力低減すること、板厚方向における
磁気特性の均質性を高めることおよび結晶粒を著しく粗
大化させることであることを知見した。

つまり、第１の減磁率を大きくする成分元素としては、
Ｃ，Ｓ、　Ｃｕ、　Ｃｒ、　ｓｏｌ、Ａｌ２等があるが
、これらの元素、とりわけｓｏｌ、八Ｑの含有量を極力
低減することが有効であることを本発明者は知見した。

また、透磁率を大きくする成分元素としてはＳｉが挙げ
られ、このＳｔを適量添加することにより、磁気特性が
著しく向上することもあわせて知見した。

また、第２の磁気特性の均質性を確保するためには、非
金属介在物の生成原因元素、偏析し易い元素の含有量を
低減し、結晶粒の大きさを板厚方向に可能な限り均一に
することが必要であることも知見した。

さらに、第３の結晶粒を粗大化させるためには熱間加工
時には結晶粒に歪を付与するとともに、熱間加工後には
＾ｃ、点以下の温度域に加熱することが必要であること
を知見して、本発明を完成した。

ここに、本発明の要旨とするところは、重量％で、Ｃ：０．０５％以下、　Ｓｉ：　０．３０％超〜１．５
０％、Ｍｎ：　０．５０％以下、　ｓｏｌ．Ａｌ：　０
．００５％未満残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼組成を有し、フェライト結晶粒度番号が０以
下であることを特徴とする磁気シールド用電磁鋼板であ
る。

また、別の面から本発明は、上記の鋼組成を有する鋼片
をＡＣ３点以上の温度域に加熱した後、熱間加工を開始
し、Ａｒ＋点以下の温度域における圧下率が２０％以上
となるようにして熱間加工を終了し、冷却した後、８５
０°Ｃ以上八０１点以下の温度域に加熱する処理を行う
ことを特徴とする磁気シールド用電磁鋼板の製造方法で
ある。

（作用）以下、本発明を作用効果とともに詳述する。なお、本明
細書において、特にことわりがない限りｒ％」は「重量
％」を意味するものとする。

まず、本発明にかかる磁気シールド用電磁鋼板の組成を
上述のように限定した理由について説明する。

Ｃは、その含有により減磁率を最も増加させる元素であ
り、極力低減することが望ましい。しかしながら、Ｃの
低減化には多くの工程を要することから製造コストの上
昇につながるため、その含有量を０．０５％以下に限定
する。

Ｓｉは、本発明の作用効果を奏するために極めて重要な
元素であって、結晶粒の整粒化、磁気特性の向上を促進
し、かつ脱酸剤としても作用することから、０．３０％
超添加する必要がある。しかし、あまり多量に添加する
と鋼が脆くなり、構造用厚板材として適当でなくなるた
め、上限を１．５０％と限定する。したがって、Ｓ＋含
有量は、０．３０％超１゜５０％以下に限定する。

Ｍｎも、Ｃと同様に減磁率の観点からは低減することが
望ましいが、構造用厚板材として使用される場合には、
磁気特性以外にも必要最低限の強度の確保を行うために
、上限を０．５０％と限定する。

Ｐ、Ｓはともに非金属介在物を鋼中に形成しやすいため
、その含有量は低いことが望ましいが、しかしこれらの
低減にはコスト上昇を生じることから、Ｐは０．Ａｃ％
以下、Ｓは０．０１％以下と限定することが望ましい。

ＡＱは、本発明の作用効果を奏するためには極めて重要
な元素であって、減磁率を大きくする元素であるため、
またＡＱは鋼中のＮと結合して窒化アルミニウムを形成
して鋼の混粒化を促進するため、その含有量は少ないこ
とが望ましい。具体的には、Ａｌ１を０．００５％以上
含有すると、最大透磁率μ。□および磁場Ａｃｅ（エル
ステッド）の際の磁束密度Ｂ１がともに低下し、所望の
磁気特性が得られなくなる。よってＡＱの含有量はｏ、
ｏｏｓ％未満と限定する。

なお、本発明にかかる組成を有する磁気シールド用電磁
鋼板は、所望の磁気特性を確保するという観点から、上
述した組成に加えてさらにＣｒ、　Ｍｏ、ＣｕおよびＮ
からなる群から選んだ少なくとも１種、さらには酸素を
下記に示す如く含有してもよい。

すなわち、Ｃｒ、　Ｍｏ、　ＣｕまたはＮは磁気特性の減磁率を大
きくする元素であり、特にＮは前述したようにＡＱと結
合して鋼の混粒化を促進するため、また偏析度合を少な
くするため、極力少ないことが望ましい。

しかし、Ｃｒ、　ＭＯ％　Ｃｕは溶製段階において、耐
火物からも混入するため極端な低減化を図ることは困難
である。したがって、Ｃｒは０．２０％以下、ＭＯは０
゜０２％以下、Ｃｕは０．Ａｃ％以下またはＮは０．０
１％以下をそれぞれ含有してもよい。

また、酸素は鋼中にあっては、非金属介在物を形成しか
つ偏析することにより、磁壁の移動を妨げ、その含有量
が増加するにつれて、鋼板の保磁力を増加させ、磁気特
性の低下を招く恐れがある。

したがって、その含有量は少ないほど望ましく、酸素の
含有量は０．００３％以下と限定することがさらに望ま
しい。

また、本発明にかかる磁気シールド用型１ｆｔｉｌ仮に
おいては、そのフェライト結晶粒度番号は、０以下であ
ることが必要である。すなわち、フェライト結晶粒度番
号がＯ超であると、成品の最大透磁率μ１．８および磁
束密度Ｂ、がともに低下し、所望の磁気特性が得られな
くなるからである。

なお、上記フェライト結晶粒度番号は、本発明において
は、任意の線分によって切断されるフェライト粒の数を
測定し、これを倍率Ａｃ０倍の顕微鏡による２５ｍｍ平
方中の結晶粒の数に換算して粒度番号を決める方法、す
なわちＪＩＳ　Ｇ　０５５２に規定されるいわゆる切断
法により求めることが望ましい。

フェライト結晶粒が著しく粗大化しているからである。

ただし、比較法により測定してもよいことはいうまでも
なく、この場合も、フェライト結晶粒度番号はＯ以下で
あることが必要である。

かかる組成およびフェライト結晶粒度番号を有する本発
明にかかる磁気シールド用電磁鋼板は、橿めて優れた磁
気特性を有する。すなわち、磁気特性は電磁鋼板が具備
すべき最も重要な性質であって、磁気特性の具体的な指
標としては最大透磁率μ１．．が挙げられるが、前述し
たような近年の科学技術の急速な進展に伴って高い透磁
率が要求されてきており、その必要最低値としてはμｗ
ａｘ≧３００００を具備することが望ましいが、本発明
にかかる磁気シールド用電磁鋼板はこの値を優に越えた
、極めて高い透磁率を有する。

また、磁場Ａｃｅの際の磁束密度（以下Ｂ１とする）も
最大透磁率μｗａｘと同様に、Ｂｔ≧１４０００である
ことが望ましいが、本発明にかか丸磁気シールド用電磁
鋼板はこの値をも十分に越えたＩ極めて高い磁束密度を
有する。

次に、本発明にかかる磁気シールド用電磁鋼板の製造方
法について述べる。

鋼の溶製は転炉溶製法あるいは電気炉溶製法のいずれの
溶製法でもよく、さらに必要に応じて取鍋精錬あるいは
真空脱ガス等の精錬工程を経て、減磁率を大きくさせる
元素（Ｃ，ＡＱＳＣｒ、　Ｍｏ、　Ｃｕ。

Ｎ等）を極力低源するとともに、非金属介在物の生成お
よび偏析を極力少なくさせるために、Ｐ、Ｓを減少させ
、さらに酸素をＳｉを用いて除去する。

このようにして得た、前述の組成を有する鋼片を、本発
明においては、まずＡＣ３点以上、望ましくはＡｃ３点
以上１２００″Ｃ以下の温度域に加熱する。

Ａｃ＝点以上に加熱することにより、オーステナイト単
相としておき熱間加工を開始する。したがって、この後
に、オーステナイト−フェライト２相域で熱間加工を行
うことになり、熱間加工により加えられる歪が不均一に
なり、後述する再結晶時に、所望の著しい混粒組織を生
じさせることができるからである。このような観点から
は、鋼片の加熱温度はＡｃｓ点以上であればよく、加熱
温度の上限は特に設ける必要がないが、実際の製造に際
しては、１２００’Ｃ超の温度に加熱してしまうと、例
えば厚板工場の加熱炉の炉壁の耐火レンガが損傷すると
いった設備的な不具合の発生が懸念されることから、１
２００°Ｃ以下と限定することが望ましい。

このようにして、Ａｃｓ点以上の温度域に加熱された鋼
片に熱間加工を行って、所望の形状を付与するが、本発
明においては、Ａｒ＋点以下の温度域における圧下率が
２０％以上となるようにして、熱間加工を行う、ここで
、ｒＡｒ、意思下の温度域における圧下率」とは、圧下
開始時と圧下終了時のＦｉ厚差をΔｈ、泪片の温度がＡ
ｒ＋点となった時と圧下終了時の板厚差をΔｈαとした
場合に、Δｈで表わされる。

まず、Ａｒ、意思下の温度域における圧下率を限定する
のは、熱間加工により個々のフェライト結晶粒に同じ量
の、均一な歪を確実に付加することを目的として、フェ
ライト単相状態とするためであり、またその値を２０％
以上と制限するのは、鋼片の板厚方向の中心まで十分に
フェライト結晶粒に加工歪を付与するためである。この
ような観点からは、圧下率は高ければ高いほどよく特に
上限を設ける必要はないが、Ａｒ、意思下の温度域にお
ける圧下率が７０％超となると、低温域における圧下量
が増大し、圧延機等に多大な負荷をかけ、装置に早期損
傷・損壊等を生じる危険がある。したがって、Ａｒ、意
思下の温度域における圧下率は７０％以下とすることが
望ましい。なお、フェライト結晶粒に均一な歪を付与す
るという観点からは、熱間加工時の加工温度の下限（熱
間加工終了温度）は、特に設ける必要はないが、６５０
°Ｃ未満の温度で熱間加工を行うと、圧延機に過大な負
荷をかけてしまい、ロール等の消耗を著しく促進するお
それがある。したがって、熱間加工時の加工温度の下限
は６５０℃以上と限定することが望ましい。

さらに、熱間加工においては、加工前の特別な作業等は
一切不要である。また、熱間加工の形態は、圧延機によ
る圧延または鍛造機による鍛圧のいずれでもよい。さら
に、フェライト結晶粒に加工時に歪を付与し、熱処理後
に該歪を解放させて、フェライト結晶粒を粗大化させる
ためには、鋼板の中心部まで変形がおよぶ熱間加工を行
うことが有効であり、かかる熱間加工として圧延法を採
用する場合は公知の高形状比圧延を適用することが好ま
しい。

このようにして熱間加工を終えた鋼片は次いで冷却する
。脱水素処理を行うためである。脱水素処理を充分に行
うという観点からは、鋼片の冷却温度は３００°Ｃ以下
とすることが望ましい。３００″Ｃ以下とすることによ
り、脱水素のための時間を充分に確保することが可能と
なるからである。

そして、この鋼片に、結晶粒調整および歪取りのために
、熱処理を施す。この際、磁気特性を向上させて所望の
値とするために、熱処理としては焼鈍を行うことが有効
である。焼鈍温度は、再結晶集合組織を形成させて、フ
ェライト結晶粒を充分に成長させるために、８５０°Ｃ
以上Ａｃ、意思下とすることが有効である。上限値をＡ
ｃ＋点とするのは、Ａｃ、点超に加熱した場合に形成さ
れる集合組織は再結晶集合＆Ｉｌ織から変態集合組織と
なってしまい、磁気特性が著しく劣化するためであり、
方、焼鈍温度が８５０　”Ｃ未満であると、フェライト
結晶粒の成長を促すのに十分なエネルギーを付与するこ
とができなくなってしまうからである。

なお、焼鈍時間は、鋼板の板厚方向の中心部まで均一に
加熱する必要があることから、最終成品の板厚をｔ　（
ｍｍ）とした場合、ｔ／２５　（時間）以上とすること
が好ましい。

なお、焼鈍の後の冷却は、放冷、空冷、徐冷、水冷、焼
入等のいずれの方法による冷却であっても何ら成品の特
性は変わるものではなく、この冷却手段には制限を要さ
ない。

以上、説明したように、本発明により、例えば漏洩磁気
を遮断するのに好適な、優れた磁気特性を有する磁気シ
ールド用電磁鋼板を提供することができる。

さらに、本発明の効果をその実施例を用いて詳述するが
、これはあくまでも本発明の例示であり、これにより本
発明が限定されるものではない。

実施例１第１表に示す組成を存し、厚さが２３０ｆｆｌＩ１１で
ある鋼片ＮＩＩＡないしＮａＣを、第２表に示す如＜　
１Ａｃ０〜１１６０°Ｃの温度域に加熱した後、熱間圧
延を開始した。

そして、４１３点以下の温度域における圧下率が０〜５
０％となるようにして熱間圧延を行って、７６０〜９１
１℃で熱間圧延を終了し、引き続き１５０°Ｃまで冷却
して板厚が２０ｍｍである熱延鋼板を得た。

かかる熱延鋼板を、８８０°Ｃに加熱して焼鈍を行って
、第２表に示す試料ｋｌないし試料Ｎｏ、３６を得た。

これらの試料について、フェライト結晶粒度番号を前述
の切断法により、また最大透磁率μｍつと磁束密度Ｂ、
とを、それぞれ測定した。

なお、結果の判定基準は、前述のように、μｗａｘ≧３
００００　、　Ｂ、≧１４０００を合格とした。

結果を第２表にまとめて示すとともに、フェライト結晶
粒度番号とμ、１ヨとの関係を第１図に、またフェライ
ト結晶粒度番号と８１との関係を第２図に示す。

（以下余白）第２表、第１図および第２図から明らかなように、フェ
ライト結晶粒度番号が０以下である本発明にかかる試料
（Ｎα１ないしＮα８）は、μｍ□≧３００００　、Ｂ
、≧１４０００であり、極めて優れた磁気特性を有する
ことがわかる。

一方、フェライト結晶粒度番号が０趙である比較例にか
かる試料（Ｎα９ないしＮｏ、３６　）は、μ６□＜３
００００　、または、Ｂ、　＜　１４０００であり、所
望の磁気特性が得られなかったことがわかる。

すなわち、本発明にかかる磁気シールド用電磁鋼板にお
いては、フェライト結晶粒度番号がＯ以下であることは
、所望の磁気特性を得るためには必須の条件であること
がわかる。

実施例２第３表に示す組成を有する鋼片を１１６０℃に加熱した
後、熱間圧延を開始し、それぞれ第３表に示す圧下率で
熱間圧延を行つた後、第３表に示す熱間圧延終了温度で
熱間圧延を終了した。そして、第３表に示す温度に冷却
して、板厚が２０ｍｍまたは８０ｍｍの熱延鋼板とした
。そしてこの後に、第３表に示す熱処理温度および時間
で焼鈍を行い、室温まで空冷して、試料Ｎα１ないし試
料Ｎα３０を得た。

そして、これらの試料について、フェライト結晶粒度番
号を、ＪＩＳ　Ｇ　０５５２に規定される切断法により
測定するとともに、（ｉ）磁気特性（最大透磁率μｍａＸおよび磁場Ａｃｅ
における磁束密度３．　（にａｕｓｓ）（ｉｉ）機械的
特性（０°Ｃにおける■ノシチシャルピー衝撃試験の平
均値ｖＥｏ””　（ｋｇｆ−’ｍ）、引張強さＴＳ（ｋ
ｇｆ／ｍｍ２）を測定した。

結果を第３表にまとめて示す。

なお、本実施例においては、（ｉ）μａａｘ≧３００００　、　Ｂ、≧１４０００で
あって、かつ（ｉｉ）　ｖＥ０＾９・≧４．８ｋｇｆ−ｍ、　ＴＳ≧
３０ｋｇｆ／ｍｍ２を合格基準とした。

第３表において、試料Ｎα１ないし試料Ｎα１７は、本
発明にかかる試料であり、試料隘１８ないし試料Ｎα３
０は比較例の試料である。このうち、試料Ｎ（Ｌｉ２な
いし試料阻２７は、用いた鋼片の組成は本発明の範囲を
満足するが、熱間圧延温度、圧下率または熱処理温度の
少なくとも１つが本発明の範囲を満足していない試料で
あり、試料Ｎα２日ないし試料Ｎα３０は用いた鋼片の
組成が主として本発明の範囲を満足していない試料であ
る。

試料岡１および試料Ｎα２は、鋼片中のＳｉ含有量が本
発明の範囲の下限近傍であって、熱処理温度が、それぞ
れ本発明の範囲の下限、上限近傍の条件により得られた
試料である。第１表から明らかなように、磁気特性、機
械的特性とも優れており、所望の磁気シールド用電磁鋼
板を得ることができたことがわかる。

試料Ｎ［ｋ３ないし試料Ｎ１１５は、本実施例において
、綱片組成を標準としたものであり、熱処理温度を本発
明の範囲内において、それぞれ下限、標準および上限と
変化させて得られた試料である。第３表から、磁気特性
、機械的特性とも優れており、所望の磁気シールド用電
磁鋼板を得ることができたことがわかる。

試料Ｎα６ないし試料Ｎ１１８は、本実施例において、
綱片組成を標準とした他のものであり、熱処理温度を本
発明の範囲内において、それぞれ下限、標準および上限
と変化させて得られた試料である。

やはり、磁気特性、機械的特性とも優れており、所望の
磁気シールド用電磁鋼板を得ることができたことがわか
る。

試料Ｎｏ、　９ないし試料Ｎα１１は、鋼片中のＳｉ含
有量が本発明の範囲内で高めであって、熱処理温度がそ
れぞれ本発明の範囲の下限、標準および上限の近傍の条
件により得られた試料である。やはり、磁気特性、機械
的特性とも優れており、所望の磁気シールド用型１１ｆ
ｌ板を得ることができることがわかる。

試料Ｎα１２ないし試料Ｎα１４は、綱片中のＳｉ含有
量が本発明の範囲内で上限近傍であって、熱処理温度が
それぞれ本発明の範囲の下限、標準および上限の近傍の
条件により得られた試料である。やはり、磁気特性、機
械的特性とも優れており、所望の磁気シールド用電磁鋼
板を得ることができたことがわかる。

試料Ｎα１５ないし試料Ｎα１７は、鋼片中のＭｎ含有
量が本発明の範囲内で上限近傍であって、熱処理温度が
それぞれ本発明の範囲の下限、標準および上限の近傍の
条件により得られた試料である。やはり、磁気特性、機
械的特性ともに優れており、所望の磁気シールド用電磁
鋼板を得ることができたことがわかる。

一方、試料Ｎα１８は、熱間圧延終了温度が本発明の範
囲の上限を超えたために、Ａｒ、意思下の温度域におけ
る圧下率が０％となって本発明の範囲の下限を下回る条
件により得られた試料であるため、フェライト結晶粒に
同じ量の加工歪を充分に付与することができず、熱処理
後のフェライト結晶粒が充分に粗大化しなかった（フェ
ライト結晶粒度番号：　２．４）ため、磁気特性が向上
していないことがわかる。

また、試料Ｎα１９は、Ａｒ＋点以下の温度域における
圧下率が１２％と、本発明の範囲の下限を下回る条件に
より得られた試料であるため、やはりフェライト結晶粒
に加工歪を充分に付与することができず、磁気特性が向
上していないことがわかる。

試料Ｎα２０ないし試料漱２２は、試料Ｎα３ないし試
料Ｎα５と同一の、標準の組成の綱片を用い、熱間圧延
終了温度、Ａｒ１点以下の温度域における圧下率および
熱処理温度が、それぞれ本発明の範囲の上限、下限およ
び上限を超えた条件により得られた試料であるため、い
ずれにしてもフェライト結晶粒を充分に粗大化すること
ができなかった（フェライト結晶粒度番号：１．７〜２
．８）ため、磁気特性が向上していないことがわかる。

試料Ｎα２３および試料Ｎα２４は、熱間圧延終了温度
および熱処理温度が、それぞれ本発明の範囲の上限を超
えた条件により得られた試料であるため、やはり磁気特
性が向上していないことがわかる。

試料Ｎα２５および試料Ｎα２６は、熱間圧延温度、お
よびＡｒ１点以下の温度域における圧下率がそれぞれ本
発明の範囲の上限、下限を超えた条件により得られた試
料であるため、やはり磁気特性が向上していないことが
わかる。

試料Ｎα２７は、熱間圧延終了温度が高過ぎたために、
Ａｒ＋点以下の温度域における圧下率が本発明の範囲の
下限を下回った条件により得られた試料であるため、や
はり磁気特性が向上していないことがわかる。

試料Ｎα２８、試料Ｎα２９および試料Ｎα３０は、主
として用いた鋼片中のＣ５５Ｏ１，Ａｌ２ＳＭｎの含有
量が、それぞれ本発明の範囲を超えているため、鋼片の
減磁率が増加し、やはり磁気特性が向上していないこと
がわかる。

（発明の効果）以上詳述したように、本発明により、例えば漏洩磁気を
遮断するのに好適な、優れた磁気特性を有する磁気シー
ルド用電磁鋼板を得ることが可能となった。

かかる効果を有する本発明の意義は、極めて著

【図面の簡単な説明】

第１図は、磁場Ａｃｅにおける磁束密度Ｂ１に対するフ
ェライト結晶粒度番号の影響を示すグラフ；および第２図は、最大透磁率μｍ１．に対するフェライト結晶
粒度番号の影響を示すグラフである。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）重量％で、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：０．３０％超〜１．５０％
、Ｍｎ：０．５０％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５％
未満残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼組成を有し、フェライト結晶粒度番号が０以
下であることを特徴とする磁気シールド用電磁鋼板。
（２）請求項１記載の鋼組成を有する鋼片をＡｃ＿３点
以上の温度域に加熱した後、熱間加工を開始し、Ａｒ＿
１点以下の温度域における圧下率が２０％以上となるよ
うにして熱間加工を終了し、冷却した後、８５０℃以上
Ａｃ＿１点以下の温度域に加熱する処理を行うことを特
徴とする磁気シールド用電磁鋼板の製造方法。