JPH0613747B2 - 磁気シールド用電磁鋼板およびその製造方法 - Google Patents
磁気シールド用電磁鋼板およびその製造方法Info
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- JPH0613747B2 JPH0613747B2 JP1232413A JP23241389A JPH0613747B2 JP H0613747 B2 JPH0613747 B2 JP H0613747B2 JP 1232413 A JP1232413 A JP 1232413A JP 23241389 A JP23241389 A JP 23241389A JP H0613747 B2 JPH0613747 B2 JP H0613747B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、例えば漏洩磁気を遮断するのに好適な、優れ
た磁気特性を有する磁気シールド用電磁鋼板およびその
製造方法に関する。
た磁気特性を有する磁気シールド用電磁鋼板およびその
製造方法に関する。
（従来の技術） 近年の著しい科学技術の進展に伴って、たとえば医療機
器の分野においては核磁気共鳴現象を利用した磁気共鳴
断層撮影装置（MRI）が実用化され、積極的に導入され
ている。
器の分野においては核磁気共鳴現象を利用した磁気共鳴
断層撮影装置（MRI）が実用化され、積極的に導入され
ている。
しかし、この磁気共鳴断層撮影装置の使用に際しては、
発生する多量の漏洩磁気を遮断する必要がある。したが
って、この磁気共鳴断層撮影装置の構造部材として用い
られる鋼板には磁気遮断特性が求められており、その鋼
板の板厚も装置としての強度を具備する必要性から20mm
以上であることが多い。
発生する多量の漏洩磁気を遮断する必要がある。したが
って、この磁気共鳴断層撮影装置の構造部材として用い
られる鋼板には磁気遮断特性が求められており、その鋼
板の板厚も装置としての強度を具備する必要性から20mm
以上であることが多い。
一方、優れた磁気遮断特性すなわち高透磁率を有する厚
板用電磁軟鉄は、前述の磁気共鳴断層撮影装置のみなら
ず、サイクロトロン等の大型科学実験装置、核融合装置
あるいは医療機器等のカバー・構造部材として、磁気シ
ールドにも使用される材料である。
板用電磁軟鉄は、前述の磁気共鳴断層撮影装置のみなら
ず、サイクロトロン等の大型科学実験装置、核融合装置
あるいは医療機器等のカバー・構造部材として、磁気シ
ールドにも使用される材料である。
そこで、近年の科学技術の成果をさらに進展させるため
には、かかる磁気シールド用電磁鋼板について、透磁
率、磁束密度等に代表される磁気特性を充分に満足する
ことが各分野から強く望まれている。
には、かかる磁気シールド用電磁鋼板について、透磁
率、磁束密度等に代表される磁気特性を充分に満足する
ことが各分野から強く望まれている。
このような磁気遮断特性を有する鋼板としては電磁軟質
鋼板があり、一般的に変圧器に使用される薄板が周知で
ある。これは従来から磁気特性の優れた鋼材として、JI
S Ｃ 2503またはJIS Ｃ 2504に規定される電磁軟鉄
棒、電磁軟鉄板である。JIS Ｃ 2503に規定されるも
のは1.0〜16mmの直径の棒材であり、またJIS Ｃ 2504
に規定されるものは0.6〜4.5mm厚の薄板であり、いずれ
もリレー用または電磁石用としての小型部品への適用を
対象としたものである。
鋼板があり、一般的に変圧器に使用される薄板が周知で
ある。これは従来から磁気特性の優れた鋼材として、JI
S Ｃ 2503またはJIS Ｃ 2504に規定される電磁軟鉄
棒、電磁軟鉄板である。JIS Ｃ 2503に規定されるも
のは1.0〜16mmの直径の棒材であり、またJIS Ｃ 2504
に規定されるものは0.6〜4.5mm厚の薄板であり、いずれ
もリレー用または電磁石用としての小型部品への適用を
対象としたものである。
また、磁気用としては分類されていないJIS Ｇ 4051
に規定される機械構造用炭素鋼材であるS10Cを用い、25
0mm幅に熱間加工し、磁性材料として使用している例が
ある。
に規定される機械構造用炭素鋼材であるS10Cを用い、25
0mm幅に熱間加工し、磁性材料として使用している例が
ある。
さらに、特開昭60−96749号公報、特公昭63−45442号公
報または特公昭63−45443号公報により開示されている
ように、sol.Alの量を0.005〜1.00重量％と多く含有
し、Siをある程度低減したAl脱酸型極低炭素鋼である直
流磁化用厚板が近年提案されている。
報または特公昭63−45443号公報により開示されている
ように、sol.Alの量を0.005〜1.00重量％と多く含有
し、Siをある程度低減したAl脱酸型極低炭素鋼である直
流磁化用厚板が近年提案されている。
（発明が解決しようとする課題） しかし、これらの公知方法では、たとえば磁気共鳴断層
撮影装置の使用の際の漏洩磁気を遮断することができる
ような、優れた磁気特性を有する磁気シールド用電磁鋼
板を提供することはできない。すなわち、 （ｉ）JIS Ｃ 2503またはJIS Ｃ 2504に示されてい
る電磁軟鉄棒または電磁軟鉄板は、前述したように、小
型の部品を適用の対象にしており、構造用部材としての
機械特性がまったく考慮されていない。したがって、例
えば前述の磁気共鳴断層撮影装置にこの電磁軟鉄板を適
用する場合には、装置の強度を確保するために、この電
磁軟鉄板を数10枚程度積層する必要があり、製造コス
ト、製品の品質の観点からは、現実には実施化を図るこ
とができない。また、 （i）JIS Ｇ 4051に示される機械構造用炭素鋼材を
用いた例では、磁気特性についての考慮が何らなされて
いないため、最大透磁率μmaxが1800以下と極めて低い
値しか得られていない。したがって、やはり所望の磁気
シールド用電磁鋼板を提供することはできない。また、 （iii）特開昭60−96749号公報に開示された電磁鋼板
は、最大透磁率の値が12850から4260までとばらついた
値となっており、またその値も磁気シールド用電磁鋼板
としては充分な値ではない。さらに、 （iv）特公昭63−45442号公報または特公昭63−45443号
公報により開示された方法は、確かに最大透磁率を2000
〜5000程度に高めることが可能な方法であるが、たとえ
ばこの方法により得られる電磁鋼板を前述の磁気共鳴断
層撮影装置に適用する場合を考えると充分な値とはいえ
ず、一層の向上が望まれる。
撮影装置の使用の際の漏洩磁気を遮断することができる
ような、優れた磁気特性を有する磁気シールド用電磁鋼
板を提供することはできない。すなわち、 （ｉ）JIS Ｃ 2503またはJIS Ｃ 2504に示されてい
る電磁軟鉄棒または電磁軟鉄板は、前述したように、小
型の部品を適用の対象にしており、構造用部材としての
機械特性がまったく考慮されていない。したがって、例
えば前述の磁気共鳴断層撮影装置にこの電磁軟鉄板を適
用する場合には、装置の強度を確保するために、この電
磁軟鉄板を数10枚程度積層する必要があり、製造コス
ト、製品の品質の観点からは、現実には実施化を図るこ
とができない。また、 （i）JIS Ｇ 4051に示される機械構造用炭素鋼材を
用いた例では、磁気特性についての考慮が何らなされて
いないため、最大透磁率μmaxが1800以下と極めて低い
値しか得られていない。したがって、やはり所望の磁気
シールド用電磁鋼板を提供することはできない。また、 （iii）特開昭60−96749号公報に開示された電磁鋼板
は、最大透磁率の値が12850から4260までとばらついた
値となっており、またその値も磁気シールド用電磁鋼板
としては充分な値ではない。さらに、 （iv）特公昭63−45442号公報または特公昭63−45443号
公報により開示された方法は、確かに最大透磁率を2000
〜5000程度に高めることが可能な方法であるが、たとえ
ばこの方法により得られる電磁鋼板を前述の磁気共鳴断
層撮影装置に適用する場合を考えると充分な値とはいえ
ず、一層の向上が望まれる。
以上のように、これらの公知の手段では、例えば磁気共
鳴断層撮影装置に用いる鋼板として好適な、優れた磁気
特性を有する磁気シールド用電磁鋼板を得ることはでき
なかったのである。
鳴断層撮影装置に用いる鋼板として好適な、優れた磁気
特性を有する磁気シールド用電磁鋼板を得ることはでき
なかったのである。
ここに、本発明の目的は、例えば漏洩磁気を遮断するの
に好適な、優れた磁気特性を有する磁気シールド用電磁
鋼板およびその製造方法を提供することにある。
に好適な、優れた磁気特性を有する磁気シールド用電磁
鋼板およびその製造方法を提供することにある。
（課題を解決するための手段） 本発明者は、上記の課題を解決するため種々検討を重ね
た結果、磁気特性の良好な磁気シールド用電磁鋼板の製
造に関して重要な点は、減磁率を大きくする成分の含有
量を極力低減すること、および結晶粒を著しく粗大化さ
せることであることを知見した。
た結果、磁気特性の良好な磁気シールド用電磁鋼板の製
造に関して重要な点は、減磁率を大きくする成分の含有
量を極力低減すること、および結晶粒を著しく粗大化さ
せることであることを知見した。
つまり、第１の減磁率を大きくする成分元素としては、
Ｃ、Ｓ、sol.Al等があるが、これらの元素、とりわけso
l.Alの含有量を低減することが重要であることを知見し
た。
Ｃ、Ｓ、sol.Al等があるが、これらの元素、とりわけso
l.Alの含有量を低減することが重要であることを知見し
た。
また、第２の結晶粒を著しく粗大化させることは、熱間
加工時の加工終了温度の制御と熱間加工後の熱処理条件
の制御とにより可能であることを知見して、本発明を完
成するに至った。
加工時の加工終了温度の制御と熱間加工後の熱処理条件
の制御とにより可能であることを知見して、本発明を完
成するに至った。
ここに、本発明の要旨とするところは、重量％で、 Ｃ：0.02％以下、Si：0.05％未満、 sol.Al：0.005％未満、 残部Feおよび不可避的不純物 からなり、フェライト結晶粒度番号が１以下であること
を特徴とする最大透磁率（μmax）：20000以上、磁束密
度（Ｂ１）：14000以上の磁気特性を有する磁気シール
ド用電磁鋼板である。
を特徴とする最大透磁率（μmax）：20000以上、磁束密
度（Ｂ１）：14000以上の磁気特性を有する磁気シール
ド用電磁鋼板である。
さらに、別の面からは本発明は、重量％で、 Ｃ：0.02％以下、Si：0.05％未満、 sol.Al：0.005％未満、 残部Feおよび不可避的不純物 からなる鋼組成を有する鋼片をオーステナイト域で熱間
圧延を完了して、板厚がｔ（mm）の鋼板とし、850℃以
上Ac1点以下の温度に、（t/25.4+0.8）時間以上保持す
ることを特徴とする最大透磁率（μmax）：20000以上、
磁束密度（Ｂ１）：14000以上の磁気特性を有する磁気
シールド用電磁鋼板の製造方法である。
圧延を完了して、板厚がｔ（mm）の鋼板とし、850℃以
上Ac1点以下の温度に、（t/25.4+0.8）時間以上保持す
ることを特徴とする最大透磁率（μmax）：20000以上、
磁束密度（Ｂ１）：14000以上の磁気特性を有する磁気
シールド用電磁鋼板の製造方法である。
（作用） 以下、本発明を作用効果とともに詳述する。なお、本明
細書において、「％」は特にことわりがない限り「重量
％」を意味するものとする。
細書において、「％」は特にことわりがない限り「重量
％」を意味するものとする。
まず、本発明にかかる磁気シールド用電磁鋼板の組成を
上述のように制限した理由について説明する。
上述のように制限した理由について説明する。
Ｃは、その含有により減磁率を最も増加させる元素であ
り、極力低減することが望ましい。しかしながら、Ｃの
低減化は多くの工程を要することから製造コストの上昇
につながるため、その含有量を0.02％以下に制限する。
り、極力低減することが望ましい。しかしながら、Ｃの
低減化は多くの工程を要することから製造コストの上昇
につながるため、その含有量を0.02％以下に制限する。
Siは、その含有により鋼の脱酸作用を生じるとともに、
優れた磁気特性を生じる元素であるが、その含有量が増
加するにつれて結晶の整粒化を促し、またAc1変態点、A
c3変態点の上昇をもたらすことにより結晶粒の成長を抑
制するため、0.05％以下に制限する。
優れた磁気特性を生じる元素であるが、その含有量が増
加するにつれて結晶の整粒化を促し、またAc1変態点、A
c3変態点の上昇をもたらすことにより結晶粒の成長を抑
制するため、0.05％以下に制限する。
Alは、鋼中にあっては減磁率を大きくする元素である。
また、鋼中のＮと結合して窒化アルミを形成して鋼の混
粒化を促進する。したがって、本発明の作用効果を充分
に確保するためには、その含有量は少ないことが望まし
い。具体的には、Alを0.005％以上含有すると、最大透
磁率μmaxおよび磁場10ｅの際の磁束密度B1がともに低
下し、所望の磁気特性が得られなくなる。よって、Alの
含有量は0.005％未満と制限する。
また、鋼中のＮと結合して窒化アルミを形成して鋼の混
粒化を促進する。したがって、本発明の作用効果を充分
に確保するためには、その含有量は少ないことが望まし
い。具体的には、Alを0.005％以上含有すると、最大透
磁率μmaxおよび磁場10ｅの際の磁束密度B1がともに低
下し、所望の磁気特性が得られなくなる。よって、Alの
含有量は0.005％未満と制限する。
MnもＣと同様に、減磁率の観点からはその含有量を低減
することが望ましいが、構造用厚板材として使用される
場合には、磁気特性以外にも必要最低限の強度の確保を
行う為に、その含有量の上限を0.50％と制限することが
望ましい。
することが望ましいが、構造用厚板材として使用される
場合には、磁気特性以外にも必要最低限の強度の確保を
行う為に、その含有量の上限を0.50％と制限することが
望ましい。
Ｐ、Ｓはともに非金属介在物を鋼中に形成し易いため、
その含有量は少ないことが望ましいが、しかしこれらの
元素の低減にはコスト上昇を伴うことから、Ｐは0.10％
以下、Ｓは0.01％以下と制限することが好ましい。
その含有量は少ないことが望ましいが、しかしこれらの
元素の低減にはコスト上昇を伴うことから、Ｐは0.10％
以下、Ｓは0.01％以下と制限することが好ましい。
本発明にかかる磁気シールド用電磁鋼板は、上記の組成
を有するとともに、フェライト結晶粒度番号が１以下で
あることが必要である。すなわち、フェライト結晶粒度
番号が１を超える細粒であると、所望の磁気特性が得ら
れなくなるからである。なお、フェライト結晶粒度番号
は、本発明においては、任意の線分によって切断される
フェライト粒の数を測定し、これを倍率100倍の顕微鏡
による25mm平方中の結晶粒の数に換算して粒度番号を決
める方法、すなわちJIS Ｇ 0552に規定されるいわゆ
る切断法により求めることが望ましい。フェライト結晶
粒が著しく粗大化しているからである。ただし、比較法
により測定してもよいことはいうまでもなく、この場合
も、フェライト結晶粒度番号は１以下であることが必要
である。
を有するとともに、フェライト結晶粒度番号が１以下で
あることが必要である。すなわち、フェライト結晶粒度
番号が１を超える細粒であると、所望の磁気特性が得ら
れなくなるからである。なお、フェライト結晶粒度番号
は、本発明においては、任意の線分によって切断される
フェライト粒の数を測定し、これを倍率100倍の顕微鏡
による25mm平方中の結晶粒の数に換算して粒度番号を決
める方法、すなわちJIS Ｇ 0552に規定されるいわゆ
る切断法により求めることが望ましい。フェライト結晶
粒が著しく粗大化しているからである。ただし、比較法
により測定してもよいことはいうまでもなく、この場合
も、フェライト結晶粒度番号は１以下であることが必要
である。
かかる組成およびフェライト結晶粒度番号を有する本発
明にかかる磁気シールド用電磁鋼板は極めて優れた磁気
特性を有する。すなわち、磁気特性は磁気シールド用電
磁鋼板が具備すべき最も重要な性質であって、磁気特性
の具体的な指標としては最大透磁率μmaxが挙げられる
が、前述したように近年の科学技術の急速な進展に伴っ
て、高い透磁率が要求されてきており、その必要最低値
としてはμmax≧20000を具備することが望ましいが、本
発明にかかる磁気シールド用電磁鋼板はこの値を優に越
えた、極めて高い透磁率を有する。
明にかかる磁気シールド用電磁鋼板は極めて優れた磁気
特性を有する。すなわち、磁気特性は磁気シールド用電
磁鋼板が具備すべき最も重要な性質であって、磁気特性
の具体的な指標としては最大透磁率μmaxが挙げられる
が、前述したように近年の科学技術の急速な進展に伴っ
て、高い透磁率が要求されてきており、その必要最低値
としてはμmax≧20000を具備することが望ましいが、本
発明にかかる磁気シールド用電磁鋼板はこの値を優に越
えた、極めて高い透磁率を有する。
また、磁場１０ｅの際の磁束密度（以下「B1」とす
る。）も最大透磁率μmaxと同様に、B1≧14000であるこ
とが望ましいが、本発明にかかる磁気シールド用電磁鋼
板はこの値をも充分に越えた、極めて高い磁束密度を有
する。
る。）も最大透磁率μmaxと同様に、B1≧14000であるこ
とが望ましいが、本発明にかかる磁気シールド用電磁鋼
板はこの値をも充分に越えた、極めて高い磁束密度を有
する。
さらに、本発明にかかる磁気シールド用電磁鋼板の製造
方法について詳述する。
方法について詳述する。
鋼の溶製は転炉溶製法あるいは電気炉溶製法のいずれの
溶製法でもよく、さらに必要に応じて取鍋精錬あるいは
真空脱ガス等の精錬工程を経て、減磁率を大きくさせる
元素（Ｃ、Al等）を極力低減するとともに、非金属介在
物の生成および偏析を極力少なくさせるために、Ｐ、Ｓ
を減少させる。
溶製法でもよく、さらに必要に応じて取鍋精錬あるいは
真空脱ガス等の精錬工程を経て、減磁率を大きくさせる
元素（Ｃ、Al等）を極力低減するとともに、非金属介在
物の生成および偏析を極力少なくさせるために、Ｐ、Ｓ
を減少させる。
次に、熱間加工においては、加工前にはAc3変態温度以
上に加熱し、圧延機を用いて圧延、もしくは鍛造機によ
る鍛圧等により加工して、仕上げ温度を900℃以上もし
くはフェライト域下での圧下比を０として熱間加工を行
う。すなわち、フェライト域での加工を行わずにオース
テナイト域で圧延を完了し、熱間加工終了時のフェライ
ト結晶粒度番号を望ましくは５以下の細粒とするのであ
る。このようにして、オーステナイト域で圧延を完了す
ることにより、後続して行われる熱処理時に結晶粒の粗
大化を促進することができるのである。
上に加熱し、圧延機を用いて圧延、もしくは鍛造機によ
る鍛圧等により加工して、仕上げ温度を900℃以上もし
くはフェライト域下での圧下比を０として熱間加工を行
う。すなわち、フェライト域での加工を行わずにオース
テナイト域で圧延を完了し、熱間加工終了時のフェライ
ト結晶粒度番号を望ましくは５以下の細粒とするのであ
る。このようにして、オーステナイト域で圧延を完了す
ることにより、後続して行われる熱処理時に結晶粒の粗
大化を促進することができるのである。
次に、熱間加工に引き続き、結晶粒の調整および加工歪
を除去し、透磁率等の磁気特性を向上させるために熱処
理を施す。かかる熱処理としては磁気特性を十分に確保
するという観点から焼鈍を行うことが最も望ましい。
を除去し、透磁率等の磁気特性を向上させるために熱処
理を施す。かかる熱処理としては磁気特性を十分に確保
するという観点から焼鈍を行うことが最も望ましい。
焼鈍条件は、熱延鋼板の板厚をt(mm)とした場合、850℃
以上Ac1点以下の温度に、（t/25.4+0.8）時間以上保持
することが必要である。焼鈍温度が850℃未満、またはA
c1点超であると磁気特性が低下するからである。また、
保持時間が（t/25.4+0.8）時間未満であると、やはり、
結晶粒成長が不充分となって、所望の磁気特性が得られ
ないからである。例えば、その条件は板厚方向の中心ま
で熱が均一にいきわたり、均熱状態になってから１時間
程度、880℃に保持することが望ましい。
以上Ac1点以下の温度に、（t/25.4+0.8）時間以上保持
することが必要である。焼鈍温度が850℃未満、またはA
c1点超であると磁気特性が低下するからである。また、
保持時間が（t/25.4+0.8）時間未満であると、やはり、
結晶粒成長が不充分となって、所望の磁気特性が得られ
ないからである。例えば、その条件は板厚方向の中心ま
で熱が均一にいきわたり、均熱状態になってから１時間
程度、880℃に保持することが望ましい。
この熱処理により、結晶粒を粗大化させてフェライト結
晶粒度番号が１以下の粗粒にすることが可能となる。
晶粒度番号が１以下の粗粒にすることが可能となる。
以上、詳述してきた本発明により、極めて優れた透磁率
を有する磁気シールド用電磁鋼板を容易にしかも確実に
提供できる。
を有する磁気シールド用電磁鋼板を容易にしかも確実に
提供できる。
さらに、本発明を実施例とともに詳述するが、これは本
発明の例示であり、これにより本発明が限定されるもの
ではない。
発明の例示であり、これにより本発明が限定されるもの
ではない。
実施例 第１表に供試材の組成と実測した変態温度を示す。ま
た、この供試材に種々の圧延条件（圧延開始温度、仕上
げ温度およびフェライト域圧下比）で熱間圧延を施し
て、板厚８mmの熱延鋼板とした。その条件を第２表に示
す。No.１が本発明例、No.２ないしNo.４が比較例であ
る。なお、フェライト域における圧下比は各パス間にお
ける鋼板の温度を非接触式温度計（サーモアナライザ
ー）を用い測温しつつ圧下率を求めることにより求め
た。
た、この供試材に種々の圧延条件（圧延開始温度、仕上
げ温度およびフェライト域圧下比）で熱間圧延を施し
て、板厚８mmの熱延鋼板とした。その条件を第２表に示
す。No.１が本発明例、No.２ないしNo.４が比較例であ
る。なお、フェライト域における圧下比は各パス間にお
ける鋼板の温度を非接触式温度計（サーモアナライザ
ー）を用い測温しつつ圧下率を求めることにより求め
た。
これらの熱延鋼板No.１ないしNo.４について、第３表に
示す６水準の熱処理温度で熱処理を行った。
示す６水準の熱処理温度で熱処理を行った。
このようにして得た試料No.１ないし試料No.２４につい
て、フェライト結晶粒度番号を切断法により測定すると
ともに、最大透磁率μmaxと磁束密度B1とを測定した。
て、フェライト結晶粒度番号を切断法により測定すると
ともに、最大透磁率μmaxと磁束密度B1とを測定した。
測定結果を第３表にまとめて示す。
第１図に、熱延鋼板No.１を用いた場合（フェライト域
における圧下比が０の場合）の、熱処理温度と最大透磁
率または磁束密度との関係をグラフで示す。
における圧下比が０の場合）の、熱処理温度と最大透磁
率または磁束密度との関係をグラフで示す。
第１図から明らかなように、熱処理温度の極めて狭い範
囲（850℃以上Ac1点以下）で、目標値（μmax≧20000、
B1≧14000）を越えた優れた磁気特性を示すことが分か
る。
囲（850℃以上Ac1点以下）で、目標値（μmax≧20000、
B1≧14000）を越えた優れた磁気特性を示すことが分か
る。
また第２図に、４水準の熱処理条件について、圧延条件
（フェライト域における圧下比）のフェライト結晶粒度
に及ぼす影響を、第３図に、880℃で熱処理を行った場
合の、圧延条件（フェライト域における圧下比）の磁気
特性に及ぼす影響をそれぞれグラフで示す。
（フェライト域における圧下比）のフェライト結晶粒度
に及ぼす影響を、第３図に、880℃で熱処理を行った場
合の、圧延条件（フェライト域における圧下比）の磁気
特性に及ぼす影響をそれぞれグラフで示す。
第２図および第３図から明らかなように、フェライト域
下で圧延した場合、熱処理条件をどのように変化させて
も、フェライト結晶粒度番号が１以下の粗粒にはなら
ず、所望の磁気特性を得ることができないことがわか
る。
下で圧延した場合、熱処理条件をどのように変化させて
も、フェライト結晶粒度番号が１以下の粗粒にはなら
ず、所望の磁気特性を得ることができないことがわか
る。
（発明の効果） 以上詳述したように、本発明により、例えば漏洩磁気を
遮断するのに好適な、極めて優れた磁気特性を有する磁
気シールド用電磁鋼板を容易にしかも確実に提供できる
こととなった。
遮断するのに好適な、極めて優れた磁気特性を有する磁
気シールド用電磁鋼板を容易にしかも確実に提供できる
こととなった。
かかる効果を有する本発明の実用上の意義は極めて著し
い。
い。
第１図は、磁気特性に及ぼす熱処理条件の影響を示すグ
ラフ； 第２図は、４水準の熱処理条件について、圧延条件のフ
ェライト結晶粒度に及ぼす影響を示すグラフ；および 第３図は、880℃で熱処理を行った場合の、圧延条件の
磁気特性に及ぼす影響を示すグラフである。
ラフ； 第２図は、４水準の熱処理条件について、圧延条件のフ
ェライト結晶粒度に及ぼす影響を示すグラフ；および 第３図は、880℃で熱処理を行った場合の、圧延条件の
磁気特性に及ぼす影響を示すグラフである。
Claims (2)
- 【請求項１】重量％で、 Ｃ：0.02％以下、Si：0.05％未満、 sol.Al：0.005％未満、 残部Feおよび不可避的不純物 からなり、フェライト結晶粒度番号が１以下であること
を特徴とする最大透磁率（μmax）：20000以上、磁束密
度（Ｂ１）：14000以上の磁気特性を有する磁気シール
ド用電磁鋼板。 - 【請求項２】重量％で、 Ｃ：0.02％以下、Si：0.05％未満、 sol.Al：0.005％未満、 残部Feおよび不可避的不純物 からなる鋼組成を有する鋼片をオーステナイト域で熱間
圧延を完了して、板厚がｔ（mm）の鋼板とし、850℃以
上Ac1点以下の温度に、（t/25.4＋0.8）時間以上保持す
ることを特徴とする最大透磁率（μmax）：20000以上、
磁束密度（Ｂ１）：14000以上の磁気特性を有する磁気
シールド用電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1232413A JPH0613747B2 (ja) | 1989-09-07 | 1989-09-07 | 磁気シールド用電磁鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1232413A JPH0613747B2 (ja) | 1989-09-07 | 1989-09-07 | 磁気シールド用電磁鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0394046A JPH0394046A (ja) | 1991-04-18 |
| JPH0613747B2 true JPH0613747B2 (ja) | 1994-02-23 |
Family
ID=16938865
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1232413A Expired - Lifetime JPH0613747B2 (ja) | 1989-09-07 | 1989-09-07 | 磁気シールド用電磁鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0613747B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
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| JP2849279B2 (ja) * | 1992-05-29 | 1999-01-20 | 川崎製鉄株式会社 | 被削性の優れたモーター用無方向性電磁鋼板 |
| KR101977507B1 (ko) * | 2017-12-22 | 2019-05-10 | 주식회사 포스코 | 자기장 차폐용 강판 및 그 제조방법 |
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-
1989
- 1989-09-07 JP JP1232413A patent/JPH0613747B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0394046A (ja) | 1991-04-18 |
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