JPH03129137A - 減衰力可変型液圧緩衝器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本考案は、振動周波数に感応して減衰力特性を自動的に
変化させる液圧緩衝器に関する。

（従来の技術） 従来の減衰力可変型液圧緩衝器としては、例えば、特開
昭６１−１０９９３３号公報に記載されているようなも
のが知られている。

この従来の減衰力可変型液圧緩衝器は、流体が充填され
たシリンダ内を上部ン夜室と下部液室とに画成して設け
られたピストンと、両室を連通して形成された伸側連通
路及びこの伸側連通路と並列に形成された圧側連通路と
、前記伸側連通路に設けられた伸側減衰バルブ及び圧側
連通路に設けられた圧側減衰バルブと、伸側減衰バルブ
の撓み特性を変化させるべく摺動穴内に摺動自在に設け
られたブツシュバルブと、摺動穴内の上部にブツシュバ
ルブとの間にスプリングを介して摺動自在に設けられた
スプールと、スプールの上端面側に形成され絞りを介し
て伸側連通路と連通する受圧室と、を備えた構造となっ
ていた。

即ち、ピストンの伸行程において、その振動周波数が一
定値以下である時は、受圧室内の液圧が上昇してスプー
ルを下方へ摺動させ、この摺動でブツシュバルブを押圧
するスプリングのセット荷重を増加させることにより、
伸側減衰バルブの撓み強度を増大させて高い減衰力を発
生させると共に、その振動周波数が一定値以上である時
は、絞りによる高周波カット作用で受圧室の液圧上昇を
阻止し、これにより、伸側減衰バルブの撓み強度を低い
状態に保持させて低い減衰力を発生させるようにしたも
のであった。

（考案が解決しようとする課題） しかしながら、このような従来の減衰力可変型ｉ夜圧緩
衝器にあっては、伸・圧両行程の減衰力特性を振動周波
数１ａ感応して自動的に変化させるためには、その構造
上ピストンとベースにそれぞれ独立してスプールを設け
る必要があるため、構造が複雑化すると共に、液圧緩衝
器の基本長が長くなってしまうという問題があった。

本発明は、上述のような従来の問題に着目して成された
もので、構造を複雑化させることなく、伸・圧両行程の
減衰力特性を振動周波数に感応して自動的に変化させる
ことができる減衰力可変型液圧緩衝器を提供することを
目的としている。

（課題を解決するための手段） 上述のような目的を達成するために、本発明の減衰力可
変型液圧緩衝器では、流体が充填された室内を第１の室
と第２の室とに画成して設けられたバルブボディと、両
室を連通して並列に形成された伸側連通路、圧側連通路
と、前記伸側連通路に、もしくは、該伸側連通路と独立
して設けられた伸側減衰バルブ、及び、前記圧側連通路
に、もしくは、該圧側連通路と独立して設けられた圧側
減衰バルブと、前記伸側連通路と圧側連通路の途中に伸
側可変絞りと圧側可変絞りをそれぞれ形威し、かつ、摺
動に基づき該可変絞りの絞り開度を変更可能に設けられ
たスプールと、該スプールの両端受圧面側に形成され絞
りを介して第１の室と連通ずる第１受圧室及び絞りを介
して第２の室と連通ずる第２受圧室と、前記伸側・圧側
側可変絞りの開度が大きくなるスプール中立位置にスプ
ールを付勢する付勢手段とを設けた。

（作　用） 本発明の減衰力可変型液圧緩衝器では、ピストンがスト
ロークすると、一方の室内の流体が他方の室に流通する
。

即ち、伸行程が成された場合、第１の室内の流体は伸側
連通路を通って第２の室内に流通可能となっている。

この場合、伸側可変絞りの絞り開度が大きく連通路の流
量が多い場合には、低い減衰力が発生し、また、伸側可
変絞りの絞り開度が狭められて連通路の流通が抑制され
るにつれて、伸側減衰バルブの通過流量が増加（伸側減
衰バルブが伸側連通路と独立している場合）、もしくは
減少（伸側減衰バルブが伸側連通路に設けられている場
合）することで、高い減衰力が発生する。

次に、圧行程が成された場合、第２の室内の流体は圧側
連通路を通って第１の室内に流通となっている。

この場合、圧側可変絞りの絞り開度が大きく圧側連通路
の流量が多い場合には、低い減衰力が発生し、また、圧
側可変絞りの絞り開度が狭められて圧側連通路の流通が
抑制されるにつれて、圧側減衰バルブの通過流量が増加
（圧側減衰バルブが圧側連通路と独立している場合）も
しくは減少（圧側減衰バルブが圧側連通路に設けられて
いる場合）することで高い減衰力が発生する。

この伸側、圧側側可変絞りの絞り量は、スプールの摺動
により変更される。そして、このスプールの摺動は、ピ
ストンのストロークで上昇した方の室側の流体圧が第１
若しくは第２受圧室に伝達されることによって成される
もので、この伝達量は流体圧の振動周波数に応じて変化
する。

即ち、一方の室側の振動周波数が所定以上の高周波数で
ある時は、絞りによる高周波カット作用で、第１若しく
は第２受圧室側への流体圧伝達が抑制され、このため、
スプールは付勢手段により中立位置に配置され、両可変
絞りの開度が大きく低減衰力レンジとなる。

方、周波数が低くなると、第１の室若しくは第２の室の
流体圧が絞りを通過して第１若しくは第２受圧室側へ伝
達されて、受圧室の流体圧が上昇してスプールを中立位
置から下方若しくは上方へ摺動させるので、伸側・圧側
側可変絞りの絞り開度が変更され、これにより、上述の
ように減衰力特性が変化する。

尚、この際、振動周波数に応じて各可変絞りの絞り開度
が連続的に無段階に変化し、これにより、減衰力レンジ
も連続的に無段階に変化する。

このように、本発明の減衰力可変型液圧緩衝器では、伸
・正画行程の減衰力レンジの切り換えが１つのスプール
で行なえるので、構造が簡略化されると共に、液圧緩衝
器の基本長を短くすることができる。

また、伸側連通路と圧側連通路、及び伸側可変絞りと圧
側可変絞りとがそれぞれ独立しているので、伸行程側と
圧行程側とで、減衰力レンジの高低が逆になるように設
定する等、スプールが中立位置からストロークしたとき
の減衰力レンジを伸側と圧側とで独立して設定すること
ができ、減衰力設定の自由度が高くなる。

（実施例） 以下、本発明の実施例を図面により詳述する。

まず、実施例の構成について説明する。

第１図は、本発明第１実施例の減衰力可変型液圧緩衝器
の主要部を示す断面図であって、図中１は円筒状のシリ
ンダを示している。このシリンダ１は、摺動自在に装填
されたピストン（バルブボディ）２によって、上部室Ａ
と下部室Ｂとに画成され、両室Ａ、Ｂには油等の流体が
充填されている。

前記ピストン２はスタッド４の先端小径部４ａに取り付
けられ、このスタッド４の基端大径部４ｂ側は、ピスト
ンロッド３の先端部に螺合することによって連結されて
いる。

尚、前記スタッド４には、その軸芯部に貫通穴４ｄが穿
設されると共に、この貫通穴４ｄと上部室Ａとを連通す
る第１ボート４ｅが穿設されている。

そして、ピストン２は、前記スタッド４の先端小径部４
ａに対し、リテーナ５．ワッシャ６ａ。

第１圧側減衰バルブ７、第２圧側減衰バルブ８゜ピスト
ン２．第１伸側減衰バルブ９．第２伸側減衰バルブ１０
．ワッシャ６ｂ、カラー１１．スプリングシート１２．
スプリング１３を順次装着し、最後にナツト１４で締結
して取り付けられている。

さらに詳述すると、上部室Ａ側であるピストン２の上端
面には、内外二重に圧側内側溝２ｂと圧側外側溝２ｃが
形成されており、両溝２ｂ、　　２ｃは、はぼ環状に形
成され、その外周には、それぞれ内側シート面２ｄと外
側シート面２ｅが形成されている（第２図参照）。

そして、前記圧側内側溝２ｂは、ピストン２に上下方向
に穿設された複数個の圧側連通路２ｆにより下部室Ｂに
連通され、さらに、この圧側内側溝２ｂは、ピストン２
の上端面に形成された圧側連通溝２９，２ｈとスタッド
４の先端小径部４ａに形成された第１ボート４及び貫通
穴４ｄを介して圧側外側溝２ｃと連通されている。

尚、両シート面２ｄ、２ｅには前記第２圧側減衰バルブ
８が当接され、また、内側シート面２ｄの位置に外周部
が配置されて、第１圧側減衰バルブ７が第２圧側減衰バ
ルブ８に重ねて設けられている。

一方、前記ピストン２の下部室Ｂ側の下端面も上端面側
とほぼ対称的な構成となっていて、即ち、下端面には、
内外二重に伸側内側溝２ｊと伸側外側溝２ｋが形成され
ており、両溝２ｊ、２には、はぼ環状に形成され、その
外周には、それぞれ内側シート面２ｍと外側シート面２
ｎが形成されている。

そして、前記伸側内側溝２Ｊは、ピストン２に上下方向
に穿設された複数個の伸側連通路２ｐ１７より上部室Ａ
に連通され、さらに、この伸側内側溝２ｊは、ピストン
２の下端面に形成された伸側連通溝２ｒ、２ｓとスタッ
ド４の先端小径部４ａに形成された第２ボート４ｆ及び
貫通穴４ｄを介して圧側外側溝２にと連通されている。

また、両シート面２ｍ、２ｎには前記第１伸側減衰バル
ブ９が当接され、さらに、内側シート面２ｍの位置に第
２伸側減衰バルブ１０の外周部が配設されると共に、ス
プリングシート１２を介してスプリング１３のスプリン
グ力が与えられている。

また、前記ナツト１４の下端には大径のバルブボディ１
４ａが形成されている。そして、このバルブボディ１４
ａの下端面には環状のシート面１４ｂが突出状に形成さ
れ、このシート面１４ｂの内方とスタッド４の貫通穴４
ｄとが連通孔１４ｃで連通されている。

また、シート面１４ｂにはチエツクプレート１４ｄが当
接されている。このチエツクプレート１４ｄは、第２図
に示すように、シート面１４ｂより外側位置に一部切欠
環状の連通穴１４ｅが穿設されると共に、その外周部が
バルブボディ１４ａとカバー１４ｆの環状突出部相互間
に挟持された状態で固定されている。尚、カバー１４ｆ
には、前記連通孔１４ｃと下部室Ｂとを連通ずる油路１
４９が穿設されている。

そして、前記シート面１４ｂにはコンスタントオリフィ
ス〈絞り）１５が形成されている。

また、前記スタッド４における大径穴４ｃの内低部には
バルブボディ１６ａが装着されており、このバルブボデ
ィ１６ａの上端面には環状のシート面１６ｂが突出状に
形成され、このシート面１６ｂの内方とスタッド４の貫
通穴４ｄとが連通孔１６ｃで連通されている。

また、シート面１６ｂにはチエツクプレート１６ｄが当
接されている。このチエツクプレート１６ｄは、シート
面１６ｂより外側位置に一部切欠環状の連通穴１６ｅが
穿設されると共に、その外周部がバルブボディ１６ａと
カバー１６ｆの環状突出部相互間に挟持された状態で固
定されている。

尚、カバー１６ｆの上面とピストンロッド３の下端面と
の間には流通室１６９が形成され、この流通室１６９は
、連通孔４９により上部室Ａと連通されると共に、カバ
ー１６ｆに穿設された油路１６ｈにより連通孔１６ｃと
連通されている。

そして、前記シート面１６ｂにはコンスタントオリフィ
ス（絞り）１７が形成されている。

さらに、前記ピストンロッド３の貫通穴４ｄ内にはスプ
ール１８が、前記バルブボディ１６ａと環状ブツシュ１
９との間において摺動自在に設けられており、このスプ
ール１８の上下両側に第１受圧室Ｃ及び第２受圧室りが
形成されている。

尚、環状ブツシュ１９の中心部には油路１９ａが穿設さ
れている。

従って、第１受圧室Ｃ側には、連通孔４９．流通室１６
９．油路１６ｈ、連通穴１６ｅ、コンスタントオリフィ
ス１７．連通孔１６ｃを経由して上部室Ａ側の液圧が伝
達可能であり、また、第２受圧室り側には、油路１４９
．連通穴１４ｅ、コンスタントオリフィス１５．連通孔
１４Ｃ１貫通穴４ｄ、油路１９ａを経由して下部室Ｂ側
の、夜圧が伝達可能となっている。

前記、スプール１８は、その上端受圧面とバルブボディ
１６ａとの間及び下端受圧面と環状ブツシュ１９との間
にそれぞれ介装された一対のセンタリングスプリング（
付勢手段）２０．２１で中立位置に戻るように付勢され
ると共に、その外周面には、中立位置において画筆１ポ
ート４ｅ、４ｅ相互間及び両筒２ポート４ｆ、４ｆ相互
間をそれぞれ連通する圧側環状溝１８ａ及び伸側環状溝
１８ｂか形成されている。そして、画策１ポート４ｅ、
４ｅと圧側環状溝１８ａとの間で圧側可変絞り３０が形
成され、また、両筒２ボート４ｆ。

４ｆと伸側環状溝７８ｂの間で伸側可変絞り３】が形成
されている。

以上説明したように、本発明実施例では、伸側連通路２
ｐ、伸側内側溝２ｊ、伸側外側溝２ｋにより、請求範囲
の伸側第１連通路Ｉを構成している。

また、伸側連通路２ｐ、伸側内側溝２Ｊ、伸側連通溝２
「、第２ボート４ｆ、伸側環状溝１８ｂ。

第２ボート４ｆ、伸側連通溝２ｓ、伸側外側溝２ｋによ
り、請求範囲の伸側第２連通路■を構成している。

また、圧側連通路２ｆ、圧側内側溝２ｂ、圧側外側溝２
ｃにより、請求範囲の圧側第１連通路■を構成している
。

また、圧側連通路２ｆ、圧側内側溝２ｂ、圧側連通溝２
９．第１ボート４ｅ、圧側環状溝１８ａ。

第１ボート４ｅ、圧側連通溝２ｈ、圧側外側溝２Ｃによ
り、請求範囲の圧側第２連通路■を構成している。

次に、実施例の作用について説明する。

（イ）伸行程時 ピストン２の伸行程時には、上部室Ａの液圧上昇に伴な
い、上部室Ａの流体が下部室Ｂに流入するが、その流通
経路としては前記伸側第１連通路Ｉと伸側第２連通路Ｈ
の２つの経路が存在する。

まず、伸側第１連通路工側では、上部室Ａから伸側内側
溝２ｊに流入し、そこからスプリング１３の閉弁力に抗
して内側シート面２ｍの位置で両押側減衰バルブ９，１
０を開弁じて伸側外側溝２ｋに流入し、そこからさらに
、外側シート面２ｎの位置で第１伸側減衰バルブ９を開
弁して下部室Ｂに流通する。

次に、伸側第２連通路■側では、上部室Ａからこの伸側
第２連通路■を経て伸側外側溝２ｋに流入し、そこから
外側シート面２ｎの位置で第１伸側減衰バルブ９を開弁
して下部室Ｂに流通する。

尚、以上２つの経路の内、伸側第２連通路■側は、スプ
ール１８の摺動によって伸側可変絞り３１の開度を変化
させることができる。

従って、この伸側第２連通路■側が流通可能な場合には
、伸側可変絞り３１での速度２乗特性の減衰力と、第１
伸側減衰バルブ９における外側シート面２ｎの位置での
速度２／３乗特性の減衰力とが直列に生じるもので、こ
の場合は、低減衰力レンジとなる。

また、スプール１８が下方へ摺動して伸側第２連通路■
側が閉じている場合は、両押側減衰バルブ９，１０にお
ける内外周シート面２ｍ、２ｎの位置で速度２／３乗特
性の減衰力が直列に生じるもので、この場合は、高減衰
力レンジの特性となる。

尚、前記スプール１８の摺動は、ピストン２の伸行程で
上昇した上部室Ａ側の液圧が第１受圧室Ｃに伝達される
ことによって成されるもので、この伝達量は液圧の振動
周波数によって変動する。

即ち、上部液室Ａ側の液圧振動周波数が一定値以上（高
周波）である時は、コンスタントオリフィス（絞り）１
７の絞り作用による高周波カット作用で、第１受圧室Ｃ
側への液圧伝達はなく、このため、スプール１８は、セ
ンタリングスプリング２０．２１の付勢力で中立位置に
保持されたままで、伸側第２連通路■が流通可能となっ
ており、これにより、低減衰力レンジとなっている。

また、上部液室Ａ側の液圧振動周波数が一定値以下（低
周波）である時は、コンスタントオリフィス（絞り）１
７を通過して第１受圧室Ｃ側へ液圧が伝達され、第４図
に示すように、第１受圧室Ｃの液圧が上昇してスプール
１８を中立位置から下方へ摺動させるので、伸側可変絞
り３１が閉じられて伸側第２連通路Ｈの流通ができなく
なり、これにより、高減衰力レンジとなる。

そして、上部液室Ａ側の液圧振動周波数が上記低周波と
高周波の中間である時は、その周波数に応じて伸側可変
絞り３１の絞り開度が無段階的に変化し、これにより、
減衰力レンジも無段階的に変化する。

（ロ）圧行程時 ピストン２の圧行程時には、下部室Ｂの液圧上昇に伴な
い、下部室臼の流体が上部室Ａに流通するが、その流通
経路としては前記圧側第１連通路■と圧側第２連通路■
の２つの経路が存在する。

まず、圧側第１連通路■側では、下部室Ｂから圧側内側
溝すに流入し、そこから内側シート面２ｄの位置で周圧
側減衰バルブ７．８を開弁して外側溝２ｃに流入し、そ
こからさらに外側シート面２ｅの位置で第２圧側減衰バ
ルブ８を開弁じて上部室Ａに流通する。

次に、圧側第２連通路■側では、下部室臼からこの圧側
第２連通路■を経て圧側外側溝２Ｃに流入し、そこから
外側シート面２ｅの位置で第２圧側減衰バルブ８を開弁
して上部室Ａに流通する。

尚、以上２つの経路の内、圧側第２連通路■は、スプー
ル１８の摺動によって圧側可変絞り３０の開度を変化さ
せることができる。

従って、この圧側第２連通路■が流通可能な場合には、
圧側可変絞り３０部分での２乗特性の減衰力と、第２圧
側減衰バルブ８における外側シト面２ｅの位置での速度
２／３乗特性の減衰力とが直列にか生じるもので、この
場合は、低減衰力レンジとなる。

また、スプール１８が上方へ摺動して圧側第２連通路■
が閉じている場合は、再圧側減衰バルブ７．８における
内外両シート面２ｄ、２ｅの位置で速度２／３乗特性の
減衰力が直列に生じるもので、この場合は、高減衰力レ
ンジの特性となる。

尚、前記スプール１８の摺動は、ピストン２の圧行程で
上昇した下部室Ｂ側の液圧が第２受圧室りに伝達される
ことによって成されるもので、この伝達量は、前記圧行
程の場合と同様に液圧の振動周波数によって変動する。

即ち、下部液室Ｂ側の液圧振動周波数が一定値以上（高
周波）である時は、第２受圧室り側への液圧伝達はなく
、低減衰力レンジとなり、また、液圧振動周波数が一定
値以下（低周波）である時は、第２受圧室り側へ液圧が
伝達され、これによりスプール１８を上方へ摺動させて
高減衰力レンジとなる。

そして、下部液室Ｂ側の液圧振動周波数が上記低周波と
高周波の中間である時は、その周波数に応じて圧側可変
絞り３０の絞り開度が無段階的に変化し、これにより、
減衰力レンジも無段階的に変化する。

以上説明してきたように、実施例の減衰力可変型液圧緩
衝器では、伸・正画行程の減衰力レンジの切り換えが１
つのスプールで行なえるので、構造が簡略化されると共
に、液圧緩衝器の基本長を短くすることができるという
特徴を有している。

また、実施例では、伸側・圧側の各減衰バルブが当接す
るシート面を内外２重に形成したため、直線的な線形の
減衰力特性が得られ、乗り心地と操縦安定性の両立を図
ることができるという特徴を有している。

次に、第５図及び第６図に示す第１実施例の変形例につ
いて説明する。

尚、この変形例の減衰力可変型液圧緩衝器の基本構成は
、前記第１実施例と略同様であるので、同様の構成部分
には同一の符合を付してその説明を省略し、相違点につ
いてのみ説明する。

即ち、この変形例の減衰力可変型液圧緩衝器は、圧側環
状溝１８ａの開口幅を上方向へ幅広に形成すると共に、
伸側環状溝１８ｂの開口幅を下方向へ幅広に形成するこ
とによって、例えば、伸行程において、第６図に示すよ
うに、スプール１８が下方へ摺動して伸側可変絞り３１
が閉じられた時でも圧側可変絞り３０は開かれた状態に
維持され、また、圧行程において、スプール１８が上方
へ摺動じて圧側可変絞り３０が閉じられた時でも伸側可
変絞り３１は開かれた状態に維持されるように構成され
ている。

つまり、この変形例では、一方の行程側の減衰力が高減
衰力に制御されている場合でも、その逆行程側の減衰力
は低減衰力に維持されるので、逆行程で入力された高周
波成分を低減衰力で受は止めてばね上への伝達力を低減
でき、これにより乗り心地を向上させることができる。

次に、第７図に示す第２実施例について説明する。尚、
前記第１実施例と同様の構成部分には同一の符合を付し
てその説明を省略する。

即ち、この実施例では、前記スタッド４の先端小径部４
ａに対し、ワッシャ６ｃ、第１チエツクプレート１１０
．第１チエツクボディ１２０．カラー１３０．ワッシャ
６ｄ、第２チェックプレト１４０．第２チエツクボディ
１５０．ワッシャ６ａ、圧側減衰バルブ８．圧側シート
部材２００、ピストンボディ２１０．伸側シート部材２
２０、第１伸側減衰バルブ９．第２伸側減衰バルブ１０
、ワッシャ６ｂ、カラー１１．スプリングシート１２．
スプリング１３を順次装着し、最後にナツト１４で締結
して取り付けられている。

さらに詳述すると、前記第１チエツクボデイ１２０は、
その上面にシート面１２１を形成するための環状溝１２
２　が形成され、シート面１２１にはコンスタントオリ
フィス（絞り）１７が形成されている。

前記第２チエツクボデイ１５０は、その上面にシート面
１５１を形成するための環状溝１５２が形成され、この
環状溝１５２は、連通溝１５３と第２ボート４１を介し
て貫通穴４ｄと連通されている。

また、上部室Ａ側である圧側シート部材２００の上端面
には、内外二重に圧側内側溝２０１と圧側外側溝２０２
が形成されており、その外周には、それぞれ前記圧側減
衰バルブ８が当接する内側シート面２０３と外側シート
面２０４が形成されている。

そして、前記圧側内側溝２０１は、圧側シート部材２０
０及びピストンボディ２１０に穿設された複数個の圧側
連通路２ｆにより下部室Ｂに連通され、さらに、この圧
側内側溝２０１は、圧側連通溝２０５とスタッド４の先
端小径部４ａに形成された第３ポート４２を介して貫通
穴４ｄと連通されている。

一方、下部室Ｂ側である伸側シート部材２２０の下端面
には、内外二重に伸側内側溝２ｊと伸側外側溝２ｋが形
成されており、両溝２ｊ、２には、はぼ環状に形成され
、その外周には、それぞれ内側シート面２ｍと外側シー
ト面２ｎが形成されている。

そして、前記伸側内側溝２ｊは、伸側シート部材とピス
トンボディに穿設された複数個の伸側連通路２ｐにより
上部室Ａに連通され、さらに、この伸側内側溝２ｊは、
伸側シート部材に形成された伸側連通溝２ｒ、２ｓとス
タッド４の先端小径部４ａに形成された第４ボート４３
．４３を介して貫通穴４ｄと連通されている。

また、前記ナツト１４の下端大径部にはチエツクボディ
１４ａが設けられている。そして、このチエツクボディ
１４ａの下端面にはチエツクプレート１４ｄが当接され
る環状のシート面１４ｂが突出状に形成され、このシー
ト面１４ｂの内方とスタッド４の貫通穴４ｄとが連通孔
１４ｃで連通されている。

そして、前記シート面１４ｂにはコンスタントオリフィ
ス（絞り）１５が形成されている。

さらに、前記ピストンロッド３の貫通穴４ｄ内にはスプ
ール１８が、前記ピストンロッド３の先端部とチエツク
ボディ１４ａとの間において摺動自在に設けられており
、このスプール１８の上下両側に第１受圧室Ｃ及び第２
受圧室りが形成されている。

そして、第１受圧室Ｃ側は、スタッド４の先端小径部４
ａに穿設された第１ポート４０と第１チエツクボデイ１
２０の上面に形成された連通溝１２３及び環状溝１２２
とコンスタントオリフィス１Ｙによって上部室Ａに連通
されている。

また、第２受圧室り側は、連通孔１４ｃとコンスタント
オリフィス（絞り）１５によって下部室Ｂに連通されて
いる。

前記、スプール１８は、一対のセンタリングスプリング
（付勢手段）２０．２１で中立位置に戻るように付勢さ
れると共に、その外周面には、中立位置において第２ボ
ート４１と第３ポート４２とを連通する圧側環状溝１８
ａ及び第４ボート４３．４３相互間を連通する伸側環状
溝１８ｂが形成されている。そして、第３ポート４２と
圧側環状溝１８ａとの間で圧側可変絞り３０が形成され
、また、第４ボート４３．４３と伸側環状溝１８ｂとの
間で伸側可変絞り３１が形成されている。

尚、前記圧側環状溝１８ａは、その開口幅を上方向へ幅
広に形成すると共に、伸側環状溝１８ｂの開口幅を下方
向へ幅広に形成されている。

以上説明したように、本発明実施例では、伸側連通路２
ｐ、伸側内側溝２ｊ、伸側外側溝２ｋにより、請求範囲
の伸側第１連通路工を構成している。

また、伸側連通路２ｐ、伸側内側溝２ｊ、伸側連通溝２
ｒ、第４ボート４３．伸側環状溝１８ｂ。

第４ボート４３．伸側連通溝２ｓ、伸側外側溝２ｋによ
り、請求範囲の伸側第２連通路■を構成している。

また、圧側連通路２ｆ、圧側内側溝２０１．圧側外側溝
２０２により、請求範囲の圧側第１連通路■を構成して
いる。

また、圧側連通路２ｆ、圧側内側溝２０１．圧側連通溝
２０５．第３ボート４２．圧側環状溝１８ａ、第２ボー
ト４１．連通溝１５３．環状溝１５２により、請求範囲
の圧側第２連通路■を構成している。

尚、図において、Ｇはシリンダ１の外周にリザーバ室Ｅ
を形成する外筒、Ｆは下部室Ｂとリザーバ室Ｅとの間を
画成するベースである。

次に、この実施例の作用を説明する。

尚、伸行程の作用は前記第１実施例とほぼ同様あるので
、圧行程についてのみ説明する。

即ち、ピストン２の圧行程時における流体の流通経路と
しては前記圧側第１連通路■と圧側第２連通路■の２つ
の経路が存在する。

まず、圧側第１連通路ｍ側では、下部室Ｂから圧側内側
溝２０１に流入し、そこから内側シート面２０３の位置
で圧側減衰バルブ８を開弁じて外側溝２０２に流入し、
そこからさらに外側シート面２０４の位置で圧側減衰バ
ルブ８を開弁して上部室Ａに流通する。

次に、圧側第２連通路■側では、下部室Ｂからこの圧側
第２連通路■を経て環状溝１５２に流入し、そこからシ
ート面１５１の位置で第２チエツクプレート１４０を開
弁じて上部室Ａに流通する。

尚、以上２つの経路の内、圧側第２連通路■は、スプー
ル１８の摺動によって圧側可変絞り３０の開度を変化さ
せることができる。

従って、この圧側第２連通路■が流通可能な場合には、
圧側可変絞り３０部分での２乗特性の減衰力が生じるも
ので、この場合は、低減衰力レンジとなる。

また、スプール１８が上方へ摺動して圧側第２連通路■
が閉じている場合は、圧側減衰バルブ８における内外側
シート面２０３，２０４の位置で速度２／３乗特性の減
衰力が直列に生じるもので、この場合は、高減衰力レン
ジの特性となる。

尚、前記スプール１８の摺動は、ピストン２の圧行程で
上昇した下部室Ｂ側の液圧が第２受圧室りに伝達される
ことによって成されるもので、この伝達量は、前記第１
実施例の場合と同様に液圧の振動周波数によって変動す
る。

即ち、下部液室Ｂ側の液圧振動周波数が一定値以上（高
周波）である時は、第２受圧室り側への液圧伝達はなく
、これにより、低減衰力レンジとなっている。

また、下部液室Ｂ側の液圧振動周波数が一定値以下（低
周波）である時は、第２受圧室り側へ液圧が伝達され、
これにより第２受圧室りの液圧が上昇してスプール１８
を上方へ摺動させて高減衰力レンジとなる。

そして、下部液室Ｂ側の液圧振動周波数が上記低周波と
高周波の中間である時は、その周波数に応じて圧側可変
絞り３０の絞り開度が無段階的に変化し、これにより、
減衰力レンジも無段階的に変化する。

また、この実施例では、前記第１実施例の変形例の場合
と同様に、一方の行程側の減衰力が高減衰力に制御され
ている場合でも、その逆行程側の減衰力は低減衰力に維
持されるので、逆行程で入力された高周波成分を低減衰
力で受は止めてばね上への伝達力を低減でき、これによ
り乗り心地を向上させることができる。

次に、第８図に示す第３実施例について説明する。

尚、この実施例の減衰力可変型液圧緩衝器は、伸側減衰
力発生部分の構造を、前記第２実施例における圧側減衰
力発生部分と同様の構造としたもので、その他の構成は
前記第２実施例と略同様であるので、同様の構成部分に
は同一の符合を付してその説明を省略し、相違点につい
てのみ説明する。

即ち、この実施例では、請求の範囲の伸側第１連通路Ｉ
が、伸側連通路２ｐ、圧側内側溝２１１、圧側外側溝２
１２により構成され、また、請求範囲の伸側第２連通路
■が、伸側連通路２ｐ。

伸側内側溝２１１．伸側連通溝２１５．第４ボート４３
．伸側環状溝１８ｂ、第５ボート４４．第３チエツクボ
デイ１６０の連通溝１６３及び環状溝１６２により構成
されている。

尚、図において、２１３は伸側内側溝、２１４は伸側外
側溝、１７０は第３チエツクプレート、１７１はシート
面を示す。

以上、本発明の実施例を図面により詳述してきたが、具
体的な構成は、この実施例に限られるものではなく、本
発明の要旨を逸脱しない範囲における設計変更等があっ
ても本発明に含まれる。

例えば、実施例では、バルブボディとしてピストンを示
したが、例えば、シリンダ内の室とシリンダ外のりザー
バ室とを画成するベース等、他のものにも適用できる。

（発明の効果） 以上説明してきたように、本発明の減衰力可変型液圧緩
衝器では、伸・正画行程の減衰力レンジの切り換えが１
つのスプールで行なえるので、構造が簡略化されると共
に、液圧緩衝器の基本長を短くすることができるという
効果が得られる。

また、伸側連通路と圧側連通路、及び伸側可変絞りと圧
側可変絞りとがそれぞれ独立しているので、伸行視測と
圧行程側とで、減衰力レンジの高低が逆になるように設
定する等、スプールが中立位置からストロークしたとき
の減衰力レンジを伸側と圧側とで独立して設定すること
ができ、減衰力設定の自由度が高くなるという効果が得
られる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明第１実施例の減衰力可変型液圧緩衝器の
要部を示す断面図、第２図は実施例のピストンの上面を
示す平面図、第３図は実施例のチエツクプレートの上面
を示す平面図、第４図はスプールの下方への摺動状態を
示す断面図、第５図は第１実施例の変形例を示す要部の
断面図、第６図はスプールの下方への摺動状態を示す断
面図、第７図は本発明第２実施例の減衰力可変型液圧緩
衝器の要部を示す断面図、第８図は本発明第３実施例の
減衰力可変型液圧緩衝器の要部を示す断面図である。 Ａ・・・上部室 Ｂ・・・下部室 Ｃ・・・第１受圧室 Ｄ・・・第２受圧室 ■・−・第１圧側連通路 ■・・・第２圧側連通路 ■・・・第１伸側連通路 ■・・・第２伸側連通路 １・・・シリンダ ２・・・ピストン（バルブボディ ７・・・第１圧側減衰バルブ ８・・・第２圧側減衰バルブ ９・・・第１伸側減衰バルブ Ｏ・・・第２伸側減衰バルブ （圧側連通路） （伸側連通路） ） １５・・・コンスタントオリフィス（絞り）１７・・・
コンスタントオリフィス（絞り）１８・−・スプール ３０・・・伸側可変絞り ３１−・・圧側可変絞り

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １）流体が充填された室内を第１の室と第２の室とに画
   成して設けられたバルブボディと、 両室を連通して並列に形成された伸側連通路、圧側連通
   路と、 前記伸側連通路に、もしくは、該伸側連通路と独立して
   設けられた伸側減衰バルブ、及び、前記圧側連通路に、
   もしくは、該圧側連通路と独立して設けられた圧側減衰
   バルブと、前記伸側連通路と圧側連通路の途中に伸側可
   変絞りと圧側可変絞りをそれぞれ形成し、かつ、摺動に
   基づき該可変絞りの絞り開度を変更可能に設けられたス
   プールと、 該スプールの両端受圧面側に形成され絞りを介して第１
   の室と連通する第１受圧室及び絞りを介して第２の室と
   連通する第２受圧室と、 前記伸側・圧側両可変絞りの開度が大きくなるスプール
   中立位置にスプールを付勢する付勢手段と、 を備えていることを特徴とする減衰力可変型液圧緩衝器
   。