JPH03120A - 中空糸膜 - Google Patents

中空糸膜

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JPH03120A
JPH03120A JP13298989A JP13298989A JPH03120A JP H03120 A JPH03120 A JP H03120A JP 13298989 A JP13298989 A JP 13298989A JP 13298989 A JP13298989 A JP 13298989A JP H03120 A JPH03120 A JP H03120A
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fiber membrane
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hollow
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重次 小長谷
Yoichi Matsui
洋一 松井
Kazuhide Nitta
和秀 仁田
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    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01DSEPARATION
    • B01D71/00Semi-permeable membranes for separation processes or apparatus characterised by the material; Manufacturing processes specially adapted therefor
    • B01D71/06Organic material
    • B01D71/56Polyamides, e.g. polyester-amides

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  • Chemical & Material Sciences (AREA)
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  • Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
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  • Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 (産業上の利用分野) 本発明は、特に海水やかん水の淡水化、医薬品用として
の滅菌水及び電−rI″、業に於ける超純水の製造、排
水処理、食品二[業における食品の濃縮等を目的とした
逆浸透法、及び酸素と窒素、−酸化炭素と水素及びメタ
ンと水素、炭酸ガスの分離回収等のガス分離に適した中
空糸膜に関する。
(従来の技術) 海水やかん水の淡水化及び電子」−業に於ける超純水の
製造等を行う手段として逆浸透法が知られ、それに用い
られる膜の形態は平膜または中空糸膜が一般的である。
前者は主として単一素材からなる非対称膜、または多孔
性支持体ヒに分離性能を有する活性層をコートした複合
膜の形態をとるのが一般的である。
しかし、モジュール容積当りの膜面積が小さいため、装
置が大型化する欠点がある。また、複合膜は複数の素材
を組み合わせて用いるため、透過生成水側に異物が混入
し易い欠点をも有する。
他方、後者の中空糸膜は単一素材からなる非対称膜の形
態をとるのか−・殻内である。中空糸膜はモジュール容
積当りの膜面積が大きい特徴があり、装置のコンパクト
化の面で非常に有利である。また、単一・素材からなる
ため生成水を汚染することもなく、超純水分野等に好ま
しい。このような中空繊維状非対称膜に求められる特性
は、所定の塩除去率及び透過量を有し、さらには膜の経
時変化が小さいことである。
逆浸透膜の運転操作圧は、操作温度、除去対象物の種類
及び量(濃度)等に依存するが、室温付近では、通常1
0〜100kg/cJの高圧下で使用される。膜の実用
性を考慮すると、高圧下で逆浸透性能変化が小さい、す
なわち膜のコンパクシロン(圧密化)が起こり難い(耐
圧密性に優れる)性質が要求される。このような耐圧密
性は膜素材はもちろんのこと、膜構造にも支配される。
優れた耐圧密性を有する中空糸膜の構造は膜素材により
異なり、−殻内な法則はないのが現状である。
(発明が解決しようとする課題) 本発明者らは、芳香族系ポリアミン化合物と脂肪族ポリ
アミン化合物とを混合ポリアミン成分とし、芳香族ポリ
カルボン酸成分を酸成分としたコポリアミドが優れた逆
浸透性能を有することを見いだし、その−・部について
すでに特許出願した。
(特開昭11i2−213807 、G2−24440
3.82−244404 )本願発明は優れた塩除去率
、透水性に更に優れた耐圧密性を有する、前記コポリア
ミドを主成分とした中空糸膜の提供を目的とするもので
ある。
(課題を解決するための手段) すなわち、芳香族ポリアミン化合物と脂肪族ポリアミン
化合物とからなる混合ポリアミン成分に、芳香族ポリカ
ルボン酸成分を実質的に等しくなるように反応させるこ
とによって得られるコポリアミドを主成分とした中空糸
膜の構造が、最外層が厚さ20ミクロン以下の緻密層、
該緻密層以外の部分が二Fとして孔径0.5ミクロン以
下の微孔からなるスポンジ層であり、膜部分(中空部を
除いた部分)の空隙率が40%以上80%以下であると
き、」―記]コ的が達成されることを見い出した。
上記コポリアミドの芳香族ポリアミン化合物としては、
0(オルト)−1m(メタ)−p(バラ)−フェニレン
ジアミン、1.3.5−フェニレントリアミン、2.4
−ジアミノフェノール、3.5−ジアミノフェノール、
o −r p−)ルエンジアミン、4−クロロ−1,2
−フェニレンジアミン、クロロ−p−フェニレンジアミ
ン、4゜5−ジクロルフェニレンジアミン、3+3”)
アミノジフェニルメタン、4.4’−ジアミノ−3,3
′−ジメチルジフェニルメタン、4.4’−ジアミノ−
3,3’  5.5’ −テトラメチルジフェニルメタ
ン、4.4’ −ジアミノ−3−エチルジフェニルメタ
ン、4.4’ −ジアミノ−3゜3′−ジエチルジフェ
ニルメタン、4.4’ −ジアミノ−5,5’  8,
6’ −テトラメチルジフェニルメタン、2.2’−ビ
ス(3−アミノフェニル)プロパン、2.2’−ビス(
4−アミノフェニル)フロパン、4.4’ −ジアミノ
ジフェニルメタン、4.4’−ジアミノジベンジル、4
゜4′−メチレンビス(2−クロルアニリン)、4゜4
′−ジアミノ−ベンゾフェノン、3.4’ −ジアミノ
ジフェニルエーテル、2.4’ −ジアミノジフェニル
エーテル、4.4’ −ジアミノジフェニルエーテル、
4.4’ −ジアミノベンズアニリド、4.4’−ジア
ミノベンゼンスルホアニリド、3.3′−ジアミノジフ
ェニルスルフィド、4゜4′−ジアミノジフェニルスル
フィド、3.3’−ジアミノジフエニルスルホン、4.
4’−ジアミノジフェニルスルホン、3.4’ −ジア
ミノジフェニルスルホン、3.3’ −ジニトロ−4゜
4′−ジアミノジフェニルスルホン、4.4’ジアミノ
−3,3′−ジヒドロキシジフェニルアミン、3.3′
−ジアミノ−4,4′−ジヒドロキシジフェニルアミン
、ビス[4−(3−アミノフェノキシ)フェニルコスル
ホン、ビス[4−(4−アミノフェノキシ)フェニルコ
スルホン、1゜3−ビス(4−アミノフェノキシ)ベン
ゼン、■。
4−ビス(4−アミノフェノキシ)ベンゼン、2゜2−
ビス[:4− (4−アミノフェノキシ)フェニル]プ
ロパン、4.4’−ビス(4−アミノフェノキシ)ジフ
ェニル、2,2−ビスC4−(4−アミノフェノキシ)
フェニル]ヘキサフロロプロパン等が挙げられる。
中空糸膜の耐熱性の点からは、4.4’−ジアミノ−ベ
ンツ′フェノン、4.4’ −ジアミノベンゼンスルホ
アニリド、3,3−ジアミノジフェニルスルフィド、4
.4’ −ジアミノジフェニルスルフィド、3.3’ 
−ジアミノジフェニルスルホン、4.4−ジアミノジフ
ェニルスルホン4′−ジアミノジフェニルスルホン (3−アミノフェノキシ)フェニル]スルホン、ビス[
4− (4−アミノフェノキシ)フェニル]スルホン、
1.3−ビス(4−アミノフェノキシ)ベンゼン、1,
4−ビス(4−アミノフェノキシ)ベンゼン、2.2−
ビス[4− (4−アミノフェノキシ)フェニル]プロ
パン等が挙げられ、さらに中空糸膜の耐塩素性の点から
は、3.3’−ジアミノジフェニルスルホン、4.4’
 −ジアミノジフェニルスルフィド,3.4’ −ジア
ミノジフェニルスルホン、ビス[4− (3−アミノフ
ェノキシ)フェニルコスルホン、ビス[4− (4−ア
ミノフェノキシ)フェニルコスルホンが好マしく、中で
4)、3.3’−ジアミノジフェニルスルホン、4、4
′−ジアミノジフェニルスルホン、3。
4′−ジアミノジフェニルスルホンが、特に好ましい。
尚、上記の芳香族ジアミン化合物を2種類以ヒ用いる場
合、いかなる割合で混合して用いることも可能である。
脂肪族ポリアミン化合物としては、エチレンジアミン、
1,2−プロピレンジアミン、1.3−プロピレンジア
ミン、ジエチレントリアミン、トリエチレンテトラミン
、ヘキサメチレンジアミン、N,N’−ジメチルエチレ
ンジアミン、ジアミノジエチレンジアミン等の脂肪族ポ
リアミン化合物、ビス(アミノプロピル)ピペラジン、
1,4−ジアミノシクロヘキサン、1,3−ジアミノシ
クロヘキサン等の脂環式ポリアミン化合物、ホモピペラ
ジン、ピペラジン、2−メチルピペラジン、t(トラン
ス)−2.5−ジメチルピペラジン、シス−2,5−ジ
メチルピペラジン、2,6−ジメチルピペラジン、2,
3.5−t−ジメチルピペラジン、2.2,3,3,5
,5,8,E3−オクタメチルピペラジン、2.2.5
.5−テトラメチルピペラジン、2,2.3,5,5.
8−ヘキサメチルビペラジン、2−エチルピペラジン、
2。
5−ジエチルピペラジン、2,3.5−)ジエチルピペ
ラジン、2,2.3,5,5,e−へキサエチルピペラ
ジン、2,3,5.6−テトラメチルピペラジン、2−
プロピルピペラジン、2.6−ジプロピルピペラジン、
2,3.5−)ジプロピルピペラジン、2,3.5.6
−テトラ−n−プロピルピペラジン、2−ブチルピペラ
ジン、2。
5−ジーn−ブチルピペラジン、2,5−ジーtert
ーブチルピペラジン、2,3.5−)り一nーブチルピ
ペラジン、2−ペンチルピペラジン、2−デシルピペラ
ジン、2,5−ジビニルピペラジン、2.5−ジフェニ
ルピペラジン、2−フェニルピペラジン、2,3,5.
8−テトラフェニルピペラジン、2−ナフチルピペラジ
ン、2,5−ジナフチルピペラジン、2−トリルピペラ
ジン、2、5−ジトリルピペラジン、2.3,5.8−
テトラトリルピペラジン、ジピベリジルプロパン等の脂
肪族環状ポリアミン化合物が挙げられる。
中空糸膜の製造のしやすさから、好ましいポリアミン系
化合物はピペラジン、2−メチルピペラジン、及びt−
2.5−ジメチルピペラジンである。
tとして用いる脂肪族ポリアミン化合物は1種類である
が、用途に応じて2種類以上混合して用いることも可能
である。
前記芳香族ポリアミン化合物と脂肪族ポリアミン化合物
との混合比は中空糸膜の膜性能、化学的性質及び物理的
性質に多大な影響を及ぼす。例えば、中空糸膜製造に好
適な非プロトン性溶媒すなわちアミド系溶媒に対する溶
解性の而から、共重合される脂肪族環状ジアミン化合物
の好ましい…は全アミン化合物量に対して6〜60モル
%で、特に好ましいのは、5〜40モル%である。60
モル%以上になるとツボリアミドのアミド系溶媒に対す
る溶解性が著しく減少し、中空糸膜の製造か困難となる
本発明における芳香族ポリカルボン酸成分としては、例
えばフタル酸、イソフタル酸、テレフタル酸、4.4’
−ジフェニルジカルボン酸、1゜2−ナフタリンジカル
ボン酸、1,3−ナフタリンジカルボン酸、1,4−ナ
フタリンジカルボンM、L 5−ナフタリンジカルボン
酸、1.8−ナフタリンジカルボン酸、■、7−ナフタ
リンジカルボン酸、1.8−ナフタリンジカルボン酸、
2.3−ナフタリンジカルボン酸、2.6−ナフタリン
ジカルボン酸、2.7−ナフタリンジカルボン酸、及び
これらの酸ハライド化合物(塩化物、臭化物等)が挙げ
られる。
なかでも、中空糸膜の製造時に不可欠な要素である非プ
ロトン性アミド系溶媒に対する溶解性の点からは、イソ
フタル酸ジクロリド及び/またはテレフタル酸ジクロリ
ドが特に好ましい。上記の芳香族ポリカルボン酸成分は
いかなる割合で混合して用いることも可能である。
本発明での中空糸膜は、9に一、記化合物類を原料とし
たコポリアミドより製造されるが、中でも芳香族ポリア
ミン化合物が3,3′−及び/または4゜4′−ジアミ
ノジフェニルスルホン、脂肪族ポリアミン化合物がピペ
ラジン、2−メチルビペラジン及びトランス−2,5−
ジメチルピペラジンから少なくとも1種選ばれ、芳香族
ポリカルボン酸成分がイソフタル酸ジクロリド及び/ま
たはテレフタル酸ジクロリドから得られるコポリアミド
に適合する。
前記化合物より得られるコポリアミドの中空糸膜は以下
の特徴を有する。
本発明で言う中空糸膜とは、中空部を有し、その断面構
造が内外で非対称であり、かつ膜としての機能すなわち
選択分離能を有する繊維または糸である。
中空糸膜の形状は成形(紡糸)時のノズル形状及び成形
条件に依存し、外形及び内形は円形、楕円形、三角形、
五角形、それ以上の多角形等が挙げられ、特に限定しな
い。中空糸膜の機械的耐久性、特に耐圧密性の而から、
外形及び内形は共に円形が好ましい。外形の円形化は比
較的容易で、ノズル形状によってほぼ決定される。他方
、内形の円形化はノズル形状のみならず成形条件にも大
きく依存する。
中空糸膜の外径は用途に依存するので特に限定しないが
、逆浸透膜としての実用性を考慮すると、50ミクロン
以上400ミクロン以ドが好ましい。
中空糸膜内に占める中空部の割合を示す中空率(内形及
び外形共に真円の場合には内径/外径比の自乗で表され
る)は膜の耐圧性に関係し、中空糸膜の用途に応じて変
化させる必要がある。例えばN 20 kg / cJ
以上の高圧下で使用する場合には5%以上35%以下が
好ましい。5%以下では透水性が著しく低下し、35%
以上では耐圧性が悪くなる。
中空部の断面形態は三角形、四角形、円形特に限定しな
いが、耐圧性の付与の面からは円形に近い方が好ましい
本発明の中空糸膜は主として最外層の緻密層と該緻密層
を支える多孔層(スポンジ層)とからなる。本発明にお
ける前記緻密層とは倍率1oooo倍の走差型電子顕微
鏡(SEM)観察において、孔径500オングストロー
ム以りの孔が観察されない部分を言う。SEMにおいて
は後述のスポンジ層とはその形態に歴然とした差がある
。前記緻密層の厚みは20ミクロン以下、好ましくは1
0ミクロン以−ドである。また、スポンジ層とは主とし
て孔径が0.5ミクロン以下の微孔の集合体である。中
空糸の中空部側の内表面の構造及び形態は紡糸条件に依
存する。中空糸膜の内表面を多孔化する目的で、中空部
に非溶剤を含有させながら紡糸(内液紡糸法)すれば、
該内表面は一般的には多孔化する。
内液を用いない方法においては、透水性の面から好まし
くないが、通常最外殻の緻密層よりも若干薄い緻密層が
現れる。その緻密層の厚さは通常0.3ミクロン以下で
ある。内液を用いない紡糸においても、紡糸ドープ組成
や紡糸条件により内表面が多孔化する場合もある。
中空糸内表面の多孔化現象はドープの主溶媒にN−メチ
ル−2−ピロリドンとN、N−ジメチルアセトアミドと
の混合溶媒を使用したときに顕著であり、その孔径は約
0.1ミクロンで、約2ミクロン間隔で分布している。
以ド、本発明の構造を有する中空糸膜は次に記す方法で
得ることができる。本発明の中空糸膜は前記コポリアミ
ド/主溶剤/非溶剤/金属塩なるドープを所定のノズル
から所定の形態で押しだし、適当な凝固浴中で中空糸膜
を形成させる。紡糸用ドープ液に用いる前記コポリアミ
ドの溶媒は、N、N−ジメチルホルムアミド、N、N−
ジメチルアセトアミド、N−メチル−2−ピロリドン、
2−ピロリドン等のアミド系溶媒、及び1,3−ジメチ
ル−2−イミダゾリジノン、ガンマ−ブチロラクトン、
ジメチルスルホキシド、ポリエチレングリコール等が挙
げられる。これらの溶媒を適当な割合で混合して用いた
り、他の溶媒と混合して用いることも可能であるが、溶
解性の面から、総溶媒量の50重量%以上はN−メチル
−2−ピロリドン、N、N−ジメチルアセトアミド、2
−ピロリドン、N、N−ジメチルホルムアミド等のアミ
ド系溶媒であること成形−L好ましい。非対称性及び逆
浸透性能に優れた中空糸膜を得るには、N、N−ジメチ
ルアセトアミドとN−メチル−2−ピロリドンとの混合
溶媒が特に好ましい。
又、前記混合溶媒を用いた場合には、中空糸校内表面の
多孔化が起こり、透水性の向上が見られる特徴もある。
溶媒と共に微孔形成剤として前記コポリアミドの非溶剤
を適当量混合して用いる。好ましい非溶媒はグリセリン
の多量体であるポリグリセリン等またはその誘導体であ
る。該ポリグリセリンの数平均分子量は200以上10
00以下で、高塩除去率の逆浸透膜の生成には数平均分
子量250〜750のポリグリセリンが特に好ましい。
分子量が1000以−Lのポリグリセリンを非溶剤とし
て用いると、ポリグリセリンが中空糸膜内に残存し、膜
の可塑化、熱分解等を促進し、膜の物性を低下するので
好ましくない。又、200以下の分子量では、生成する
膜の逆浸透性能が悪く実用的ではない。さらには、中空
糸膜のスポンジ構造が消滅し、膜の耐圧密性を低下させ
る場合があるので好ましくない。ポリグリセリンを単独
で用いることが好ましいが、数平均分子量の異なったポ
リグリセリンを2種類以上混合して用いることも可能で
ある。さらには、使用ポリマーの貧溶媒とみなされるア
ルコールまたはグリコール系化合物と適当な割合で混合
して用いることも可能である。このとき、50重社%以
1;はポリグリセリンまたはその誘導体であることがス
ポンジ構造の発現及び中空糸膜の非対称性の向上の而か
ら好ましい。
本発明に係わる紡糸ドープ液の全体の組成は、用いるコ
ポリアミド及びポリグリセリンの種類及び重合度は勿論
のこと、目標とする膜の性能によっても異なる。紡糸ド
ープ液中のコポリアミド量はコポリアミドの重合度に依
存するが、還元粘度0.5〜1.5のコポリアミドに関
しては、全体Mに対して10〜50重量%が好ましく、
さらには30〜45屯量%が特に好ましい。50%以上
ではドープが高粘度のため、10%以下では逆に低粘度
のため中空糸膜の製造が困難となる。
ポリグリセリン及び/またはその誘導体のMは、中空糸
膜性能の目標値に依存するが、海水の淡水化を目的とす
るならば1核コポリアミドに対して5〜50重量%、特
に10〜40重量%が好ましい、。
ポリグリセリン及び/またはその誘導体が50%以−L
では、紡糸ドープ液内でコポリアミドが相分離して系が
不均一・化しやすくなり、安定な紡糸ができない。尚、
市販されているポリグリセリン中には、約10%の水が
含まれる場合があるが、水は中空糸膜のスポンジ構造の
発現及び非対称性に悪影響を与えないので、そのまま用
いることが可能である。
微細かつ非対称性に優れたスポンジ構造の発現を目的と
して、前記紡糸ドープ液中に前記アルカリ金属塩及び前
記アルカリ土類金属塩を添加することができる。アルカ
リ金属塩及びアルカリ土類金属塩の好ましい添加量は金
属塩の種類、主溶剤の種類及び目標とする膜性能に依存
するので、限定することはできないが、−膜内にはコポ
リアミド量の10%以下が好ましい。金属塩が無添加で
は均一・なスポンジ構造が得られない。
アルカリ金属塩としては、リチウム、ナトリウム、カリ
ウムの塩化物、臭化物、硝酸塩、酢酸塩、硫酸塩等が挙
げられるが、溶解性及び高温溶液中での安定性の而から
は塩化物が好ましく、特に塩化リチウムが好ましい。ま
た、これらの金属塩の水和物、例えば塩化リチウム水和
塩を用いることも可能である。
アルカリ土類金属塩としては、マグネシウム、カルシウ
ム等の塩化物、臭化物、硝酸塩、酢酸塩等が挙げられる
が、溶解性及び溶液の安定性の面から、それらの塩化物
、特に塩化マグネシウム、塩化カルシウムが好ましい。
また、これらの金属塩の水和物を用いることも可能であ
る。例えば、塩化マグネシウム六水和物、塩化カルシウ
ムニ水和物、塩化カルシウム六水和物等が挙げられる。
また、前記アルカリ金属塩及び前記アルカリ土類金属塩
の溶解性の向上を、あるいは膜の多孔度調節を目的とし
て、前記紡糸ドープ液中に適当量の水、例えば、0〜1
0重量%の水を添加することも可能である。
紡糸ドープ溶液を作製する時の温度は室温以上200℃
以上で、80°C以1−. l 50°C以下が好まし
い。又、溶解時の雰囲気は窒素等の不活性ガスが好まし
いが、その圧力は特に限定しない。このとき溶解の促進
のため、ドープ液を撹はんすることが好ましい。
溶解撹はん時間は2峙間以七16時間以内が好ましい。
特に150℃以−Lの高温ではコポリアミド及び溶媒の
分解が起こり易いので短時間に溶解する必要がある。ま
た、ドープ中に溶解した気体は生成中空糸膜の形態のみ
成らず、その逆浸透性能にも悪影響を与えるので、紡糸
開始前に減圧下でドープ液の脱泡を充分に行う必要があ
る。
以下に本発明の中空糸膜の−・殻内製造法について述べ
る。アミド系溶媒及びポリグリセリンの混合液体中にポ
リアミド及び必要に応じて金属塩を投入し、撹はんして
均一に混合された紡糸原液を調製する。ドープ族はアミ
ド系溶媒の沸点以下で調製をする。前記各成分の添加順
序は本質的には生成する膜の性能には影響を与えないの
で、特に限定されない。紡糸ドープ液中のポリアミド、
アミド系溶媒、ポリグリセリン及び金属塩の量比は中空
糸膜の目標性能に応じて変化させる必要がある。減圧下
で充分脱泡後、この紡糸原液を、適当な形状を有するノ
ズル(好ましい温度=60〜180℃)から、適当な雰
囲気中(例えば空気中)に押し出す。ノズルの温度は用
いる溶媒類の沸点以下が好ましく、特に60℃以上溶媒
沸点より20℃低い温度までの範囲が好ましい。特に、
アーク型ノズルを用いた紡糸の場合には、ノズル温度は
アミド溶媒の沸点より30℃以上低い方が、中空糸膜の
形状の而から好ましい。例えばジメチルアセトアミドが
主溶媒の場合には、60℃以上130℃以下が好ましい
。60℃以下では優れた逆浸透性能を有する中空糸膜を
安定的に得ることが困難である。また、130℃以上で
は中空断面に非接合部が生じ易いばかりではなく、本発
明で言う緻密層が20ミクロン以上になるので好ましく
ない。この点については後述の実施例で詳述する。
ノズルの形状は特に限定するものではなく、例エバ、内
液を用いないアーク型ノズル(エアーギャップ方式)、
内液を用いる2重管ノズル(チューブイン方式)等が挙
げられ、その形状も様々である。チューブイン方式にお
ける内液としては、紡糸時のノズル温度より晶い沸点を
有する液体でかつ使用コポリアミドの非溶剤ならば如何
なるものも使用可能であり、中でもエチレングリコール
、グリセリン等の高沸点高級アルコール系化合物または
それと親和性に富むN、N−ジメチルアセトアミド、N
−メチル−2−ピロリドン等のアミド系溶媒との混合液
体が好ましい。両方式において、紡糸ドープ液を押し出
す雰囲気は空気が一般的であるが、窒素、ヘリウム、ア
ルゴン等の不活性ガスを用いることも可能である。該雰
囲気中にアルコール系またはグリコール系化合物の蒸気
や水蒸気を混入させたり、該雰囲気を室温以上の湿度で
加熱して、中空糸膜の構造及び逆浸透性能をコントロー
ルすることも可能である。好ましい雰囲気温度は前記溶
媒の種類により異なるが、溶媒の沸点以上の温度に加熱
することは膜性能の低下を来し好ましくない。一般的に
は、40〜120°Cが好ましい。ドープ液を]11■
記雰囲気内中に通過させたのち、前記ポリアミドの貧溶
媒から主としてなる液体中(これを凝固浴と称す)、例
えば、水及び/またはアルコール系化合物またはアミド
系溶媒等の有機化合物の水溶液中に浸漬させ、中空糸膜
の固化及び性能発現を促進する。又、水/ポリグリセリ
ン/アミド系溶媒のごとき3成分からなる凝固浴を用い
ることも可能である。
ノズルから凝固浴液面までの距離(これをエアーギャッ
プ長と称する)、凝固浴の温度は中空糸膜の構造及び逆
浸透性能に大きな影響を及ぼす。
これらエアーギャップ長、凝固浴の温度等は使用する溶
媒、ポリグリセリンの種類及び量等によって異なるので
、特に限定しないが、エアーギャップ長は15c■以下
が、緻密層の薄化に好ましい。
また、凝固浴の温度は用いる浴種により異なるが、一般
的には、0℃から40℃の範囲が逆浸透性能の発現の而
から好ましい。例えば、IIとして水を凝固浴成分にす
るときは0°Cから15℃の範囲が好ましい。
続いて水による洗浄または長時間の水中への浸漬により
、中空糸膜中に残存する溶媒及びポリグリセリン類を除
去することが、膜の耐圧密性及び機械的強度の向1tの
面から好ましい。このときの水温は0℃から40℃が好
ましい。さらに、中空糸膜を水または水とメタノール、
エタノール等の有機化合物または塩化ナトリウム、塩化
カリウム、塩化マグネシウム、塩化カルシウム等の無機
化合物との水溶液中で加熱処理し、膜の逆浸透性能及び
耐久性を向上させることも可能である。このときの温度
は30〜100℃が好ましく、その時間は温度に依存す
る。例えば、30〜50℃なる低温時には12時間以上
、100℃付近の高温時には30分ぐらいの短時間が好
ましい。この様にして得られた中空糸膜を所定の方法で
モジュール化し、押挿の用途に用いることができる。
次に、本発明を以下の実施例により四に詳細に説明する
が、本発明は本実施例により限定されるものではない。
以下の実施例中に記したコポリアミドの還元粘度及び中
空糸膜の分離性能、耐圧密性の評価及び構造観察は、以
下の方法によった。
■ 還元粘度の測定 以上の条件下で測定した。
溶  媒;N−メチル−2−ピロリドン(三菱化成和製
) 溶液濃度:0.5gポリマー/dQ溶媒測定温度;30
℃ 粘度管:ウベローデ粘度管 ■ 中空糸膜性能の測定 通常のミニモジュール評価装置を用いて、以下の中圧及
び高圧条件下で逆浸透性能測定実験を行った。
一中圧条件一 供給液:0.15%の食塩水 供給圧カニ 30 kg/ cri1 回収率:5%以下 一高圧条件一 供給液:3.5%の食塩水 供給圧カニ55kg/cJ 回収率:5%以下 透水速度は測定開始1時fjJI後10分間の透過液量
より、塩除去率は供給液及び透過液中の食塩濃度より、
次式に従って求めた。食塩濃度は電導度肝により求めた
塩111i[(R,、’A> = (1−’−’−)X
 100r C,、二透過液中の食塩濃度 Cr二供給液中の食kM濃度 ■ 耐圧密性評価 中空糸膜を70 ’Cの温水中で20分間熱処理を行っ
た後、中空糸膜の高圧性能測定に供した。上記の高圧条
件下での逆浸透性能測定において、測定開始1時間後の
透水速度をFR,,2時間後の透水速度をF R2とし
たとき、FR,とFR,との比(FR2/FR,)をも
って、膜の耐圧密性を評価した。すなわち、その値が1
に近いほど、膜の耐圧密性は優れることを意味し、膜の
実用性を考慮すると0.975以上が必要である。
■ 中空糸膜断面の観察 日立製作所和製走査型電子顕微鏡(S−800)を用い
て、約40℃の温風乾燥機中で一昼夜乾燥した中空糸膜
の断面観察を行った。1oooo万倍以1−の写真観察
より、中空糸膜の緻密層の厚さ及びスポンジ層の孔径を
測定した。本発明で言う緻密層とは10000倍の電子
顕微鏡観察において、500オングストロ一ム以上の孔
が実質的に存在しない部分を、スポンジ層とは主として
直径500オングストロ一ム以上5000オングストロ
ーム以下の孔からなる部分を言う。
■ 空隙率の測定 本発明の中空糸膜を長さl cm以下にみじん切りし、
その約1gを純水中に一昼夜浸漬放置する。
所定時間経過後、該中空糸膜を取り出し綿製の布につり
み、所定時間遠心脱水を行う。脱水された中空糸膜の重
量を精秤する(この重さをW、とする)。続いて110
℃の温風乾燥機に一昼夜放置したのち、rlGl中度糸
膜の小量を測定する(この重さをW。とする)。以下の
式に従い、中空糸膜の空隙率(H,)を求める。
Hw ” (Wu  Wo ) / Wo X 100
(実施例) 実施例1 ポリ(インフタロイル−4,4′−ジアミノジェニルス
ルホン/ピペラジン(80/20))共重合体の合成及
び中空糸膜の製造 無水ピペラジン53.75kg(82,4−)、4.4
′−ジアミノジフェニルスルホン61.97g (24
9,6J)を窒素導入管、温度計、撹はん機を備えた5
009の反応器に窒素気流下で投入する。続いて、反応
器中に、酸捕捉剤としてピリジン50kg (824g
J) 、反応溶媒としてN−メチルピロリドン(NMP
)470 gを加え、充分撹はんし均一溶液とする。該
溶液を約5℃まで冷却した後、該溶液中にイソフタル酸
ジクロリド(IPC)63.342kg(312加Q)
を投入し、重縮合反応を開始した。冷却下で約30分間
、さらに室温Fで約30分開成はルした。
反応終了後、反応溶液を1000!2の水中に投入し、
ポリマーを沈澱析出させる。次いで、生成ポリマーの細
粉化、純水による粉砕物の洗浄を4回繰り返し、ポリマ
ー中の未反応物及び溶媒類の除去をおこなった。
最後に、ポリマーの乾燥を約80〜100°Cの熱風で
約48時間乾燥した後、以下の中空糸膜の製造に供した
。得られたポリマーの収率はほぼ100%で、その還元
粘度(ηs I) / C)は1.15であった。中空
糸膜は以下の方法で作製した。
上記で合成したポリアミド(34重量部)、N、N−ジ
メチルアセトアミド(61,32重量部)、無水ポリグ
リセリン(数平均分子量=480.3.4重量部)、塩
化カルシウム6水和物(2,53重量部)からなる紡糸
原液を、アーク型ノズル(温度=130℃)から吐出し
、約10°Cの水中に導き、外径約170ミクロン、中
空率約15%の中空糸膜を得た。さらに膜中に残留する
溶媒およびポリグリセリンの除去を目的として、中空糸
膜を水中に一昼夜浸せきした。前記の方法で該中空糸膜
の断面観察を行ったところ、図1の結果を得た。得られ
た中空糸膜の緻密層の厚さは0.3ミクロン、その内側
のスポンジ層を形成する孔の直径は0.3ミクロン以下
であった。
また中空糸膜の含水率は65%であった。さらに、得ら
れた中空糸膜をモジュール化し、中圧条件下及び高圧条
件下で逆浸透性能及び耐圧・密性を測定したところ、表
、1の結果を得た。本発明で得られた中空糸膜は、比較
例1に示した他の添加剤より得られた中空糸膜とは異な
った微細構造を示し、そのため優れた透水性能及び塩除
去率のみならず、優れた耐圧密性をも示した。
実施例2 実施例1において、溶媒N、N−ジメチルアセトアミド
の代わりにN、N−ジメチルアセトアミドとN−メチル
−2−ピロリドンとの混合溶媒(混合型nt比=9/1
)を用いた以外は、実施例1と全く同様にして中空糸膜
の製造を行った。
得られた中空糸膜の断面観察結果は図61とほぼ同様で
あった。
得られた膜の緻密層の厚さは0.5ミクロン、スポンジ
層のit:均孔径は0.!lクロン以下であり、中空部
の内表面には直径約0.1ミクロンの孔が均一に分散し
ている。すなわち、膜の内側では水の透過抵抗が非常に
小さくなっている。水膜の逆浸透性能は表、1のごとく
であり、高塩除去率及び高透水性を示すのみ成らず、優
れた耐圧性をも示した。
実施例3 ポリ(テレフタロイル−4,4′−ジアミノジフェニル
スルホン/ピペラジン(70/30))共重合体の合成
および中空糸膜の製造 実施例1において無水ピペラジンを8.082kg (
93−8J) 、4.4’−ジアミノジフェニルスルホ
ンを54.23にに(218,4J)及びイソフタル酸
ジクロリドの代わりにテレフタル酸ジクロリドを用いた
以外は実施例1と全く同様にしてコポリアミドの製造を
行い、以下の中空糸膜の製造に供した。得られたポリマ
ーの収率及び還元粘度はそれぞれ、99%および0.7
9であった。
l−記で合成したポリアミド(37重量部)、N、N−
ジメチルアセトアミド(57,111重部)、N−メチ
ル−2−ピロリドン(5,79重M部)、無水ポリグリ
セリン(数平均分子量:480.3.7重量部)、塩化
カルシウム6水和物(2,75重量部)からなる紡糸原
液を用いて、実施例1と同様にして本発明の中空糸膜を
得た。
前記の方法で該中空糸膜の断面観察を行ったところ、図
、2の結果を得た。最外殻の緻密層の厚さは7ミクロン
、その内側のスポンジ層の孔径は0.3ミクロン以下で
あった。また中空糸膜の含水率は64%であった。さら
に、得られた中空糸膜をモジュール化し、中圧条件下及
び高圧条件下で逆浸透性能を測定したところ、表、1の
結果を得た。本発明で得られた中空糸膜は、優れた透水
性能及び塩除去率のみならず、優れた封圧性をも示した
実施例4 実施例3において、コポリアミド/N、N−ジメチルア
セトアミド/N−メチル−2−ピロリドン/無ホボリグ
リセリン(数平均分子11=480)/塩化カルシウム
6水和物の量比を35154.9/8.1/2.81と
した以外は、実施例3と全く同様にして中空糸膜を得た
本中空糸膜の構造は図、2とほぼ同様で、緻密層の厚さ
は5ミクロンで、その内側断面の90%以上が孔径0.
2ミクロン以下の孔からなるスポンジ層であった。水膜
の中圧及び高圧条件下の逆浸透性能は表、1のごとくで
、透水性、塩除去性及び耐圧性に非常に優れている。
実施例5 実施例4の中空糸膜製造条件において、ノズル温度とエ
アーギャップ長変化させて、得られた中空糸膜の緻密層
の厚さを測定したところ、図、4の結果を得た。このよ
うに、ノズル温度及びエアーギャップ長は該緻密層の厚
さに影響し、本条件五で本発明の中空糸膜を得るにはノ
ズル温度を85〜140度及びエアーギャップ長を15
cm以Fにすることが好ましい。また、図、5に示した
ごとく、コポリアミドの濃度も緻密層の厚さに影響を与
え、コポリアミド濃度が高濃度になるに従い緻密層の厚
さは増加する。
比較例1 実施例1において、溶媒N、N−ジメチルアセトアミド
に代わりに2−ピロリドンを用い、コポリアミド/2−
ピロリドン/ポリグリセリン(量比=38158.2/
3.8)の紡糸ドープを調製し、ノズルからの押しだし
温度を約180°Cとした以外は、実施例1と全く同様
にして中空糸膜を得た。前記の方法で中空糸膜の断面観
察を行ったところ、図、3に示したごとく、上記実施例
で観察されたようなスポンジ構造は見られず、そのほと
んどが微粒子集合体のごとき緻密層構造である。水膜の
中圧及び高圧条件下の逆浸透性能は表。
■のごとくで、透水性、塩除去性及び耐圧性に劣り、実
用的な膜とはいい難い。
表。
l ヤーギャノプ長のINを示したものである。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 芳香族ポリアミン化合物と脂肪族ポリアミン化合物とか
    らなる混合ポリアミン成分に、芳香族ポリカルボン酸成
    分を反応させることによって得られるコポリアミドを主
    成分とする中空糸膜であって、最外層が厚さ20ミクロ
    ン(μm)以下の緻密層、該緻密層以外の部分が主とし
    て孔径0.5ミクロン(μm)以下の微孔からなる多孔
    質スポンジ層であり、膜部分(中空部を除いた部分)の
    空隙率が40%以上80%以下であることを特徴とする
    中空糸膜。 (該緻密層とは、孔径500オングストローム(Å)以
    上の孔が観察されない部位で、主として均質層及び/ま
    たは微粒子集合体構造である。スポンジ層とは主として
    孔径が0.5ミクロン(μm)以下の微孔の集合体構造
    からなる部位である。)
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