JPH0311191B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0311191B2 JPH0311191B2 JP59145187A JP14518784A JPH0311191B2 JP H0311191 B2 JPH0311191 B2 JP H0311191B2 JP 59145187 A JP59145187 A JP 59145187A JP 14518784 A JP14518784 A JP 14518784A JP H0311191 B2 JPH0311191 B2 JP H0311191B2
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- JP
- Japan
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- transistor
- oscillation transformer
- voltage
- power supply
- oscillation
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- Expired - Lifetime
Links
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 4
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 4
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 3
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 3
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
- H02M3/22—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac
- H02M3/24—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters
- H02M3/28—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac
- H02M3/325—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M3/335—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は、入力側の直流電源の電圧が変動し
ても、出力電圧が一定になるように、発振トラン
スの１次側に直列にトランジスタを接続し、発振
トランスから直列トランジスタに負帰還をかける
DC−DCコンバータについてのものである。
ても、出力電圧が一定になるように、発振トラン
スの１次側に直列にトランジスタを接続し、発振
トランスから直列トランジスタに負帰還をかける
DC−DCコンバータについてのものである。
［従来の技術］
次に、従来技術によるDC−DCコンバータの回
路図を第２図により説明する。
路図を第２図により説明する。
第２図の１は直流電源、２は電源スイツチ、３
は発振トランス、４と５はトランジスタ、６は整
流器、７は直流安定化回路である。
は発振トランス、４と５はトランジスタ、６は整
流器、７は直流安定化回路である。
発振トランス３の１次側は中間タツプ付きであ
り、発振トランス３の１次巻線の両側はトランジ
スタ４とトランジスタ５のコレクタへそれぞれ接
続される。また、トランジスタ４とトランジスタ
５は抵抗を介してコレクタとベースを「たすきが
け」の状態に接続された正帰還回路を構成してお
り、第２図はプツシユプル型コンバータになつて
いる。
り、発振トランス３の１次巻線の両側はトランジ
スタ４とトランジスタ５のコレクタへそれぞれ接
続される。また、トランジスタ４とトランジスタ
５は抵抗を介してコレクタとベースを「たすきが
け」の状態に接続された正帰還回路を構成してお
り、第２図はプツシユプル型コンバータになつて
いる。
トランジスタ４とトランジスタ５は交互にスイ
ツチングして発振トランス３を電流駆動し、発振
トランス３の１次側励振電圧に比例した電圧を発
振トランス３の２次側に出力する。発振トランス
３の２次側出力は整流器６で直流に変換される。
ツチングして発振トランス３を電流駆動し、発振
トランス３の１次側励振電圧に比例した電圧を発
振トランス３の２次側に出力する。発振トランス
３の２次側出力は整流器６で直流に変換される。
直流安定化回路７は、直流出力電圧の変動が少
ないことが要求されている場合で、かつ負荷の変
動が大きい場合などに使用される。
ないことが要求されている場合で、かつ負荷の変
動が大きい場合などに使用される。
［発明が解決しようとする課題］
第２図の直流電源１の電圧が一定である場合は
あまり問題はないが、直流電源１の電圧が増減す
ると、これに比例してトランジスタ４，５による
スイツチング電流が変化し、電力損失が直流電源
１の電圧の増加に伴つて指数的に増加する。この
ため、回路を構成する部品類は定格的にも十分余
裕をもつたものを使用しなければならない。
あまり問題はないが、直流電源１の電圧が増減す
ると、これに比例してトランジスタ４，５による
スイツチング電流が変化し、電力損失が直流電源
１の電圧の増加に伴つて指数的に増加する。この
ため、回路を構成する部品類は定格的にも十分余
裕をもつたものを使用しなければならない。
例えば直流電源１に使用初期電圧と放電終止電
圧の差が大きいマンガン乾電池のようなものを使
用した場合は、電力の大半がコンバータ内部で消
費され、電池寿命が大幅に低下することと、発振
トランス３から取り出される電圧も、使用初期と
使用後期とで変化する。
圧の差が大きいマンガン乾電池のようなものを使
用した場合は、電力の大半がコンバータ内部で消
費され、電池寿命が大幅に低下することと、発振
トランス３から取り出される電圧も、使用初期と
使用後期とで変化する。
したがつて、直流電源１にマンガン乾電池など
のように電圧変動の大きい電源を使用する場合
は、回路内部での損失を少なくするため、第３図
のように直流安定化回路８を直流電源１の次に入
れ、発振トランス３への直流電圧を一定にするよ
うな対策も必要になり、回路構成が複雑になる。
のように電圧変動の大きい電源を使用する場合
は、回路内部での損失を少なくするため、第３図
のように直流安定化回路８を直流電源１の次に入
れ、発振トランス３への直流電圧を一定にするよ
うな対策も必要になり、回路構成が複雑になる。
この発明は、発振トランス３の１次側に直列に
トランジスタを接続し、発振トランスから直列ト
ランジスタに負帰還をかけ、入力側の直流電源１
の電圧が変動しても、出力電圧が一定になるよう
にすることを目的とする。
トランジスタを接続し、発振トランスから直列ト
ランジスタに負帰還をかけ、入力側の直流電源１
の電圧が変動しても、出力電圧が一定になるよう
にすることを目的とする。
［課題を解決するための手段］
この目的を達成するため、この発明では、直流
電源１、発振トランス３、整流器６及び発振トラ
ンス３の１次側にプツシユプル接続される第１の
トランジスタ４と第２のトランジスタ５で構成さ
れ、発振トランス３の１次側、第１のトランジス
タ４及び第２のトランジスタ５で自励発振をおこ
させ、発振トランス３の２次側電圧を整流器６で
整流するDC−DCコンバータに対し、直流電源１
と発振トランス３の間に直列に接続される第３の
トランジスタ１１と、発振トランス３の１次側の
発振電圧を入力とする第４のトランジスタ１２
と、第４のトランジスタ１２に接続される基準電
源１３とを設け、第４のトランジスタ１２と基準
電源１３で電圧比較回路を構成し、発振トランス
３、第４のトランジスタ１２で第３のトランジス
タ１１に負帰還をかけ、第４のトランジスタ１２
に対する発振トランス３の入力電圧が基準電源１
３の電圧よりも大きくなると、第３のトランジス
タ１１の電圧降下が大きくなり、第３のトランジ
スタ１１の出力が一定になる。
電源１、発振トランス３、整流器６及び発振トラ
ンス３の１次側にプツシユプル接続される第１の
トランジスタ４と第２のトランジスタ５で構成さ
れ、発振トランス３の１次側、第１のトランジス
タ４及び第２のトランジスタ５で自励発振をおこ
させ、発振トランス３の２次側電圧を整流器６で
整流するDC−DCコンバータに対し、直流電源１
と発振トランス３の間に直列に接続される第３の
トランジスタ１１と、発振トランス３の１次側の
発振電圧を入力とする第４のトランジスタ１２
と、第４のトランジスタ１２に接続される基準電
源１３とを設け、第４のトランジスタ１２と基準
電源１３で電圧比較回路を構成し、発振トランス
３、第４のトランジスタ１２で第３のトランジス
タ１１に負帰還をかけ、第４のトランジスタ１２
に対する発振トランス３の入力電圧が基準電源１
３の電圧よりも大きくなると、第３のトランジス
タ１１の電圧降下が大きくなり、第３のトランジ
スタ１１の出力が一定になる。
［作 用］
次に、この発明によるDC−DCコンバータの回
路図を第１図により説明する。
路図を第１図により説明する。
第１図の１〜６は第２図と同じものであり、１
１と１２はトランジスタ、１３は基準電源、１４
と１５は抵抗、１６は平滑コンデンサである。
１と１２はトランジスタ、１３は基準電源、１４
と１５は抵抗、１６は平滑コンデンサである。
トランジスタ１１は、スイツチ２と発振トラン
ス３の間に直列に接続される。発振トランス３の
１次側励振電圧は抵抗１４，１５を介してトラン
ジスタ１２に加えられる。トランジスタ１２と基
準電源１３は電圧比較回路を構成しており、トラ
ンジスタ１２への入力電圧が基準電源１３の電圧
よりも大きいときは、トランジスタ１１のベース
電位を下げるように、発振トランス３、トランジ
スタ１２でトランジスタ１１に負帰還をかける。
これにより、発振トランス３への１次側励振電圧
は飽和するようになる。
ス３の間に直列に接続される。発振トランス３の
１次側励振電圧は抵抗１４，１５を介してトラン
ジスタ１２に加えられる。トランジスタ１２と基
準電源１３は電圧比較回路を構成しており、トラ
ンジスタ１２への入力電圧が基準電源１３の電圧
よりも大きいときは、トランジスタ１１のベース
電位を下げるように、発振トランス３、トランジ
スタ１２でトランジスタ１１に負帰還をかける。
これにより、発振トランス３への１次側励振電圧
は飽和するようになる。
次に、第１図の発振トランス３の出力電圧波形
を第４図により説明する。
を第４図により説明する。
第４図の実線部分が発振トランス３の出力電圧
波形であり、トランジスタ１１，１２、基準電源
１３、抵抗１４，１５による負帰還により振幅が
制限されている。第４図のV13は基準電源１３の
電圧である。
波形であり、トランジスタ１１，１２、基準電源
１３、抵抗１４，１５による負帰還により振幅が
制限されている。第４図のV13は基準電源１３の
電圧である。
第４図の点線部分は負帰還がない場合の発振ト
ランス３の出力波形であり、直流電源１の電圧が
変われば、点線部分の振幅も変わる。負帰還があ
る場合は、直流電源１の電圧が変わつても、点線
部分の範囲なら、発振トランス３の出力電圧波形
は変わらない。
ランス３の出力波形であり、直流電源１の電圧が
変われば、点線部分の振幅も変わる。負帰還があ
る場合は、直流電源１の電圧が変わつても、点線
部分の範囲なら、発振トランス３の出力電圧波形
は変わらない。
基準電源１３には、電池やツエナーダイオード
を使用する。
を使用する。
第１図の回路では抵抗１４，１５のうち、どち
らか１つを省略しても動作するし、抵抗１４，１
５の代りにダイオードを使用してもよい。また、
平滑コンデンサ１６は省略しても支障はない。
らか１つを省略しても動作するし、抵抗１４，１
５の代りにダイオードを使用してもよい。また、
平滑コンデンサ１６は省略しても支障はない。
トランジスタ４，５のコレクタ・エミツタ間の
飽和電圧VCEは、基準電源１３の電圧に対して例
えば10分の１以下のように十分小さいものを使用
する。その理由は次のとおりである。
飽和電圧VCEは、基準電源１３の電圧に対して例
えば10分の１以下のように十分小さいものを使用
する。その理由は次のとおりである。
トランジスタ４，５のコレクタ・エミツタ間の
飽和電圧VCEが増え、基準電源１３の電圧に比べ
て無視できなくなると、出力の負荷変動が大きく
なり、トランジスタ４，５がオンになれない場合
が出てきて、コンバータ出力が低下する。
飽和電圧VCEが増え、基準電源１３の電圧に比べ
て無視できなくなると、出力の負荷変動が大きく
なり、トランジスタ４，５がオンになれない場合
が出てきて、コンバータ出力が低下する。
［発明の効果］
この発明によれば、発振トランスの１次側励振
電圧を取り出し、発振トランスの自励発振出力が
定振幅になるように、発振トランスの１次側に直
列にトランジスタを接続し、発振トランスから直
列トランジスタに負帰還をかけているので、発振
トランスの２次側には第２図の直流安定化回路な
どがなくても、安定な直流出力が得られる。
電圧を取り出し、発振トランスの自励発振出力が
定振幅になるように、発振トランスの１次側に直
列にトランジスタを接続し、発振トランスから直
列トランジスタに負帰還をかけているので、発振
トランスの２次側には第２図の直流安定化回路な
どがなくても、安定な直流出力が得られる。
第１図はこの発明によるDC−DCコンバータの
回路図、第２図は従来技術によるDC−DCコンバ
ータの回路図、第３図は従来技術による他のDC
−DCコンバータの回路図、第４図は第１図の発
振トランス３の出力電圧波形図である。 １……直流電源、２……電源スイツチ、３……
発振トランス、４……トランジスタ、５……トラ
ンジスタ、６……整流器、７……直流安定化回
路、８……直流安定化回路、１１……トランジス
タ、１２……トランジスタ、１３……基準電源、
１４……抵抗、１５……抵抗、１６……平滑コン
デンサ。
回路図、第２図は従来技術によるDC−DCコンバ
ータの回路図、第３図は従来技術による他のDC
−DCコンバータの回路図、第４図は第１図の発
振トランス３の出力電圧波形図である。 １……直流電源、２……電源スイツチ、３……
発振トランス、４……トランジスタ、５……トラ
ンジスタ、６……整流器、７……直流安定化回
路、８……直流安定化回路、１１……トランジス
タ、１２……トランジスタ、１３……基準電源、
１４……抵抗、１５……抵抗、１６……平滑コン
デンサ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 直流電源１、発振トランス３、整流器６及び
発振トランス３の１次側にプツシユプル接続され
る第１のトランジスタ４と第２のトランジスタ５
で構成され、発振トランス３の１次側、第１のト
ランジスタ４及び第２のトランジスタ５で自励発
振をおこさせ、発振トランス３の２次側電圧を整
流器６で整流するDC−DCコンバータに対し、 直流電源１と発振トランス３の間に直列に接続
される第３のトランジスタ１１と、 発振トランス３の１次側の発振電圧を入力とす
る第４のトランジスタ１２と、 第４のトランジスタ１２に接続される基準電源
１３とを設け、 第４のトランジスタ１２と基準電源１３で電圧
比較回路を構成し、発振トランス３、第４のトラ
ンジスタ１２で第３のトランジスタ１１に負帰還
をかけ、第４のトランジスタ１２に対する発振ト
ランス３の入力電圧が基準電源１３の電圧よりも
大きくなると、第３のトランジスタ１１の電圧降
下が大きくなり、発振トランス３の出力が一定に
なることを特徴とするDC−DCコンバータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14518784A JPS6126471A (ja) | 1984-07-12 | 1984-07-12 | Ｄｃ−ｄｃコンバ−タ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14518784A JPS6126471A (ja) | 1984-07-12 | 1984-07-12 | Ｄｃ−ｄｃコンバ−タ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6126471A JPS6126471A (ja) | 1986-02-05 |
| JPH0311191B2 true JPH0311191B2 (ja) | 1991-02-15 |
Family
ID=15379435
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14518784A Granted JPS6126471A (ja) | 1984-07-12 | 1984-07-12 | Ｄｃ−ｄｃコンバ−タ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6126471A (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4852038U (ja) * | 1971-10-15 | 1973-07-06 |
-
1984
- 1984-07-12 JP JP14518784A patent/JPS6126471A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6126471A (ja) | 1986-02-05 |
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