JPH0288834A - 免震装置 - Google Patents
免震装置Info
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- JPH0288834A JPH0288834A JP23930188A JP23930188A JPH0288834A JP H0288834 A JPH0288834 A JP H0288834A JP 23930188 A JP23930188 A JP 23930188A JP 23930188 A JP23930188 A JP 23930188A JP H0288834 A JPH0288834 A JP H0288834A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は免震装置に関するものである。
従来、免震装置の考え方は地盤と構造物とを絶縁して地
震動を免れ、構造物とその内部の安全性を高めるための
機能を持つ装置であり、構造物が地震動を受けた時、構
造物の揺れがゆっくりとした周期に変ることにより、構
造物および内部設置物の倒壊を防止するものである。
震動を免れ、構造物とその内部の安全性を高めるための
機能を持つ装置であり、構造物が地震動を受けた時、構
造物の揺れがゆっくりとした周期に変ることにより、構
造物および内部設置物の倒壊を防止するものである。
具体的には地盤と構造物との間に免震装置を設置するこ
とにより、構造物と地盤とが別々に揺れるように設計・
建設する。
とにより、構造物と地盤とが別々に揺れるように設計・
建設する。
これらの免震装置は一般建築物、原子カプラント、機器
装置等の分野においてコストダウン、内部構造物の安全
性の向上、立地条件の拡大等の効果をもたらす。
装置等の分野においてコストダウン、内部構造物の安全
性の向上、立地条件の拡大等の効果をもたらす。
これら免震装置の従来技術として、株式会社ブノヂスト
ンのマルチラバーベアリングがある。
ンのマルチラバーベアリングがある。
マルチラバーベアリングの構造が第7図に示されている
。同図に示されているように、マルチラバーベアリング
は地震のようなエネルギーによって振動させられる建物
側構造物上に取付けられる上フランジ2と、地盤側構造
物3に取付けられる下フランジ4と、これら上フランジ
2と下フランジ4との間で用途に応じた特性から設定さ
れた厚さのゴムを積み重ねたゴム5と、ゴムと交互に積
み重ねられた鉄板(板状金属)6とが一体化されている
。このように構成された免震装置例えばマルチラバーベ
アリングは鉛直方向には硬く、水平方向には柔かい特性
を持っている。そのため、地震のような荷重を受けた場
合、水平方向の加振は地盤側と建物側とで異った動きを
示し、地震動による衝撃を免れる構造となっている。
。同図に示されているように、マルチラバーベアリング
は地震のようなエネルギーによって振動させられる建物
側構造物上に取付けられる上フランジ2と、地盤側構造
物3に取付けられる下フランジ4と、これら上フランジ
2と下フランジ4との間で用途に応じた特性から設定さ
れた厚さのゴムを積み重ねたゴム5と、ゴムと交互に積
み重ねられた鉄板(板状金属)6とが一体化されている
。このように構成された免震装置例えばマルチラバーベ
アリングは鉛直方向には硬く、水平方向には柔かい特性
を持っている。そのため、地震のような荷重を受けた場
合、水平方向の加振は地盤側と建物側とで異った動きを
示し、地震動による衝撃を免れる構造となっている。
第8図には、この株式会社ブリデストンのマルチラバー
ベアリングのカタログに記載されている地震応答の状況
が示されている。同図は横軸に時間をとり、縦軸に加速
度をとって時間による加速度の変化特性を示したもので
ある。地震動を受けた時の応答加速度は、同図記載の地
震入力波形、建物応答波形から明らかなように、1/3
〜115へと低減され、構造物の安全性を高めている。
ベアリングのカタログに記載されている地震応答の状況
が示されている。同図は横軸に時間をとり、縦軸に加速
度をとって時間による加速度の変化特性を示したもので
ある。地震動を受けた時の応答加速度は、同図記載の地
震入力波形、建物応答波形から明らかなように、1/3
〜115へと低減され、構造物の安全性を高めている。
また第9図には別の構造例としてオイレス工業株式会社
のオイレスレットラバーベアリング(鉛コア積層ゴム)
の構造が示されている。鉛コア精層ゴムの免震装置は、
構造物の一方の部分に取付けられた上フランジ2と、こ
の上フランジ2から隔てられて構造物の他方の部分に取
付けられた下フランジ4と、上フランジ2および下フラ
ンジ4間に位置し、かつこれら上、下フランジ2,4に
接触する重量支持部材で上フランジ2および下フランジ
・1間の高さ方向に交互に積み重ねられた弾性材料層(
ゴム)5および剛性材料層(板状金属)6よりなる重量
支持部材と、この重量支持部材内に拘束された少なくと
も一つの釦部材7とから構成されている。構造物の2つ
の部分の間に相対的水平運動が生した時に、相対的に移
0Jする上フランジ2および下フランジ4によって重量
支持部材を変形させ、かつ釦部材7を塑性的に変形させ
てエネルギを吸収することにより、建物や内部の機器へ
の地震人力を大幅に低減する。
のオイレスレットラバーベアリング(鉛コア積層ゴム)
の構造が示されている。鉛コア精層ゴムの免震装置は、
構造物の一方の部分に取付けられた上フランジ2と、こ
の上フランジ2から隔てられて構造物の他方の部分に取
付けられた下フランジ4と、上フランジ2および下フラ
ンジ4間に位置し、かつこれら上、下フランジ2,4に
接触する重量支持部材で上フランジ2および下フランジ
・1間の高さ方向に交互に積み重ねられた弾性材料層(
ゴム)5および剛性材料層(板状金属)6よりなる重量
支持部材と、この重量支持部材内に拘束された少なくと
も一つの釦部材7とから構成されている。構造物の2つ
の部分の間に相対的水平運動が生した時に、相対的に移
0Jする上フランジ2および下フランジ4によって重量
支持部材を変形させ、かつ釦部材7を塑性的に変形させ
てエネルギを吸収することにより、建物や内部の機器へ
の地震人力を大幅に低減する。
第10図にはオイレス工業株式会社のオイレスレッドラ
バーベアリングのカタログにt己救されている地震応答
解析例が示されている。同図は横軸に最大応答加速度を
とり、縦軸に階をとって最大応答加速度と階との関係を
免震モデル、非免震モテルについて解析したものである
。すなわち鉄筋コンクリ−1・造り、地上5階建の建物
モデルで実際の地震波3種((1)E L CEN1
’RONS (19/10) 。
バーベアリングのカタログにt己救されている地震応答
解析例が示されている。同図は横軸に最大応答加速度を
とり、縦軸に階をとって最大応答加速度と階との関係を
免震モデル、非免震モテルについて解析したものである
。すなわち鉄筋コンクリ−1・造り、地上5階建の建物
モデルで実際の地震波3種((1)E L CEN1
’RONS (19/10) 。
(2ンTAl=’T IEす(+952) 、 (3)
八戸NS (1968) )を入力波として使用、最大
入力は地表速度50 an / secによるオイレス
レッドラバーベアリング設置時の地震応答解析を行った
ものである。
八戸NS (1968) )を入力波として使用、最大
入力は地表速度50 an / secによるオイレス
レッドラバーベアリング設置時の地震応答解析を行った
ものである。
この結果からも明らかなように、構造物と地盤との間に
オイレスレッ1くラバーベアリングを装着することによ
り、水平方向の地震等の振動を緩和し、揺れと作用力と
を数分の1に、fi、9.することによって、構造物自
体の揺れがほとんどなくなり、構造物自体はもとより、
内部機器や設置物の損壊、転倒がなくなり、構造物等の
安全を図ることができる。
オイレスレッ1くラバーベアリングを装着することによ
り、水平方向の地震等の振動を緩和し、揺れと作用力と
を数分の1に、fi、9.することによって、構造物自
体の揺れがほとんどなくなり、構造物自体はもとより、
内部機器や設置物の損壊、転倒がなくなり、構造物等の
安全を図ることができる。
上記従来技術の第7図では上下方向の地震時の応答変位
、応答加速度がゴムの弾性により増幅される。免震装置
の設計例として3イ1直方向ばね定数には、Sを受圧面
積、E′をゴムの見かけの弾性率、nをゴム層数、tを
ゴム厚とした場合に、S−E’ 8 t で算出される。この式で見かけの弾性率E′はゴムその
ものの弾性率Eoと形状とによって決定されるものであ
り、ゴムの見かけの弾性率E′と弾性率ELIとの関係
式はいくつかの実験式が今までに発表されている。
、応答加速度がゴムの弾性により増幅される。免震装置
の設計例として3イ1直方向ばね定数には、Sを受圧面
積、E′をゴムの見かけの弾性率、nをゴム層数、tを
ゴム厚とした場合に、S−E’ 8 t で算出される。この式で見かけの弾性率E′はゴムその
ものの弾性率Eoと形状とによって決定されるものであ
り、ゴムの見かけの弾性率E′と弾性率ELIとの関係
式はいくつかの実験式が今までに発表されている。
一例として、E’ =Eo (1+1.65A2)この
式でAは形状による係数であり、Sを受圧面積、Bを側
壁自由面積とすると、A=S/Bを使用する。
式でAは形状による係数であり、Sを受圧面積、Bを側
壁自由面積とすると、A=S/Bを使用する。
上述の第7図の従来技術を考えた場合、上記式のゴムの
弾性により求まる免震装置のばね定数は鉛直方向の地震
応答に大きな影響を与える。地震荷重を受けた場合、水
平方向加振に対する上フランジに取付けられている構造
物の応答加速度は1/3〜115程度に減衰するが、同
時にかかる鉛直方向成分の荷重による鉛直方向の応答加
速度は、免震ゴムの弾性により増幅される。これは構造
物に免震装置を設置しない場合、すなわちゴムの弾性が
ない場合に比べ1.2〜1.3倍の応答加速度が生じる
。
弾性により求まる免震装置のばね定数は鉛直方向の地震
応答に大きな影響を与える。地震荷重を受けた場合、水
平方向加振に対する上フランジに取付けられている構造
物の応答加速度は1/3〜115程度に減衰するが、同
時にかかる鉛直方向成分の荷重による鉛直方向の応答加
速度は、免震ゴムの弾性により増幅される。これは構造
物に免震装置を設置しない場合、すなわちゴムの弾性が
ない場合に比べ1.2〜1.3倍の応答加速度が生じる
。
これらの免震装置を原子カプラントや化学プランI〜な
どのような高い信頼性が要求されるプラントに適用する
場合には、考慮に入れるべき地震力として大地震を想定
し、その信頼性を確保することが要求される。
どのような高い信頼性が要求されるプラントに適用する
場合には、考慮に入れるべき地震力として大地震を想定
し、その信頼性を確保することが要求される。
また、通常の建造物についても同様のことが云える。従
って建物や内部の構造物に対する耐壽用の設計条件とし
て、大きな地震の入力を考慮しなければならなくなり、
そのため建物の構造が大きくなったり、剛性を確保する
ためにブラント等の機器の板厚を厚くしたり、建物の床
を厚くしたりしなければならず、免震装置を使用したこ
とによる合理化の効果に反する恐れがある。
って建物や内部の構造物に対する耐壽用の設計条件とし
て、大きな地震の入力を考慮しなければならなくなり、
そのため建物の構造が大きくなったり、剛性を確保する
ためにブラント等の機器の板厚を厚くしたり、建物の床
を厚くしたりしなければならず、免震装置を使用したこ
とによる合理化の効果に反する恐れがある。
また、上記従来技術である積層ゴム免震装置は水平方向
振動の減衰能力に対する配慮がなされておらず、免震装
置として用いる場合はしばしば別置のダンパを設ける必
要がある。
振動の減衰能力に対する配慮がなされておらず、免震装
置として用いる場合はしばしば別置のダンパを設ける必
要がある。
本発明は以上の点に鑑みなされたものであり。
地震時における鉛直方向の応答加速度の増加をおさえ、
健全な水平方向の免震を可能とした免震装置を堤供する
ことを目的とするものである。
健全な水平方向の免震を可能とした免震装置を堤供する
ことを目的とするものである。
上記目的は、上フランジ、板状金属に凸部を設け、上、
下フランジ間を凸部を介した板状金属で保持すると共に
、凸部の径方向側とゴムとの間に空隙を設けることによ
り、達成される。
下フランジ間を凸部を介した板状金属で保持すると共に
、凸部の径方向側とゴムとの間に空隙を設けることによ
り、達成される。
上フランジ、板状金属に凸部を設け、上、下フランジ間
を凸部を介した板状金属で保持すると共に、凸部の径方
向側とゴムとの間に空隙を設けたので、地震時の水平方
向の荷重に対してはゴムの復元力により免震効果が発揮
され、鉛直方向の荷重に対しては板状金属によって支え
られてゴムの弾性の影響を受けなくなって、水平方向の
免震が可能で鉛直方向の応答加速度の増加がおさえられ
るようになる。
を凸部を介した板状金属で保持すると共に、凸部の径方
向側とゴムとの間に空隙を設けたので、地震時の水平方
向の荷重に対してはゴムの復元力により免震効果が発揮
され、鉛直方向の荷重に対しては板状金属によって支え
られてゴムの弾性の影響を受けなくなって、水平方向の
免震が可能で鉛直方向の応答加速度の増加がおさえられ
るようになる。
すなわち地震等の荷重が加わった場合、まず水平方向の
荷重に対しては、上フランジと下フランジとの水平相対
変位をゴム(免震ゴム)の復元力により免震効果を発揮
する。
荷重に対しては、上フランジと下フランジとの水平相対
変位をゴム(免震ゴム)の復元力により免震効果を発揮
する。
また、鉛直方向の荷重に対しては積み重ねられた凸部材
のゴム内部の板状金属によって荷重を支え、ゴムの弾性
による応答加速度をおさえることができる。
のゴム内部の板状金属によって荷重を支え、ゴムの弾性
による応答加速度をおさえることができる。
更に、付加的な殿能として、ゴム内部の板状金属の凸部
先端面と下側で接する同形の内部の板状金属との摩擦力
によってダンピング効果を得ることができ、また、凸部
の材質を変えることによりf、@振力の調整が可能とな
るのみならず、凸部側面部に空間を設はオイルを注入す
ることによってもダンピング効果を得ることができる。
先端面と下側で接する同形の内部の板状金属との摩擦力
によってダンピング効果を得ることができ、また、凸部
の材質を変えることによりf、@振力の調整が可能とな
るのみならず、凸部側面部に空間を設はオイルを注入す
ることによってもダンピング効果を得ることができる。
以下、図示した実施例に基づいて本発明を説明する。第
1図には本発明の一実施例が示されている。なお従来と
同じ部品には同し符号を付したので説明を省略する6本
実施例では上フランジ2、[反状金@6に凸部を設け、
上、下フランジ2,41i1を凸部を介した板状金属6
で保持すると共に、凸部の径方向側とゴム5との間に空
隙8を設けた。
1図には本発明の一実施例が示されている。なお従来と
同じ部品には同し符号を付したので説明を省略する6本
実施例では上フランジ2、[反状金@6に凸部を設け、
上、下フランジ2,41i1を凸部を介した板状金属6
で保持すると共に、凸部の径方向側とゴム5との間に空
隙8を設けた。
このようにすることにより地震時の水平方向の荷重に対
してはゴム5の復元力により免震効果が発揮され、鉛直
方向の荷重に対しては板状金属6によって支えられてゴ
ム5の弾性の影響を受けなくなって、地震時における鉛
直方向の応答加速度の増加をおさえ、健全な水平方向の
免震を可能とした免震装置を得ることができる。
してはゴム5の復元力により免震効果が発揮され、鉛直
方向の荷重に対しては板状金属6によって支えられてゴ
ム5の弾性の影響を受けなくなって、地震時における鉛
直方向の応答加速度の増加をおさえ、健全な水平方向の
免震を可能とした免震装置を得ることができる。
すなわち上フランジ2.板状金属6に凸部を設けたが、
板状金属6の凸部を、板状金属6である円板状のやや大
径の円板の中央に凸型になるように一体化し、かつ板状
金属6の径より小さい径の突起部6aで形成した。この
突起部6aの高さは、ゴムの特性と要求される条件とに
よって設定される重ね合せのゴム5の厚さに合せる。
板状金属6の凸部を、板状金属6である円板状のやや大
径の円板の中央に凸型になるように一体化し、かつ板状
金属6の径より小さい径の突起部6aで形成した。この
突起部6aの高さは、ゴムの特性と要求される条件とに
よって設定される重ね合せのゴム5の厚さに合せる。
上フランジ2の凸部も同様に板状金属6の径より小さい
径の突起部2aを上フランジ2と一体に設■し、この上
フランジ2の突起部2d先端面がその下にある板状金属
6の突起部6aの反対側の面と接触する状態とする。同
様にこの板状金属6は更にその下の板状金属6の突起部
6aの反対側の面に接触させ、これらの積み重ねが下フ
ランジ4からはじまり、上フランジ2まで重ねられた状
態となり、その周辺を積層されたゴム5が取り囲むよう
にした。そして板状金属6の突起部68周囲に空隙8を
設けたが、これは板状金属6の突起部先端面と板状金属
6との接触によるゴム5の影響を小さくするためのもの
である。板状金属6の材質は特に規定しないが、摩擦条
件2強度、コスト等により選定すべきものである。突起
部2a。
径の突起部2aを上フランジ2と一体に設■し、この上
フランジ2の突起部2d先端面がその下にある板状金属
6の突起部6aの反対側の面と接触する状態とする。同
様にこの板状金属6は更にその下の板状金属6の突起部
6aの反対側の面に接触させ、これらの積み重ねが下フ
ランジ4からはじまり、上フランジ2まで重ねられた状
態となり、その周辺を積層されたゴム5が取り囲むよう
にした。そして板状金属6の突起部68周囲に空隙8を
設けたが、これは板状金属6の突起部先端面と板状金属
6との接触によるゴム5の影響を小さくするためのもの
である。板状金属6の材質は特に規定しないが、摩擦条
件2強度、コスト等により選定すべきものである。突起
部2a。
6aは金属やテフロン等が考えられる。本免震装置に地
震等の荷重が生じた場合の状態を第2図に示した。
震等の荷重が生じた場合の状態を第2図に示した。
同図に示されているように、地震の荷重により地盤が図
中矢印表示の方向へ振動すると、地盤側構造物3に取り
付けられた下フランジ4と建物側構造物1に取付けられ
た上フランジ2とに相対変位が生しる。この振動はゴム
5の効果により地盤側から建物側へ移る際周期が変わり
、別々の揺れとなる。従って建物側の揺れは小さくなり
、水平方向の免震が行われる。
中矢印表示の方向へ振動すると、地盤側構造物3に取り
付けられた下フランジ4と建物側構造物1に取付けられ
た上フランジ2とに相対変位が生しる。この振動はゴム
5の効果により地盤側から建物側へ移る際周期が変わり
、別々の揺れとなる。従って建物側の揺れは小さくなり
、水平方向の免震が行われる。
鉛直方向を考えた場合、建物の鉛直荷重は免震装置内の
剛体である板状金属6によって支えられるため、ゴム5
の弾性による影響を受けず、応答が増幅される恐れはな
い。
剛体である板状金属6によって支えられるため、ゴム5
の弾性による影響を受けず、応答が増幅される恐れはな
い。
また、建物側構造物1と地盤側構造物3との間に水平方
向の変位が起った場合、上フランジ2と下フランジ4と
の変位の中で板状金属6の突起部先端面と板状金属6と
の摩擦が生じる。この摩擦力は、水平方向の変位を減衰
させる力となるため、−層免震効果を高めることになる
。
向の変位が起った場合、上フランジ2と下フランジ4と
の変位の中で板状金属6の突起部先端面と板状金属6と
の摩擦が生じる。この摩擦力は、水平方向の変位を減衰
させる力となるため、−層免震効果を高めることになる
。
このように本実施例によれば鉛直方向の地震時応答加速
度の増加がない状態で水平免震ができ、また、ダンピン
グ効果も期待できるため、免震合理化の効果を奏するこ
とができる。
度の増加がない状態で水平免震ができ、また、ダンピン
グ効果も期待できるため、免震合理化の効果を奏するこ
とができる。
第3図には本発明の他の実施例が示されている。
本実施例は上フランジ2.板状金属6の凸部を、これら
上フランジ2.板状金属6と別途形成し、かつ板状金属
6の径より小さい径の小径円板6bで形成した場合であ
る。すなわち上フランジ2゜板状金属6、下フランジ4
間は、間に小径円板6bを接触させた状態で重ね合され
ている。小径円板6bはダンピング効果として必要な摩
擦力に応じて選定され、金属やテフロン等が考えられる
。
上フランジ2.板状金属6と別途形成し、かつ板状金属
6の径より小さい径の小径円板6bで形成した場合であ
る。すなわち上フランジ2゜板状金属6、下フランジ4
間は、間に小径円板6bを接触させた状態で重ね合され
ている。小径円板6bはダンピング効果として必要な摩
擦力に応じて選定され、金属やテフロン等が考えられる
。
このようにすることにより鉛直方向の荷重に対しても上
フランジ2.板状金属6.小径円板6b。
フランジ2.板状金属6.小径円板6b。
下フランジ4で受けるようになって、剛性を確保するこ
とができ、前述の場合と同様な作用効果を奏することが
できろ。
とができ、前述の場合と同様な作用効果を奏することが
できろ。
第4図には本発明の更に他の実施例が示されている。本
実施例は凸部を突起部2 a + 6 aと小径円i6
bとで形成した場合である。この場合、鉛直方向の荷重
も上フランジ2.板状金属6.小径円板6b、下フラン
ジ4で受けられるようになって、前述の場合と同様な作
用効果を奏することができる。
実施例は凸部を突起部2 a + 6 aと小径円i6
bとで形成した場合である。この場合、鉛直方向の荷重
も上フランジ2.板状金属6.小径円板6b、下フラン
ジ4で受けられるようになって、前述の場合と同様な作
用効果を奏することができる。
第5図および第6図には本発明の更に他の実施例が示さ
れている。本実施例は空隙8にオイル9を注入した場合
である。このようにすることにより空隙8に注入された
オイル9は、地震荷重によるゴム5の変形によって第6
図中に示した矢印の方向に流れる。このようにオイル9
が移動することによりオイルダンパ的効果をもたらし、
前述の場合よりも水平変位に対する減衰および復元力と
しての効果を上げることができる。
れている。本実施例は空隙8にオイル9を注入した場合
である。このようにすることにより空隙8に注入された
オイル9は、地震荷重によるゴム5の変形によって第6
図中に示した矢印の方向に流れる。このようにオイル9
が移動することによりオイルダンパ的効果をもたらし、
前述の場合よりも水平変位に対する減衰および復元力と
しての効果を上げることができる。
上述のように本発明は地震時における鉛直方向の応答加
速度の増加がおさえられ、健全な水平方向の免震が可能
となって、地震時における鉛直方向の応答加速度の増加
をおさえ、健全な水平方向の免震を可能とした免震装置
を得ることができる。
速度の増加がおさえられ、健全な水平方向の免震が可能
となって、地震時における鉛直方向の応答加速度の増加
をおさえ、健全な水平方向の免震を可能とした免震装置
を得ることができる。
第1図は本発明の免震装置の一実施例の縦断側面図、第
2図は同じく一実施例の変形状態を示す縦断側面図、第
3図は本発明の免震装置の他の実施例の縦断側面図、第
4図は本発明の免震装置の更に他の実施例の縦断側面図
、第5図は本発明の免震装置の更に他の実施例の縦断側
面図、第6図は第5図のA−A線に沿う断面図、第7図
は従来の免震装置の縦断側面図、第8図は同じ〈従来の
地震応答の状況を示す時間による加速度の特性図、第9
図は従来の免震装置の他の例の縦断側面図、第10図は
同じ〈従来の他の例の地震応答解析例の免震モデル、非
免震モデルの最大応答加速度と階との関係を示す特性図
である。 1・・建物側構造物、2・・・上フランジ、2a・・・
突起部、3・・・地盤側構造物、4・・・下フランジ、
5・・・ゴム、6・・・板状金属、6a・・・突起部、
6b・・・小径口δ−−−ヱ 暉 (13OLIJ 不生図 寓8図 時間 高 凹
2図は同じく一実施例の変形状態を示す縦断側面図、第
3図は本発明の免震装置の他の実施例の縦断側面図、第
4図は本発明の免震装置の更に他の実施例の縦断側面図
、第5図は本発明の免震装置の更に他の実施例の縦断側
面図、第6図は第5図のA−A線に沿う断面図、第7図
は従来の免震装置の縦断側面図、第8図は同じ〈従来の
地震応答の状況を示す時間による加速度の特性図、第9
図は従来の免震装置の他の例の縦断側面図、第10図は
同じ〈従来の他の例の地震応答解析例の免震モデル、非
免震モデルの最大応答加速度と階との関係を示す特性図
である。 1・・建物側構造物、2・・・上フランジ、2a・・・
突起部、3・・・地盤側構造物、4・・・下フランジ、
5・・・ゴム、6・・・板状金属、6a・・・突起部、
6b・・・小径口δ−−−ヱ 暉 (13OLIJ 不生図 寓8図 時間 高 凹
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、地震で振動させられる構造物の一方の部分と係合す
る上フランジおよび他方の部分と係合する下フランジ間
に固定されたゴムと、このゴムの内部に前記上、下フラ
ンジと平行に埋込まれた複数の板状金属とで構成される
免震装置において、前記上フランジ、板状金属に凸部を
設け、前記上、下フランジ間を前記凸部を介した板状金
属で保持すると共に、前記凸部の径方向側と前記ゴムと
の間に空隙を設けたことを特徴とする免震装置。 2、前記凸部が、前記板状金属、上フランジと夫々一体
に形成され、かつ前記板状金属の径より小さい径の突起
部である特許請求の範囲第1項記載の免震装置。 3、前記凸部が、前記板状金属、上フランジと別途形成
され、かつ前記板状金属の径より小さい径の小径円板あ
る特許請求の範囲第1項記載の免震装置。 4、前記凸部が、前記突起部と小径円板とで形成された
ものである特許請求の範囲第1項または第2項または第
3項記載の免震装置。 5、前記突起部、小径円板が、金属またはテフロンで形
成されたものである特許請求の範囲第2項または第3項
または第4項記載の免震装置。 6、前記空隙が、オイルが充填されたものである特許請
求の範囲第1項記載の免震装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23930188A JPH0288834A (ja) | 1988-09-24 | 1988-09-24 | 免震装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23930188A JPH0288834A (ja) | 1988-09-24 | 1988-09-24 | 免震装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0288834A true JPH0288834A (ja) | 1990-03-29 |
Family
ID=17042691
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP23930188A Pending JPH0288834A (ja) | 1988-09-24 | 1988-09-24 | 免震装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0288834A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5765322A (en) * | 1995-09-29 | 1998-06-16 | Bridgestone Corporation | Seismic isolation apparatus |
US20170159287A1 (en) * | 2015-12-07 | 2017-06-08 | Chong-Shien Tsai | Friction-damping energy absorber |
-
1988
- 1988-09-24 JP JP23930188A patent/JPH0288834A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5765322A (en) * | 1995-09-29 | 1998-06-16 | Bridgestone Corporation | Seismic isolation apparatus |
US5884440A (en) * | 1995-09-29 | 1999-03-23 | Bridgestone Corporation | Seismic isolation device |
US20170159287A1 (en) * | 2015-12-07 | 2017-06-08 | Chong-Shien Tsai | Friction-damping energy absorber |
US9945116B2 (en) * | 2015-12-07 | 2018-04-17 | Chong-Shien Tsai | Friction-damping energy absorber |
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